武咸公路改造工程标准段预应力砼箱梁及匝道满堂脚手架施工方案

1、武咸公路改造工程（K4+351.881K7+465）标准段预应力砼箱梁及匝道满堂脚手架施工方案基础设施工程分公司武咸公路改造工程第二项目经理部2010年1月27日武咸公路改造工程标准段预应力砼箱梁及匝道满堂脚手架施工方案目 录1工程概况11.1箱梁概况11.2地质情况21.3施工重难点32编制依据33施工布置33.1工程目标33.2进度计划43.3劳动力计划53.4材料计划63.5机械设备计划74碗扣式满堂支架设计74.1支架设计概况74.2碗扣式脚手架简介84.3计算书105施工工艺165.1施工工艺流程图165.2施工打围175.3地基处理195.4支架搭设205.5检查与验收235.6支

2、架预压245.7支架拆除296安全保证措施296.1组织保障296.2措施保障306.3应急预案466.4监测监控587文明环保施工保证措施597.1文明施工597.2环境保护608附图61附图1：标准段支撑架搭图61附图2：匝道支撑架搭设图62I武咸公路改造工程标准段预应力砼箱梁及匝道满堂脚手架施工方案1工程概况武咸公路改造工程位于武昌南部地区原白沙洲大道，是我市主城区三环十三射快速骨架路网的重要组成部分，城市南部重要的快速出口路。新建项目武咸公路改造工程即是沿原武咸公路道路中线建设一条双向六车道的城市高架桥。该项目起点为梅家山立交、终点与三环线青菱立交相接。其中我项目部承建K4+350K7

3、+465路段的路桥工程，长3.1公里，合同额6.9亿元人民币。武咸公路现状沿线用地，江泰路以北主要以工业、居住、零散商业用地为主，用地功能较为混杂；江泰路以南主要以工业、仓储用地为主，吸引了大量货运交通。道路两边建筑物构成：序号周边建筑物类型数量备注1公用建筑设施医院11有钢材市场、长利玻璃工业园、中铁物资武汉公司、木材市场等2学校153银行84超市75大型市场146加油（气）站47酒店餐馆208大型工厂49民用住宅住宅小区7由我单位所负责施工的区段为武汉市白沙洲大道的北起张家湾加气站，南止青菱立交桥。沿线有张家湾加气站、加油站、中铁物资武汉分公司、长利玻璃厂、鑫宇花园住宅小区建筑工地、武汉工

4、业学院工商学院等事企业单位。1.1箱梁概况上部结构箱梁分为普通砼箱梁、预应力砼箱梁和钢结构箱梁。本专项施工安全方案只针对标准段和匝道预应力砼结构箱梁，钢箱梁施工安全专项方案和异形段梁式支架模板施工安全专项方案另行编制。武咸公路改造工程除主要路口采用钢箱梁外，标准段箱梁为单箱三室预应力混凝土等截面连续梁，梁高2.0m，箱梁顶、底板厚分别为0.25m 、0.22m,腹板厚0.61.0m渐变，两侧翼缘板悬臂长度为4m，全桥仅在桥墩支点截面处设置端、中横梁。本工程共有等宽预应力混凝土箱梁8联，单孔跨度为27.6米、30米、31.08米、33米不等，标准段箱梁宽为26米。S3联匝道为单箱单室预应力混凝土

5、箱梁，梁宽8米,梁高1.7米。预应力混凝土箱梁各联参数如下：表1.1 各联箱梁基本参数表施工箱梁墩位号跨径桥宽梁底净高S3S3-0S3-55×31.08=155.4m8m1.27.8mL48W181W1865×31.08=155.4m26m7.89.1mL49W186W1915×27.6=138m26m9.19.5mL51W194W1984×33=132m26m9.09.5mL52W198W20228+32+2×30=120m26m8.99.0mL53W202W2064×30=120m26m8.48.9mL54W206W2104

6、15;33=132m26m8.28.4mL55W210W2155×30=150m26m7.88.2mL57W218W2213×33=99m26m1.05.1m现浇混凝土箱梁采用双向预应力体系，预应力钢束设置采用j15.2钢绞线，fy=1860Mpa，波纹管采用塑料波纹管。34联的分一节段浇筑成型，57联的分三节段浇筑成型，箱梁混凝土拟采用两次浇筑成型，施工缝留设部位如下图：1.2地质情况拟建场地沿线地层主要有第四系冲、洪积层、三叠系大组冶页岩、泥灰岩及灰岩，沿线部分地段分布有白垩-下第三系砂岩及上第三系粘土岩。地下水对工程建设影响小，排水条件好，且现状道路为城市主干道，地面

7、及车辆通行情况良好，地基承载力满足支架搭设要求。根据勘察资料分析结果，场地沿线部分地段揭露的基岩为灰岩及泥灰岩，K4+350K4+935、K5+930K6+200段灰岩上直接覆盖着全新统冲积相饱和粉细砂、中砂及中粗砂夹卵砾石层。因此岩溶及岩溶引起的潜在地面塌陷是本场地主要不良地质作用和地质灾害。1.3施工重难点1、交通组织协调难度大，现状道路宽32米，对两边修施工便道拓宽后总宽44米，箱梁支架打围施工区域29米，两侧均只有两个车道可通行，且钢筋、模板等材料吊装均需占道施工。施工中合理安排吊装时间，尽量利用晚上交通压力小的时间段施工。2、工期短，碗扣支架搭设量大，需24小时两班作业，加快施工进度

8、。3、支架下面和箱梁外边线两侧有车辆和行人，水平、垂直和临边安全防护是支撑体系的重点。2编制依据2.1武咸公路改造工程施工图纸及地勘资料；2.2城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-2008）；2.3公路技术标准（JTGB01-2003）；2.4公路工程质量检验评定标准（JTGF80/1-2004）；2.5公路工程施工安全技术规程（JTJ076-95）；2.6公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）；2.7建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；2.8建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；2.9钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T194-20

9、09）；2.10路桥施工计算手册周水兴等编著2001，人民交通出版社；2.11建筑结构荷载规范(GB50009-2001)；2.12本项目的施工组织设计；2.13危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）；2.14其它相关文件、现行规范、标准、规程及有关会议精神要求等。3施工布置3.1工程目标3.1.1质量目标分项工程交工合格率100%；分部工程交工合格率100%；单位工程交工合格率100%；业主满意度98%。省市政工程金奖，国家市政工程金奖。3.1.2工期目标计划开工日期2009年6月1日，计划竣工日期为2011年6月30日，总工期两年。3.1.3安全目标确保获得“市安全标准

10、化示范工地”，树立良好企业形象。严格执行GB/T28001-2001职业安全健康管理体系和建设部及湖北省有关施工现场安全生产及文明施工管理规定，杜绝重大伤亡及火灾、机械事故，年工伤频率控制在1.5以下。3.1.4文明施工目标文明施工管理目标：创武汉市文明施工标准化示范工地、创总公司CI金奖。3.1.5环境管理目标贯彻GB/T24001-2004国际环境管理系列标准要求，确保所有工程材料和现场环境均达到国家规定的环保指标要求，保持周边良好的空间环境，将工程施工对周边的住宿和办公影响降至最低。3.2进度计划满堂支架施工直接影响着上部结构施工，直接影响施工工期，满堂架施工体量大，为了确保施工工期我项

11、目部，投入大量的施工操作人员。初步计划为先施工主线标准段箱梁，后施工S3匝道箱梁，工期计划从2010年3月1日至2010年9月17日,历时200个工作日。满堂支架总进度计划和单联进度计划如下：3.3劳动力计划表3.1 劳动力计划表工 种单位2010年3月4月5月6月7月8月9月普工人4090110110110110110电工人6888888测量工人99121212129架子工人120150180180180180120木工人9015015015015015070电焊工人18232525252525钢筋工人1010100000砼工操工人15203030303030合计人

12、3234855505455155153723.4材料计划根据现场情况制定材料的进场施工计划，以便加快施工进展，满足施工进度要求，同时避免材料的浪费，提高资金的利用。因本桥工期要求异常紧张，采用非常规方法施工，贝雷梁、钢管、扣件均采用租赁的方式供应，标准段范围内一次进场不考虑周转。630×6钢管支撑架、10槽钢、加工后已成短截无法重复使用，均为一次性摊销。厂家定制的大块定型墩柱钢模板和箱梁斜腹板及翼缘板钢模、均为特殊设计，一次性摊销。分配梁I50c、I10、I14、18等各种规格木方均为新购。墩柱模板及箱梁模板、支架平面布置等图纸详见相关专项图纸。为保证工期拟投入以下主要周转材料、施工

13、机械设备：表3.2 主要周转材料计划表序号材料名称单位数量备注1木模板15mm厚m2313382双面覆膜木模板15mm厚m2300123定型钢模板m2127714木枋5×10(松木)m38725木枋10×10(松木)m318156钢管48×3.572527顶托KTZ-60个768088底托KTC-60个768089扣件个15656410贝雷片1500×3000片3001150c工字钢T38.51210工字钢T531.31314工字钢T20.81418槽钢T956.815钢管柱T23.816安全网m22400017水袋个30003.5机械设备计划拟投入本工

14、程标准段箱梁施工的碗扣支架施工的机械设备如下：表3.3 主要施工机械计划表序号机械名称型号规格功率或能力数量1汽车吊QY25H25t182砼罐车东风8m3303插入式震捣棒1.1KW454木工电刨MIB2-80/10.7035木工圆锯MJ1043.0036工平刨床MB503A3.0067交流电焊机BQ3-200-223.4098挖掘机SH120LC-339封闭式运输车东风56m3274碗扣式满堂支架设计4.1支架设计概况由于工期紧、任务重，我项目部决定优先采用搭设方便，整体稳定性较好的碗扣式钢管支架。结合图纸设计要求，箱梁的自重在不同的断面有所不同，就以墩顶、墩旁渐变段、跨中相同断面共三个段来

15、设计立杆的纵距、横距、步距。在横梁及渐变3米范围设计立杆纵距、横距、步距为60cm、60cm、60cm；在跨中空箱室及翼缘板断面范围内立杆设计纵距、横距、步距为90cm、60cm、120cm；在腹板的位置加密一排布置即立杆设计纵距、横距、步距为90cm、30cm、120cm。支架布置在箱梁两侧各留1m作为施工人员操作平台，且设置有人行梯道（支架搭设施工要求章节里设置），具体布置见附图。4.2碗扣式脚手架简介碗扣式脚手架是一种常规的承插式钢管脚手架，节点主要由上碗扣、下碗扣、横杆插头、限位销构成，立杆连接方式一般有外套管和内接式。(1)碗扣式脚手架的基本性能碗扣支架的钢管为P235号钢，规格为4

16、8×3.5mm，其性能见下表：表1、表2和表3（见建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008）。表4.1 钢材的强度和弹性模量（N/mm2）P235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f205弹性模量2.06×105表4.2 钢管截面特性外径（mm）壁厚t（mm）截面积A（cm2）截面惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径i（cm）483.54.8912.195.081.58表4.3 受弯杆件的允许变形（挠度）值构件类别允许变形（挠度）值（V）脚手板、纵向、横向水平杆l/150，10mm悬挑受弯杆件l/400(2)碗扣式脚手架常用构、配件种类、规格名称常用型

17、号规格（mm）理论重量（kg）立杆LG-12048×3.5×12007.05LG-18048×3.5×180010.19LG-24048×3.5×240013.34LG-30048×3.5×300016.48横杆HG-3048×3.5×3001.32HG-6048×3.5×6002.47HG-9048×3.5×9003.63HG-12048×3.5×12004.78HG-15048×3.5×15005.93HG-18

18、048×3.5×18007.08可调底座KTZ-45可调范围3005.82KTZ-60可调范围4507.12KTZ-75可调范围6008.50可调托座KTC-45可调范围3007.01KTC-60可调范围4508.31KTC-75可调范围6009.69(3)立杆、横杆容许荷载立杆、横杆容许荷载立杆横杆步距（m）允许荷载（kN）横杆长度（m）允许集中荷载（kN）允许均布荷载（kN）0.6400.96.7714.811.2301.25.0811.111.8251.54.068.84.3计算书4.3.1荷载参数根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中涉及以下荷载形式：q1 箱梁

19、内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取1.5kPa（偏于安全）。q2 箱浇筑混凝土自重（含钢筋），取26KN/m3。q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，取1.0 kPa。q4 浇筑和振捣混凝土产生的荷载，取1.0kPa。风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.7×1×0.286×0.35=0.07kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的

20、规定采用：z= 1 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.286；Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.07×0.9×1.22/10=0.011kN·m；4.3.2横梁区立杆计算横梁区混凝土板厚为2000mm。模板支架高H为10m，立杆步距h为0.6m，立杆纵距为0.6m，横距为0.6m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度为0.55m。（1）立杆荷载根据JGJ166-2008，不组合风荷载时支架立杆的轴向力N为：

21、 N=1.2(Q1+Q2)+ 1.4(Q3+Q4)LxLy式中Lx、Ly分别为立杆纵向、横向间距。Q1支架结构自重标准值产生的轴向力Q2模板等构配件自重标准值产生的轴向力Q3施工人员及设备荷载标准值Q4浇筑和振捣混凝土产生的荷载标准值将荷载代入上式有Q1 =0.6×0.9×q1 =0.6×0.6×1.5=0.54KNQ2 =0.6×0.9×q2 =0.6×0.6×2×26=18.72KNN=1.2×(0.54+18.72)+ 1.4×(1+1)×0.6×0.6 =2

22、4.12KN组合风荷载时支架立杆的轴向力N为： N=1.2(Q1+Q2)+ 0.9×1.4(Q3+Q4)LxLy×+ Q5 式中Q5风荷载产生的轴向力，按下图分解计算，其余各式同上。W= Wk ×Lx×H =0.07×0.6×10=0.42KNQ5 = Wv = W=0.42KN(剪刀撑按45o计算)Ws =W=0.594KN(剪刀撑按45o计算)将荷载代入上式有Q1 =0.6×0.6×q1 =0.6×0.6×1.5=0.54KNQ2 =0.6×0.6×q2 =0.6

23、5;0.6×2×26=18.72KNN=1.2×(0.54+18.72)+ 0.9×1.4×(1+1)×0.6×0.6+0.42 =24.55KN（2）立杆承载力验算N=24.55KN <N=40KN,立杆强度满足要求。根据JGJ166-2008，单肢立杆承载力按NfA验算.式中为轴心受压杆件稳定系数，根据长细比查JGJ166-2008附表E立杆计算长度l0按下式计算：l0=h+2a=0.6+2×0.55=1.7m；式中：h支架立杆的步距，取0.6m； a 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长

24、度，取立杆伸出横杆长0.25米+可调顶托调节长度0.3米之和0.55米；=l0/i=1.7×103 /15.8=108，查表得0.53N/A=24.55/0.53×4.89×102=94.7N/mm2f=205 N/mm2，满足要求！4.3.3腹板区立杆计算横梁区混凝土板厚为2000mm。模板支架高H为10m，立杆步距h为1.2m，立杆纵距为0.9m，横距为0.3m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度为0.55m。（1）立杆荷载根据JGJ166-2008，不组合风荷载时支架立杆的轴向力N为： N=1.2(Q1+Q2)+ 1.4(Q3+Q4)LxLy

25、式中Lx、Ly分别为立杆纵向、横向间距。Q1支架结构自重标准值产生的轴向力Q2模板等构配件自重标准值产生的轴向力Q3施工人员及设备荷载标准值Q4浇筑和振捣混凝土产生的荷载标准值将荷载代入上式有Q1 =0.3×0.9×q1 =0.3×0.9×1.5=0.405KNQ2 =0.3×0.9×q2 =0.3×0.9×2×26=14.04KNN=1.2×(0.405+14.04)+ 1.4×(1+1)×0.9×0.3 =18.09KN组合风荷载时支架立杆的轴向力N为： N=1

26、.2(Q1+Q2)+ 0.9×1.4(Q3+Q4)LxLy×+ Q5式中Q5风荷载产生的轴向力，按下图分解计算，其余各式同上。W= Wk ×Lx×H =0.07×0.9×10=0.63KNQ5 = Wv = W=0.63KN(剪刀撑按45o计算)Ws =W=0.891KN(剪刀撑按45o计算)将荷载代入上式有Q1 =0.3×0.9×q1 =0.3×0.9×1.5=0.405KNQ2 =0.3×0.9×q2 =0.3×0.9×2×26=14.04K

27、NN=1.2×(0.4054+14.04)+ 0.9×1.4×(1+1)×0.3×0.9+0.63 =18.81KN（2）立杆承载力验算N=18.81KN <N=40KN,立杆强度满足要求。根据JGJ166-2008，单肢立杆承载力按NfA验算；式中为立杆轴心受压杆件稳定系数，根据长细比查JGJ166-2008附表E立杆计算长度l0按下式计算：l0=h+2a=1.2+2×0.55=2.3m；式中：h支架立杆的步距，取1.2m； a 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取立杆伸出横杆长0.25米+可调顶托调节长

28、度0.3米之和0.55米；=l0/i=2.3×103 /15.8=146，查表得0.324N/A=18.81/0.324×4.89×102=118.7N/mm2f=205 N/mm2，满足要求！4.3.4加腋区、翼缘区和空箱区立杆计算横梁区混凝土板厚为970mm-470mm渐变，翼缘区混凝土板厚为550mm-220mm渐变，空箱区板厚470mm,安全起见均按970mm厚计算。立杆步距h为1.2m，立杆纵距为0.9m，横距为0.6m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度为0.55m。（1）立杆荷载根据JGJ166-2008，不组合风荷载时支架立杆的轴向

29、力N为： N=1.2(Q1+Q2)+ 1.4(Q3+Q4)LxLy式中Lx、Ly分别为立杆纵向、横向间距。Q1支架结构自重标准值产生的轴向力Q2模板等构配件自重标准值产生的轴向力Q3施工人员及设备荷载标准值Q4浇筑和振捣混凝土产生的荷载标准值将荷载代入上式有Q1 =0.6×0.9×q1 =0.6×0.9×1.5=0.81KNQ2 =0.6×0.9×q2 =0.6×0.9×0.97×26=13.62KNN=1.2×(0.81+13.62)+ 1.4×(1+1)×0.6×

30、;0.9 =18.827KN组合风荷载时支架立杆的轴向力N为： N=1.2(Q1+Q2)+ 0.9×1.4(Q3+Q4)LxLy×+ Q5式中Q5风荷载产生的轴向力，按下图分解计算，其余各式同上。W= Wk ×Lx×H =0.07×0.9×10=0.63KNQ5 = Wv = W=0.63KN(剪刀撑按45o计算)Ws =W=0.891KN(剪刀撑按45o计算)将荷载代入上式有Q1 =0.6×0.9×q1 =0.6×0.9×1.5=0.81KNQ2 =0.6×0.9×q2 =

31、0.6×0.9×2×26=13.62KNN=1.2×(0.81+13.62)+ 0.9×1.4×(1+1)×0.6×0.9+0.63 =19.47KN（2）立杆承载力验算N=24.55KN <N=40KN,立杆强度满足要求。根据JGJ166-2008，单肢立杆承载力按NfA验算；式中为立杆轴心受压杆件稳定系数，根据长细比查JGJ166-2008附表E立杆计算长度l0按下式计算：l0=h+2a=0.6+2×0.55=2.3m；式中：h支架立杆的步距，取1.2m； a 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心

32、线至模板支撑点的长度，取立杆伸出横杆长0.25米+可调顶托调节长度0.3米之和0.55米；=l0/i=2.3×103 /15.8=146，查表得0.324N/A=19.47/0.324×4.89×102=123.9N/mm2f=205 N/mm2，满足要求！4.3.5整体倾覆验算依据公路桥涵施工技术规范实施手册要求支架在自重和风荷载作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/Mw因匝道架体抗倾覆最不利，固本桥采用匝道引桥来验算支架抗倾覆能力：满堂架宽度（平均宽度）10m，长31m,采用此跨支架来验算匝道桥：支架横向19排；支

33、架纵向41排；高度7.8m；顶托TC60共需要19×41×2=1558个；立杆需要19×41×7.8=6076m;纵向横杆需要41×10×7.8/1.2=2665m横向横杆需要19×31×7.8/1.2=3828m故：钢管总重（6076+2665+3828）×38.4=482649N=482.649KN=482.649/9.8t=49.2t顶托TC60总重为：1558×7.2=11.22t故Ni=49.2×9.8+11.22×9.8=592.6KN稳定力矩= y×N

34、i=5×592.6=2963KN.m依据以上对风荷载计算:Wk=0.7uz×us×wo=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2跨中31m共受力为：q=0.927×7.8×31=224.1KN倾覆力矩=q×7.8=224.1×7.8=1748.4KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=2963/1748.4=1.6>1.3满足要求！4.3.6 剪刀撑扣件连接强度验算根据JGJ166-2008，当采用钢管扣件作剪刀撑时应验算扣件抗滑承载力，应符合下列要求：nWs<Qc式中：Ws

35、每排剪刀撑内力KN,综上取0.891KN。 n支撑架的步数，取10/1.28。Qc扣件抗滑承载力，取8KN。nWs9×0.8917.128KN<8KN，满足要求！4.3.7地基承载力验算现有路面结构为240mmC30砼路面+200mm三合土路基，为城市主干道，承载力满足要求，不进行验算。通过以上各种验算表示标准段支架体系强度、稳定性满足要求！是安全稳定的。5施工工艺5.1施工工艺流程图  5.2施工打围支架施工全部采用固定围档封闭施工，封闭围档采用PVC围栏，打围宽度为满堂支架宽度，位置：支架两侧，按箱梁支架边线，将施工围档在地面上按桥梁中心线进行测量放线定

36、位。围档下设500mm高240mm厚砖砌基础，围档高2.5m。如下图示：-64-5.3地基处理5.3.1原有路面修补处理原有道面破损严重达不到承载力要求的进行处理，先将破碎板块用风镐破除，人工配合挖机清除至现在路基，根据路基是否破损，能否满足承载力要求，对路面破损进行分析判断路基是否进行处理。（1）基层处理如道路破损是由于路基、基层原因引起，则首先处理路基与基层。路基破损部分人工清除后采用C15混凝土进行换填处理。换填时注意保护下方管线。路基处理完后浇注C25混凝土基层。（2）面板处理对破碎板或交叉缝板、中横缝板采取换块处理办法，具体操作方法如下：基层达到75%强度后在四周现有完好板块中植筋，

37、植筋采用圆钢16L40cm50cm，植入旧板块中20cm。为使道路尽早投入使用，修补板块采用C40混凝土，要求选用早期强度高且收缩性小的混凝土，新修板块配置双向螺纹钢1630cm.具体做法如下图：图5.1 新旧混凝土路面板接缝处理示意图（3）井盖处理现有路面的钢筋混凝土井盖存在多处破损，满堂架搭设前对井盖进行修复或在其上加铺3cm厚的钢板，以保证承载力。5.3.2承台开挖区处理承台开挖时路面除破区域及承台面上用C25混凝土硬化，硬化高度从承台面至现有道路，混凝土强度等于达到85%后方可搭设支架。 图5.2 承台开挖时路面破除区处理示意图5.4支架搭设5.4.1支架搭设要求1）满堂支架的搭设在施

38、工围档内进行，不与围档外交通发生干扰。脚手架基础经验收合格后，应按施工设计图纸或相关专项方案的要求放线定位。根据各联的整体平面布置，将道路中心线及横梁位置测量放线，根据桥面横纵坡计算出各根立杆总长、顶标高及立杆配置方法，按图纸将杆件依次连接。2）脚手架搭设时的间距和步距，根据其所承受的荷载经计算确定后实施。底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地在高度小于或等于350mm，立杆底部设置可调底座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。3）碗扣式支架的搭设应符合下列要求：当立杆间距大于1.5m时，应在拐角处设置通高专用斜杆，中间每排每列设轩通八字形斜杆或剪刀撑；当立杆间距小

39、于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在450600之间，斜杆应每步与立杆扣接。4）碗扣支架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距小于或等于4.8m。5）立杆底部应设置可调底座，下满铺纵桥向18#槽钢。6）支架顶端采用可调式U形托撑，以安放模板下的主楞与次楞。主楞横桥向设置，次椤沿桥纵各布置；钢模板位置主楞纵桥向布置，主楞上直接安装钢模板托架。安装顶托时，顶托先调节至中间位置，以便于以后模板标高的调整和卸载要求。顶托“U”型槽口向同一个方向，将分配

40、梁放在顶托“U”型槽中。“U”型槽口内，每个顶托必须与分配梁完全接触，保证受力要求。分配梁全部安装完成后，根据设计标高要求，先固定最外两边的标高，然后利用拉线调平标高，最后才安装底模。7）在架体内设置人行通道时，通道上部应架设专用横梁，横梁结构应经过设计计算确定；横梁下的立杆应加密，并应与架体连接牢固；通道宽度不大于4.8m；门洞及通道顶部必须采用木板或其他硬质材料全封闭，两侧设置安全网；通行机动车的洞口，必须设置防撞击设施。8）支撑架拼装到35层时，应检查每根立杆下拖是否浮放松动，否则应旋紧下拖。9）每搭设6m高度必须向项目部报检，经项目部和监理工程师验收合格后方能继续搭设。10）必须保证整

41、个架体的几何稳定性；支架采用分区搭设时，各分区之间用普通钢管扣件连接成一个整体，连接间距同横杆步距。11）支架立杆的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性，垂直偏差必须小于全高的H/500，且最大偏差应不大于±50mm。12）对地基不良处，为防止地表水浸入地基，碗扣式满堂支架搭设完毕后在周边利用M7.5号砂浆砖砌一道高约100200mm的坎，外侧利用砂浆抹面200mm宽，防止地表水漫入地基内。13）支架搭设时，先按1015mm设置预拱度，待支架预压后进行调整，最后确定预拱度。5.4.2脚手支架安全施工事项1）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手支架上集中堆放模板、钢

42、筋等物料；2）遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手支架的搭设与拆除作业；3）脚手支架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施；4）严禁在脚手支架基础及邻近处进行挖掘作业；5）脚手支架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手支架接地防雷措施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ461）的有关规定执行；6）使用后的脚手支架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。7）搭设脚手架人员必须持证上岗。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。8）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。5.

43、4.3支架安全防护1）支架四周与行车道间用全封闭专用围档隔离；2）箱梁支架顶部的操作架底部用硬质材料满铺防护，以防围挡外落物，支架外满挂密目安全网，底部180mm用模板做踢脚，并刷黑黄相间油漆。3）钢模板安装时也应设临时单排架，挂安全网防护。4）工作梯道用扣件钢管脚手架搭设，钢管为48×3.5mm，搭设要求必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）规定。5）工作梯道在施工箱梁段两侧横桥向、成“之”字形设置。6）梯道坡道长不小于5.6m，梯道步距1.82.4m，单向梯道宽1.2m，休息平台宽1.21.8m。7）梯道设置扶手栏杆，高度不于0.9m，本工程梯道扶手

44、高度设置为0.6m两道，即总高1.2m。8）上下梯道的行走道用钢管加密，间距0.2m，上铺防滑木板或竹跳板。9）梯道为工人施工的行走通道，不得作为货运通道。10）梯道板外侧设180mm高踢脚板，踢脚板外侧刷黄、黑相间警示漆。5.5检查与验收新钢管的检查应符合下列规定：.应有产品质量合格证；.应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定，质量应符合规范要求；.钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；.钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范要求；.钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查应符合下列规定：.表面

45、锈蚀深度应符合规范要求。锈蚀检查应每年一次。.钢管弯曲变形的应符合规范规定要求。.扣件的验收.新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；.新、旧扣件均应进行防绣处理。脚手架及其地基基础应按下列阶段进行检查验收：.基础完工后及脚手架搭设前；.作业层上施加荷载前；.达到设计高度后；.遇有六级大风和大雨后；.停用超过一个月。成立安全检查小组每日进行脚手架检查。5.6支架预压支架预压可消除支架的非弹性变形，观测其弹性变形，为箱梁现浇施工的预拱度设置提供数据，支架预压拟采用水袋法，四周用砂袋做水池壁兼做端部

46、预压荷载，预压重量为预压范围的典型截面砼自重的115%，考虑到现场的交通情况及翼缘板的厚度，此区不预压，断面图如下：预压范围：根据专家意见及施工图的要求，本工程所有砼箱梁均采用整联预压。预压用水从道路两侧的消防栓水源点经加压后引至桥面上，加压泵采用100m扬程立式加压泵。对于碗扣式钢管脚手架，加载过程应检查立杆、横杆有无变形，顶托有无滑丝情况；检查碗扣有无裂缝、底托有无损坏等情况；剪刀撑检查扣件有无滑扣、崩扣等现象；检查基底有无变形沉降现象。对于梁式支架，加载后应检查贝雷梁或型钢梁的变形情况，检查管桩底部找平砂浆是否破碎，检查管桩顺桥向剪刀撑是否稳固，确保管桩底部整体受力。5.6.1砂袋吊装因

47、边腹板位置采用钢模板，自重较大，预压后标高调整困难，故第一跨边腹板位置预压前先不安装钢模板，通过铺设临时木方和模板作为预压平台，在纵向工字钢上临时铺设2m长100×100木方间距200mm，其上满铺15mm厚木模板。在箱梁边腹板、箱梁横梁位置布设砂袋（吨袋 ），形成水池壁。后期可根据第一跨预压所测得的数据先设置好预拱度，安装好钢模板后再进行预压。预压具体布置形式见下图（L55联）：砂袋吊运采用25T汽车吊，边腹板位置和水池端壁采用分层吊装，吊车吊运一次到位。每袋砂的体积为0.9×0.9×1.1m,砂袋装满时砂重1.25T。5.6.2水袋安放预压水袋采用3.5mm厚

48、的能承受4t/m2水压的桥梁预压专业水袋，单个水袋宽为箱梁底宽+4m，长度为其预压范围长度+7m。对于箱梁纵断面标高高差大于0.5m的联或跨采用砂袋进行分隔后再用水袋进行预压，以使支架均匀受力。预压水袋铺设前，首先要检查四周砂袋的堆码情况，确保砂袋堆码整齐，高度和重量足够；二是清除箱梁底模及四周上的杂物，确保水袋不被杂物划破；三是检查水袋的质量，尤其是接缝的位置，在正式预压之前进行预装水试验。5.6.3预压重量计算预压重量为预压范围的典型截面砼自重的115%,预压范围为边腹板以内的16米宽箱梁部分。预压范围内箱梁截面面积为11.02m2；预压范围内箱梁自重为11.02×2.628.6

49、5T；预压水深为28.65×1.15÷162.06m。其余各联预压水深见4.2.1中表格。5.6.4水袋侧压力计算水袋侧压力：P0.5×gh220.7KN砂袋与模板间的摩阻力:满足要求。式中为砂袋与模板间的摩阻系数，取0.5；N为5个砂袋的重量,取50KN；5.6.5分级加载预压荷载按梁段各分区预压荷载的60%、80%、100%三级逐级加载，卸载也按相应加载级别逐级卸载。每加载一级完成后,应先停止下一级加载，并应每间隔12小时对支架沉降量进行一次监测。当支架顶部监测点12小时的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。加载过程中注意观察架体受力变形情况，如一级荷

50、载变形超过2cm应停止加载，查明原因后方可继续加载。加载应往各水池内同时、均匀的加水，如相邻的水池同时加水，则要控制各水池内的水深，差值不得超过0.2m，当超过0.2m时应停止往水深的水袋内加水，加卸载过程应有专人测量水深并记录。最后一级荷载加载完毕后，通过观测，连续12小时沉降（小于2mm）稳定，经监理工程师同意后，方能卸载。卸载后，须及时观测支架模板体系的回弹量，并绘出支架模板与荷载变化的关系曲线，经监理工程师审核后以指导施工，再按照箱梁底板的设计标高、支架的变形量及预拱度调整底模的高度，预拱度控制在L/600（L为梁跨长度）。最后一级预压需持荷24小时以上,加荷载后观测一次，24小时以后

51、再观测一次，作好支架持荷时的测量观测和记录；预压时安排专人24小时监测支架的安全情况。5.6.6分级卸载分级卸载时，每级测量回弹变形情况，记录好每级支架回弹的数据，绘制回弹时的荷载与位移的关系曲线；根据试压观测成果整理出支架预压报告，计算出支架的非弹性变形量、弹性变形量，根据弹性变形值及非弹性变形值设置预拱度，将试验结果指导施工。分级卸载时和加载时一样，每级持荷一小时，观测支架各测点的标高，记录好数据。根据观测结果，求出支架弹性变形的变化量。支架预压用水尽量重复利用，当无法利用需要卸载时利用多根水管将水引流至排水通畅的下水道，进入市政排水系统，尽量不流经路面和影响交通。卸载前应先调查现有排水系

52、统是否通畅，对不通畅的应疏通。5.6.7沉降量及预拱度计算观测点横向在道路中心线和底板边线位置布置3个点，纵向在每跨墩柱中心处、L/2、L/4分别布点。在各观测点底部挂尺法进行观测，沉降观测观测点采用钢丝固定在模板上留环，然后把铟钢尺挂在钢丝环上。（因每次都挂同一根铟钢尺，故每次掉尺的拉力相同，且抵消了钢丝的拉力。而且对温度铟钢尺影响小。）吊环离地面2.5米左右。沉降观测所使用的仪器为DSZ2自动安平水准仪配平行玻璃板（测微器）该仪器为级精密水准仪，并使用铟钢水准尺。沉降观测所使用的水准仪和水准尺应定期检验与校正尤其是仪器i角必须经常检校，以确保仪器的性能，满足精度要求。变形量计算根据观测数据

53、，绘制支架的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值，以便调整预拱度的数值。支架压载至115%箱梁总量时，认为其非弹性变形已消除，并确定其弹性变形与荷载呈线性关系。其变形量按数理统计方法拟定变形与荷载关系的回归方程。Y=BX+A式中：Y:变形量 X:荷载A、B:分别为回归方程系数其中: B=(nXiYi-XiYi)/nXi2-(Xi)2A=(Yi-BXi)/n整理预压观测报告，及时报监理、设计单位，其将作为其他箱梁跨的支架立模标高调整的重要依据。铺设底模板后观测各测量点的标高值H1布载结束后立即进行观测各测量点的标高值H2，并做好相应的记录。维持布载24小时后、卸载前测量各测量点标高值H3。

54、卸载后测量出各测量点标高值H4，此时就可以计算出各观测点的变形如下：非弹性变形f1=H1-H4。通过试压后，可认为支架、模板、方木等的非弹性变形已经消除。弹性变形f2=H4-H3。根据该弹性变形值，在底模上设置预拱度2，以使支架变形后梁体线型满足设计要求。另外，根据H2和H3的差值，可以大体看出持续荷载对支架及贝雷梁变形的影响程度，根据变形值调整底模标高及预拱度设置，架体搭设前根据以往的施工经验设20mm的预拱，预压后再根据预压结果调整。对于已进行预压区段，根据如下公式调整底模标高：底模顶面标高=梁底设计标高+f2的平均值对于没有进行预压的区段，参考如下公式调整底模标高：底模顶面标高=梁底设计

55、标高+f1的平均值+f2的平均值5.7支架拆除当顶板同条件试件抗压强度达到设计强度75以上，箱梁与外界温差不大于15时，可以进行箱梁内模拆除，且预应力张拉前，内模必须拆除。桥梁上部结构砼施工完，达到养生龄期，进行预应力张拉后，需要利用支架系统进行施工的桥梁附属工程完工，且同条件试件抗压强度达到设计强度100时，才能进行现浇箱梁的底模与支架的拆除。拆除原则：先上后下、后装先拆，先装后拆、一步一清。拆除时间：在箱梁混凝土达到设计强度且箱梁预应力张拉完成后。拆除设备：可用25t汽车吊等起吊设备。为方便支架系统拆除、加快拆除速度，卸载采用两端向中间对称分组进行。拆除方法如下：（1）利用扳手等旋松顶托螺

56、栓进行卸载，使底模脱离箱梁底；（2）解除底模与侧模、底模与底模之间的连接螺栓；（3）利用吊车拆除翼缘板和侧模模板，人工分块移动底模至翼缘板位置，然后用吊车调到地面上；（4）拆除分配梁和顶托；（5）按从上向下的顺序拆除碗扣脚手支架，并拆除边清理，将碗扣支架按种类进行分类分块集中堆放，以便周转使用。（6）支架拆除后，按一步一清，工完场清的原则，将桥梁下、施工围档内的场地清理干净，并清扫，待施工围档拆除后，还道于民，尽快恢复交通，并为桥下辅道的施工创造条件。6安全保证措施6.1组织保障为确保施工安全，经理部将成立安全领导小组，由项目经理任组长。经理部设专职安全员1人，各工区设兼职安全员1人，具体负责安全工作的实施。建立健全安全保证体系，确保施工的安全。详见安全生产保证体系框图。6.2措施保障6.2.1一般规定 1、