扣件式脚手架计算书(100m长25m高落地脚手架)（精编版）

1、.扣件式脚手架计算书计算依据：1 、建筑施工脚手架安全技术统一标准gb51210-20162 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规jgj130-20113 、建筑结构荷载规 gb50009-20124 、钢结构设计规 gb50017-20035 、建筑地基基础设计规gb50007-2011一、脚手架参数卸荷设置有结构重要性系数01脚手架安全等级二级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型48×2.8脚手架架体高度h(m)25脚手架沿纵向搭设长度l(m)100立杆步距 h(m)1.8立杆纵距或跨距l a(m)1.5立杆横距 l b(m)0.9立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法按

2、双立杆受力设计双立杆计算高度(m)25双立杆受力不均匀系数ks0.6二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型竹芭脚手板kjb (kn/m )脚手板自重标准值g20.1脚手板铺设方式2 步 1 设14 / 14密 目 式 安 全 立 网 自 重 标 准 值2gkmw(kn/m )0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值gkdb(kn/m)0.17挡脚板铺设方式2 步 1 设每 米 立 杆 承 受 结 构 自 重 标 准 值gk(kn/m)0.129结构脚手架作业层数njj1kjj (kn/m )结构脚手架荷载标准值g23地区市安全网设置全封闭基本风压 0(kn/m 2)0.2风荷载

3、体型系数 s1风压高度变化系数 z( 连墙件、单立0.81 ， 0.81 ，0.904杆、双立杆稳定性)风荷载标准值 k(kn/m )( 连墙件、单20.162 ，0.162 ， 0.181立杆、双立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(n/mm)2205横杆截面惯性矩i(mm )4101900横杆弹性模量e(n/mm)2206000横杆截面抵抗矩w(mm)34250纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2 ×(0.031+g kjb ×lb/(n+1)+1.4×

4、;gk×lb/(n+1)=1.2×(0.031+0.1 ×0.9/(2+1)+1.4 ×3×0.9/(2+1)=1.333kn/m正常使用极限状态q'=(0.031+gkjb ×lb/(n+1)=(0.031+0.1× 0.9/(2+1)=0.061kn/m计算简图如下：1 、抗弯验算2mmax=0.1ql a =0.1 ×1.333 ×1.52=0.3kn·m622= 0mmax/w=1×0.3 ×10满足要求！2 、挠度验算/4250=70.594n/mmf=20

5、5n/mm44 max=0.677q'la /(100ei)=0.677×0.061 ×1500 /(100 ×206000×101900)=0.1mmmax0.1mm minl a/150 ， 10 min1500/150 ，10 10mm满足要求！3 、支座反力计算 承载能力极限状态rmax=1.1ql a=1.1 ×1.333 ×1.5=2.2kn正常使用极限状态rmax'=1.1q'la=1.1 ×0.061 ×1.5=0.101kn四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知 f1

6、 =rmax=2.2kn q=1.2 ×0.031=0.037kn/m正常使用极限状态由上节可知 f1 '=r max'=0.101kn q'=0.031kn/m1 、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kn·m)622= 0mmax/w=1×0.663 ×10 /4250=156.02n/mmf=205n/mm满足要求！2 、挠度验算计算简图如下：变形图 (mm)max0.137mm minlb/150 ，10 min900/150 ， 10 6mm满足要求！3 、支座反力计算承载能力极限状态rmax=2.217kn五、扣件抗滑承载力

7、验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆： rmax=1×2.2/2=1.1kn rc =0.85 ×8=6.8kn横向水平杆： rmax=1×2.217knrc=0.85 ×8=6.8kn满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度h25双立杆计算高度(m)25脚手架钢管类型48×2.8每 米 立 杆 承 受 结 构 自 重 标 准 值 0.129gk(kn/m)立杆静荷载计算1 、立杆承受的结构自重标准值ng1k双外立杆：ngs1k=(gk+0.031+la×n/2 ×0.031/h)

8、×h1 =(0.129+0.031+1.5×2/2 ×0.031/1.8)×25=4.655kn双立杆： ngs1k=4.655kn2 、脚手板的自重标准值ng2k1双外立杆：ngs2k1=h1/h ×la ×lb×gkjb ×1/2/2=25/1.8×1.5 ×0.9 ×0.1 ×1/2/2=0.469kn1/2表示脚手板 2 步 1 设双立杆： ngs2k1=0.469kn3 、栏杆与挡脚板自重标准值ng2k2双外立杆： ngs2k2=h1/h ×la 

9、5;gkdb×1/2=25/1.8×1.5 ×0.17 ×1/2=1.771kn 1/2表示挡脚板 2 步 1 设4 、围护材料的自重标准值ng2k3双外立杆： ngs2k3=gkmw×la ×h1=0.01 ×1.5 ×25=0.375kn5 、构配件自重标准值ng2k总计双外立杆： ngs2k=ngs2k1+ngs2k2+ngs2k3=0.469+1.771+0.375=2.615kn双立杆： ngs2k=ngs2k1=0.469kn立杆施工活荷载计算外立杆： nq1k=la ×lb×(n

10、jj ×gkjj )/2=1.5×0.9 ×(1 ×3)/2=2.025kn立杆： nq1k=2.025kn组合风荷载作用下单立杆轴向力：双外立杆：ns=1.2 ×(ngs1k+ngs2k)+1.4 ×nq1k=1.2 ×(4.655+2.615)+ 1.4 ×2.025=11.559kn双立杆：ns=1.2 ×(n gs1k+ngs2k)+1.4 ×nq1k=1.2 ×(4.655+0.469)+ 1.4 ×2.025=8.983kn七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.8

11、5钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力t(kn)15.19钢丝绳绳夹数量5吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm)22钢丝绳型号6×19(a)2钢丝绳公称抗拉强度1570( 钢芯)钢丝绳受力不均匀系数kx1.5卸荷系数 kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数2(n/mm )l s(m)距离 hs(mm)平距离 hs(mm)116126320011003216187320011003第 n次卸荷钢 丝 绳 直 径(mm)卸荷点位置高度 hx(m)卸 荷 点 净 高hj (m)钢丝绳上下吊点的竖向距离上吊点距立杆下吊点的水平上吊点距外立杆下吊点的水卸荷点水

12、平间距 hl(m)钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 ( 共用)第 1 次卸荷验算1=arctan(ls /hs)=arctan(3000/200)=86.186° 2=arctan(ls /hs)=arctan(3000/1100)=69.864° 钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数kx 取 1.5由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算, 计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。p1=kf ×kx× ns×hjn /h 1×hl/la=0.8 ×1.5 ×7.14

13、9 ×6/25 ×3/1.5=4.118kn p2=kf ×kx×ns×hjn /h1×hl /l a=0.8 ×1.5 ×9.295 ×6/25 ×3/1.5=5.354kn钢丝绳轴向拉力标准值t1=p1 /sin 1=4.118/sin86.186°=4.127knt2=p2 /sin 2=5.35 4/sin69.864°=5.702kn卸荷钢丝绳的最大轴向拉力标准值fg=maxt 1， t2 =5.702kn绳夹数量： n=1.667fg/(2t)=1.667

14、5;5.702/(2×15.19)=1个n=5个满足要求！ 钢丝绳：第 1 次卸荷钢丝绳直径16mm，必须拉紧至5.702kn，吊环直径为22mm。满足要求！第 2 次卸荷钢丝绳直径16mm，必须拉紧至6.653kn，吊环直径为22mm。满足要求！0.6立杆计算长度系数1.54250立杆截面回转半径i(mm)16查表得，钢丝绳破断拉力总和：fg=187.044knfg'= × f g/k=0.85 ×187.044/9=17.665kn f g=5.702kn满足要求！吊环最小dmin=(4a/ )1/2 =(4×f g/(f d=22dmin满

15、足要求！) 1/2 =(4×5.702 ×103/(65 )直1/2 =11mm径注： f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65n/mm2八、立杆稳定性验算脚手架架体高度h25双立杆计算高度(m)25双立杆受力不均匀系数ks立杆截面抵抗矩w(mm)3立杆抗压强度设计值f(n/mm)2205立杆截面面积a(mm)2398连墙件布置方式两步两跨1 、立杆长细比验算3立杆计算长度 l 0=kh=1×1.5 ×1.8=2.7m长细比 =l 0/i=2.7×10 /16=168.75 210 满足要求

16、！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度 l 0=kh=1.155×1.5 ×1.8=3.119m3长细比 =l 0/i=3.119×10 /16=194.906查规表 a 得， =0.1912 、立杆稳定性验算组合风荷载作用 底部卸荷段立杆双立杆的轴心压力设计值ns1=(1.2 ×(ngs1k+ngs2k)+1.4n q1k) ×(h x1+(1-k f )×(h x 顶-h x1)+max6 ，(1-k f ) ×hj 顶)/h=(1.2×(4.655+2.615)+1.4×2.025)×

17、(12+(1 - 0.8) ×(18 -12)+max6 ，(1- 0.8) ×7)/25=8.877kn第 1 个卸荷段立杆双立杆的轴心压力设计值ns2=(1.2 ×(ngs1k+ngs2k)+1.4n q1k) ×(h x2-h x1+(1-k f )×(h x 顶-h x2)+max6 ，(1-k f ) ×hj 顶)/h=(1.2×(4.655+2.615)+1.4×2.025)×(18 -12+(1- 0.8) ×(18 -18)+max6 ，(1- 0.8) ×7)/25=

18、5.548kn顶部卸荷段立杆双立杆的轴心压力设计值ns3=(1.2 ×(ngs1k+ngs2k)+1.4 ×nq1k)×(h-h x 顶)/h=(1.2×(4.655+2.615)+1.4×2.025) ×(25 -18)/25=3.236kn双立杆轴心压力最大值ns=max(ns1、ns2、ns3)=8.877kn22mwd= wqmwk= wq(0.05 1wk l ah1 )=0.6 ×1.4 ×(0.05 ×0.6 ×0.181 ×1.5 ×3.6089kn·

19、;m= 0ks(ns/( a)+)=0.2mwd/w)=1×0.6 ×(8876.928/(0.191×398)+88669.728/4250)=82.582n/mmf=2025n/mm满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力n0(kn)3 连墙件计算长度l 0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号48×2.8连墙件截面面积2ac(mm)398连墙件截面回转半径i(mm)16f(n/mm)连墙件抗压强度设计值2205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85nlw=1.4 &

20、#215; k×2×h×2×la=1.4 ×0.162 ×2×1.8 ×2×1.5=2.449kn长细比 =l 0/i=600/16=37.5，查规表 a.0.6得， =0.8963(nlw+n0)/(ac)=(2.449+3) ×10/(0.896×398)=15.28n/mm20.85 ×f=0.85×20225n/mm=174.25n/mm满足要求！扣件抗滑承载力验算：nlw+n0=2. 449+3=5.449kn0.85 ×12=10.2kn满足要求！十、脚手架材料用量计算脚手架杆部件名称数量计算公式用量 (m)备注立杆2×(h+ h 1) ×