桥梁转体施工 [【桥梁方案】高速公路桥梁转体专项施工方案]

1、桥梁转体施工 【桥梁方案】高速公路桥梁转体专项施工方案 X XX 高速公路 X XX 至 至 X XX 支线工程X XX 分离式立交主桥转体专项施工方案编制： 复核： 审核： 批准： XX 高速公路项目经理部二 OXX 年 XX 月目录1 编制依据 . - 1 - 2 工程概况 . - 1 - 2.1 工程概况 . - 1 - 2.2 主桥与京哈线位置关系图 . - 2 - 3 总体施工方案 . - 4 - 3.1 转动体系 . - 4 - 3.2 转体前施工准备 . - 5 - 3.2.1 模板及支架拆除 . - 5 - 3.2.2 拆除砂箱及清理滑道 . - 6 - 3.2.3 称重试验及

2、配重 . - 6 - 3.2.4 牵引系统 . - 6 - 3.3 试转体 . - 6 - 3.4 正式转体 . - 7 - 3.5 封固转盘 . - 7 - 3.6 直线现浇段及合拢段施工 . - 7 - 3.7 附属工程施工 . - 7 - 4 施工工艺及主要施工方法 . - 8 - 4.1 转体施工工艺流程 . - 8 - 4.2 称重试验及配重 . - 8 - 4.2.1 称重试验 . - 8 - 4.2.2 配重 . - 9 - -2 - 4.3 牵引系统 . - 9 - 4.3.1 牵引索 . - 9 - 4.3.2 转体施工计算 . - 10 - 4.4 转体作业时间计算 . -

3、 13 - 4.5 试转体 . - 14 - 4.5.1 试转体目的 . - 15 - 4.5.2 试转体步骤 . - 16 - 4.5.3 试转体角度 . - 16 - 4.6 正式转体 . - 17 - 4.6.1 转体组织机构 . - 17 - 4.6.2 外部条件的确认 . - 17 - 4.6.3 转体实施 . - 18 - 4.6.4 同步转体控制措施 . - 18 - 4.6.5 防超转措施 . - 19 - 4.6.6 精确就位 . - 20 - 4.7 临时锁定措施 . - 20 - 4.8 封固转盘 . - 20 - 4.9 转体施工注意事项 . - 21 - 4.9.1

4、转体抗倾覆预案 . - 21 - 4.9.2 转体施工操作注意事项 . - 21 - 4.10 直线现浇段及合拢段施工 . - 22 - 4.10.1 直线现浇段施工 . - 22 - 4.10.2 合拢段施工 . - 25 - -3 - 4.10.3 支架拆除 . - 27 - 5 施工监控 . - 27 - 5.1 监控项目 . - 27 - 5.2 监控方案 . - 27 - 5.2.1 转体测量监控 . - 27 - 5.2.2 下转盘应力监测 . - 28 - 5.2.3 主梁施工悬臂根部纵向应力监测 . - 29 - 5.2.4 合拢阶段监控 . - 29 - 5.2.5 线形监控

5、 . - 29 - 6 资源配置 . - 30 - 6.1 材料和设备计划 . - 30 - 6.2 劳动力计划 . - 31 - 7 施工进度计划 . - 31 - 7.1 工期目标 . - 31 - 7.2 工期计划安排 . - 31 - 8 施工安全组织措施 . - 32 - 8.1 安全组织机构 . - 32 - 8.2 转体施工安全组织分工 . - 33 - 8.3 安全教育及培训 . - 34 - 8.4 具体安全措施 . - 34 - 8.4.1 施工组织与管理 . - 34 - 8.4.2 高空作业安全措施 . - 35 - 8.4.3 安全操作要求 . - 36 - -4 -

6、 8.4.4 要点施工防护措施 . - 36 - 8.4.5 梁体卸架施工安全注意事项 . - 37 - 8.4.6 直线现浇段、合拢段施工安全注意事项 . - 37 - 9 转体施工应急预案 . - 37 - 9.1 首次不能正常起动 . - 37 - 9.2 突然停电 . - 38 - 9.3 大风、大雾、暴雨等恶劣天气 . - 38 - 9.4 中途停下后的再次启动 . - 38 - 9.5 机械设备故障 . - 38 - 9.6 牵引系统发生故障 . - 39 - 9.7 结构应力应变异常 . - 39 - 10 营业线施工安全应急预案 . - 39 - 10.1 安全应急领导小组 .

7、 - 39 - 10.2 预计发生的险情 . - 41 - 10.3 分情况抢险措施 . - 41 - 10.4 应急机械设备 . - 41 - 11 特殊条件、环境下的施工措施 . - 42 - 12 施工环保、水土保持和文物保护技术措施 . - 43 -XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-1 - 丁家沟公铁分离式立交桥转体专项施工方案1 1 编制依据1、凌源至绥中高速公路建昌至兴城支线建设项目施工组织设计； 2、凌源至绥中高速公路建昌至兴城支线施工图设计文件； 3、公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011； 4、沈阳铁路局营业线施工安全管理细化办法沈铁运201337 号文件；

8、 5、铁路营业线施工安全管理办法（铁运（2012）280 号）； 2 2 工程概况2.1工程概况 建兴高速公路丁家沟公铁分离式立交桥跨越既有京哈线客运专线，跨越处铁路里程为京哈线 DK425+992=建兴高速 K77+278，交角为 69.4°。起点里程为 K76+760，终点里程为 K77+440，全长 680.0m，桥孔布置为 15 跨：左幅（10×40）+（2×80）+（3×40）m；右幅（12×40）+（2×80）+40m。桥梁设计为双向四车道，主桥为分幅桥，单幅桥宽度为

9、 11.60m，主桥采用（2-80）m T 型刚构。采用平面转体的施工方法，即先在铁路一侧浇筑梁体,然后通过转体使主梁就位、调整梁体线形、封固球铰转动体系的上、下盘，最后浇筑合拢段,使全桥贯通。梁体分为转体段、直线现浇段及合拢段，转体段 T 构长为（69+69）m，直线现浇段长度为 8.95m，合拢段长 2.0m。转体角度为 69°，转体总重量为 8500 吨。主桥平面布置均位于直线段上，纵断面布置自建兴高速向兴城方向为1.01078% 的 上 坡 路 段 和 -1.82117% 的 下 坡 路 段 ， 凸 型 竖 曲 线 半 径 为R=12000.0m；变坡点高程为 66.0

10、m。XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-2 - 2.2主桥与京哈线位置关系图 转体前（图 2-1），左幅 11#梁体与既有线路的最小距离为 32.03m，右幅13#梁体与既有线路的最小距离为 30.58m；转体后（图 2-2、图 2-3），梁底与铁路轨面最小距离为 9.2m；左幅直线现浇段及合拢段与既有线路的最小距离分别为 21.15m 和 19.28m，右幅直线现浇段及合拢段与既有线路的最小距离分别为 22.59m 和 20.72m。图 2-1转体前，梁体与既有线路平面位置关系图XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-3 - 京哈线（秦沈段）图 2-2转体后，梁体与既有线路立面位置关

11、系图 XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-4 -图 2-3转体后，梁体与既有线路平面位置关系图 3 3 总体施工方案该 T 型刚构连续梁顺既有铁路方向采用钢管支架现浇刚构梁部，再利用铁路封锁时间进行平面转体的施工方案。转体完成后进行上下转盘封固混凝土施工，最后进行直线现浇段、合拢段、桥面系、附属结构等施工。3.1转动体系 转体的基本原理是箱梁重量通过墩柱传递于上球铰，上球铰通过球铰间的四氟乙烯滑片传递至下球铰和承台。待箱梁主体施工完毕以后，拆除支架、脱空砂箱将梁体的全部重量转移于球铰，然后进行称重和配重，利用埋设在上转盘的牵引索、转体连续作用千斤顶，克服上下球铰之间及撑脚与下滑道之间的动

12、摩擦力矩，使梁体转动到位。转动体系主要有承重系统、顶推牵引系统和平衡系统三大部分构成（图3-1）。承重系统由上转盘、下转盘和转动球铰构成，上转盘为纵横竖三向预应力体系，是转体结构的重要组成结构；下转盘为支撑转体结构全部重量的XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-5 - 基础，转体完成后，与上转盘共同形成基础；转动球铰设在上下转盘之间，通过球铰使上转盘相对于下转盘转动，达到转体目的；顶推牵引系统由牵引索、牵引设备(连续千斤顶)、牵引反力座、助推反力座构成；平衡系统由结构本身、撑脚、大吨位千斤顶及配重用的砂袋等构成。图 3-1转动系统侧面图 3.2转体前施工准备 3.2.1 模板及支架拆除 拆

13、模应注意保护梁体混凝土不受碰撞和缺棱掉角。模板拆除顺序为：翼缘板→腹板→底板。 梁体转体前进行卸架，然后拆除支架，首先拆除翼缘板部分，再从悬臂端向主墩对称拆除。拆除时先逐步拧松顶托使底模脱离梁底缓慢卸载，决不可骤然放松以防冲击过大。卸架前，在转体梁端各配备砂袋，测量梁顶标高和砂箱高度，卸架过程由技术人员对梁体变形进行观测，每 4 小时观测一次。观测过程中，若发现砂箱变形超过 5mm，停止卸架，在 T 构升高一侧进行配重，然后再进行卸架。待整个 T 构全部落架并稳定后，再从两端向中间拆除支架。XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-6 - 3.2.2 拆除砂

14、箱及清理滑道 对上下转盘接茬处混凝土进行凿毛并清理，同时，清除撑脚底部的石英砂，在撑脚底安装 10mm 厚涂抹黄油的聚四氟乙烯滑板，然后对称同时拆除砂箱，最后将上下转盘之间的杂物清除干净。3.2.3 称重试验及配重 转体前，由第三方监控单位（兰州交通大学工程检测有限公司）对梁体进行称重平衡试验，测试转体部分的不平衡力矩、偏心矩、摩阻力矩及摩擦系数等参数，实现桥梁转体的配重要求。3.2.4 牵引系统 每个转体桥墩均配置一个自动连续牵引转体系统和一个助推转体系统，并备用一套转体系统。3.3试转体 经过现场实际测量与理论计算，计划试转角度为 10 度，试转后（图 3-2）。图 3-2试转后，梁体与既

15、有线路平面位置关系图 XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-7 - 正式转动之前，进行试转，全面检查一遍牵引动力系统、转体体系、位控体系、防倾保险体系是否状态良好,检测整个系统的安全可靠性。同时由测量和监控人员对转体系统进行各项初始资料的采集，并分析采集的各项数据，对转体实施方案进行修正后，方可进行正式转体，整个转体采用统一指挥控制系统。3.4正式转体 试转体结束后转体角度剩余 59 度，计划以不大于 0.02rad/min 的角速度转动，转体到位后，进行梁体标高、线形复核并调整到符合设计要求，即为转体结束。3.5封固转盘 转体完成后，先将上下转盘临时锁定，保证转体单元不再产生位移。再立即

16、绑扎剩余钢筋、安装模板，浇注上下转盘间的封固混凝土，使上转盘与下转盘连成一体。3.6直线现浇段及合拢段施工 因左幅 12#、右幅 12#的直线现浇段必须等到主桥转体完成后才能进行施工，均采用钢管贝雷梁支架形式施工。合拢段施工亦采用贝雷梁支架的形式施工。3.7附属工程施工 为防止转体后,桥梁附属工程的施工影响铁路行车安全，在转体前，必须将转体梁段铁路投影上方的防撞墙、铁路防落物网及其他附属设施等安装完毕。XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-8 - 4 4 施工工艺及主要施工方法4.1转体施工工艺流程4.2称重试验及配重 4.2.1 称重试验 转体前，由第三方监控单位对梁体进行称重平衡试验，

17、测试转体部分的不平衡力矩、偏心矩及摩擦系数等参数，实现转体的配重要求。4.2.1.1 称重前的准备工作 （1）撤除梁顶所有材料、机具、设备； （2）检查上转盘撑脚下滑板； （3）安放千斤顶、大量程百分表； （4）拆除支架，对称拆除砂箱，清理滑道，在撑脚下安装黄油聚四氟乙烯板； （5）解除临时固结，观察转体结构是否倾斜及倾斜方向以确定其状态。4.2.1.2 称重试验 在上转盘下用千斤顶施加力，分别用位移计测出球铰由静摩擦状态到动摩擦状态的临界值，上转盘两侧的力差即为不平衡重量。箱梁直线现浇段施工 转体 T 构梁施工 梁体卸载、支架拆除 解除承台间约束、砂箱 安装转体牵引系统 上承台、墩身及箱梁整

18、体试转体、转体 监控 转盘封固 合拢段施工 监控 称重试验、配重 XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-9 - 根据该状态的测试方法，在两幅梁的上转盘底面布置如下图所示的千斤顶和位移传感器，实施两幅梁的不平衡力矩等参数测试。图 4-1称重设备平面及立面布置图 测试中所用设备及性能： 400T 千斤顶两台,用于施加顶力；应变式位移传感器：用于测试球铰微小转动产生的撑脚竖向位移；主要技术指标：量程±5mm ，精度 1/100，使用条件：受周围环境影响不大；力与应变综合参数测试仪，用于采集应变式位移传感器的信号。4.2.2 配重 平衡转体施工必须保证转体上部结构在转动过程中

19、的平稳性，水平转体应该绝对保证转体中支点两端重量的一致，也就是保证其两端达到平衡状态。4.3牵引系统 4.3.1 牵引索 转体转盘设计埋设有两束牵引索，每束由 22 根强度等级为 1860Mpa、7φ5 钢绞线组成，每根 7φ5 钢绞线所能承受最大拉力 26t。每束承受的最大拉力为 572t。每束 4 根钢绞线备用，18 根钢绞线为牵引束。说明：1-位移传感器；2-大吨位千斤顶；3-压力传感器； 4-转盘底垫钢板；5-千斤顶底座。42 5 3 1 XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-10 - 安装牵引索时清洁各根钢绞线表面的锈迹、油污，逐根顺次沿着既定索道

20、排列缠绕后，穿过 QDCLT2000-300 型连续千斤顶。牵引索的另一端设置固定锚具，已在上转盘浇注时预埋入上转盘混凝土体内，作为牵引索固定端。 将预埋好的钢绞线牵引索顺着牵引方向绕上转盘后穿过千斤顶，并用千斤顶的夹紧装置夹持住；先用 YDC240Q 型千斤顶在 510Mpa 油压下逐根对钢绞线预紧，再通过连续张拉千斤顶在 23Mpa 油压下对该束钢绞线整体预紧，使两束牵引索每根钢绞线持力基本一致。牵引索索道与对应千斤顶轴心线应在同一标高。4.3.2 转体施工计算 （1）基本数据 转体总重量 W 为 85000.00kN。球铰平面半径 R=195cm。上转盘（牵引束力偶臂）直径 D 1 =1

21、100cm。滑道中心线直径（助推力作用力臂）D 2 =1000cm。动摩擦系数μ 动 =0.05，静摩擦系数μ 静 =0.10。设计转体角速度ω≤0.02 rad/min。主梁端部水平线速度 v≤1.2m/min。（2）转体牵引力计算 摩擦力计算公式为 F=Wxμ。启动时静摩擦系数按μ 静 =0.1，静摩擦力 F=Wxμ 静 =8500.0KN；转动过程中的动摩擦系数按μ 动 =0.05，动摩擦力 F=Wxμ 动 =4250.0KN。转体拽拉力计算：

22、T=2/3x（RxWxμ）/D 1XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-11 - 计算结果：启动时所需最大牵引力 T 静 =2/3x（RxWxμ 静 ）/D 1 =1004.6KN； 转动过程中所需最大牵引力 T 动 =2/3x（RxWxμ 动 ）/D 1 =502.3KN （3）平转助推力计算 考虑动摩擦力矩与静摩擦力矩间的差值全部由上转盘撑脚处的两台助推千斤顶承受，则有助推力 T 推为：T 推 =2/3x（RxWxμ 静 ）-2/3x（RxWxμ 动 ）xD 1 /D 2 =552.5KN。（4）牵引索钢铰线检算 每

23、束 22 根 7φ5 钢铰线：标准强度：f pk =1860MPa 每束根数：n=22 单根截面面积：A=140mm2钢铰线锚下控制应力：f k =0.75f pk =0.75x1860=1395MPa 单束钢铰线容许拉力T1：T 1 =nAf k =22x140x1395/1000=4296.6KN>T 静 =1004.6KN 安全系数 K 1 ：K 1 =T 1 /T 静 =4.28，满足要求。（5）牵引设备 牵引千斤顶：2 台 2000KN 连续千斤顶（考虑侧向风荷载对转体的阻力，设备有一定的储备）； 则启动动力储备系数η 1 ：&a

24、mp;eta; 1 =F 1 /T 静 =2000/1004.6=1.99 满足要求。助推千斤顶：2 台 200T 千斤顶。则助推动力储备系数η 2 ：η 2 =F 2 /T 推 =2000/552.5=3.62 满足要求。XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-12 - （6）惯性制动距离计算 理论上，在转体就位前，若张拉千斤顶停止牵引，转体结构由于惯性会继续向前转动，此时阻止整个转体继续转动的力量是下转盘对转体的动摩擦力，摩擦力对转盘中心的力矩的作用使梁体停转。若梁体梁端以转角速度ω=0.02rad/min 的速度转动时，其动能 W 1

25、 =Jω2 /2=6850812.5x0.02 2 /2=1370.16t.m 2 .rad 2 /min 2式中：J 为转体部分总的转动惯量，t.m2 。J=2∑m i L i2 =2（1950x7.52+1000x26.752+900x53.752）=6850812.5t.m 2在摩擦力矩作用下，设止动所需的转角为 a，则摩擦力矩提供 W 1 =αM 1则α=W 1 /(3600xM 1 )=1370.16/3600x2/3x（RxWxμ 动 ） =1370.16/19891080=6.89x10-5

26、 此时梁端中心差距为 Δ=L 0 xα=69x6.89x10-5 =0.0048m=4.8mm 理论上，在止动阶段，当梁端距设计中心线相差为 4.8mm 时应停止牵引，利用惯性就位。但实际操作上，利用转动惯性就位根本无法实现，当牵引动力停止时，梁端也即停止转动。经上计算可知，每个桥墩转体配置一个自动连续牵引转体系统和一个助推转体系统，自动连续牵引转体系统由一个 LSDKC8 主控台、两台QDCLT2000-300 型连续千斤顶和两台 YTB 液压泵站组成，该自动连续牵引转体系统可以提供转体结构启动时所需全部扭矩；助推转体系统由两 2 台 200T 千斤顶

27、和两台 ZB4-500 型油泵构成，如发生异常无法启动时可用其助推启动。两台连续千斤顶分别水平、平行、对称的布置于转盘两侧，千斤顶的中心线必须与上转盘外圆相切，中心线高度与上转盘预埋钢绞线中心线水平，XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-13 - 同时要求两千斤顶到上转盘距离相等。千斤顶放置于配套的反力架上，并通过电焊或高强螺栓与反力墩固定，反力墩必须能够承受 200T 反力的作用。主控台应放于视线开阔、能清楚观察现场整体情况的位置。4.4转体作业时间计算 千斤顶的牵引理论速度 （mm/min）=泵头流量（L/min）/(2×伸缸面积) 理论上由于泵头的实际流量可根据要

28、求从 0 到 36L/min 进行选择，所以转体的速度可根据设计的要求而设定在规定的时间范围内实现施工要求。根据转体角度 69°及上转盘半径 5.5m，计算出钢绞线牵引长度 L=6.62m。69m 梁端转过弧线长度为 83.05m。 现将 YTB 泵站流量调整为 16L/min，伸缸面积为 8.1996×10-2 m 2 。计算出千斤顶动作速度 V=（16÷0.163992）×60×0.001=5.85m/h。（1）转体所用时间 t=L/V=1.13h=67.8min。牵引钢绞线线速度：6.62/

29、67.8=0.098m/min。（2）转体角速度：69/67.8=1.02°/min，即（1.02/180）xπ= 0.0178rad/min； （3）转体悬臂端线速度：83.05÷67.8=1.2m/min。 计算转体角速度及悬臂端线速度均满足设计转体角速度ω≤0.02 rad/min，悬臂端水平线速度 v≤1.2m/min。根据公路桥涵施工技术规范(JTG/TF50-2011）规定，转体角速度不大于 0.010.02 rad/min，转体悬臂端线速度不大于 1.52.0m/min，上述计算数

30、据均满足规范要求。 试转体角度为 10 度，正式转体角度为 59 度，正式转体时间为：T=（59÷180×π）/0.0178≈57.8min，启动和点动阶段时间约为（2+5）=7min，加上转体准备工作、线形初调、转盘临时锁定及收尾工作，所需总时间约为 90分钟。XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-14 - 转体施工相关参数表 序号 施工项目 试转体 正式转体 1 与既有线线路关系 转体角度(°) 10 59 2 离路肩最小距离（m）15.683 离线路最小距离（m）18.684 梁底与线路净高（

31、m）9.2 5 转体封锁时间安排 转体准备(min)5 6 转体实施(min)65 7 线形初调(min)10 8 临时锁定(min)10 9 总需时间(min)90 4.5试转体 正式转动之前，进行试转，全面检查一遍牵引系统、转体体系、位控体系、防倾保险体系是否状态良好,检测整个系统的安全可靠性。同时由测量和监控人员对转体系统进行各项初始资料的采集，建立桥墩转动角速度与梁端转动线速度的关系，对转体全过程进行跟踪监测，以便在转动过程中把转动速度控制在要求范围内。转体操作的具体流程如下：XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-15 - 4.5.1 试转体目的 试转体目的：检查、测试泵站电源、液

32、压系统及牵引系统的工作状态；测试启动、正常转动、停转重新启动及点动状态的牵引力、转速等施工控制数据；以求在正式转体前发现、处理设备的问题和可能出现的不利情况，保证转体的顺利进行。转体工作准备 设备安装、调试 牵引索、千斤顶连接 牵引索预紧 防倾保险体系准备 监控体系准备 拆除支架，静置 24 小时 试转 气象信息 自动状态下启动转体 纠偏排除隐患 辅助顶推 转体过程质量控制 同步控制力偶 平稳控制 主控台 泵站千斤顶 钢绞线转体监测暂 停 转体动力小 转体倾斜发现异常 手动状态下点动操作 就位 抄垫固定 转体结束 测量监控 辅助千斤顶微调 XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-16 - 4

33、.5.2 试转体步骤 （1）预紧钢绞线。用 YDC240Q 型千斤顶将钢绞线预紧，预紧应采取对称进行的方式，并应重复数次，以保证各根钢绞线受力均匀。预紧过程中应注意保证 18 根钢绞线平行地缠于上转盘上。（2）合上主控台及泵站电源，启动泵站，用主控台控制两千斤顶同时施力试转。若不能转动，则施以事先准备好的辅助顶推千斤顶同时出力，以克服超常静摩阻力来启动桥梁转动，若还不能启动，则应停止试转，另行研究处理。（3）试转时，应做好两项重要数据的测试工作：A、每分钟转速，即每分钟转动主桥的角度及悬臂端所转动的水平弦线距离，应将转体速度控制在设计要求内。B、控制采取点方式操作，测量组应测量每点动一次悬臂端

34、所转动水平弦线距离的数据，以供转体初步到位后，进行精确定位提供操作依据。C、试转过程中，应检查转体结构是否平衡稳定，有无故障，关键受力部位是否产生裂纹。如有异常情况，则应停止试转，查明原因并采取相应措施整改后方可继续试转。4.5.3 试转体角度 经过现场测量及理论计算，若左幅 11#墩试转角度为 10 度，试转后，梁端转动距离为 12.07m，梁体与既有下行线路最小距离约为 20.14m，与路肩最小距离为 17.12m；若右幅 13#墩试转角度为 10 度，试转后，梁端转动距离为12.07m，梁体与既有上行线路最小距离为 18.68m，与路肩最小距离为 15.68m；两转体梁均再需转动 59

35、度即可就位。XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-17 - 4.6正式转体 4.6.1 转体组织机构 （1）试转结束，分析采集的各项数据，对转体实施方案进行修正，方可进行正式转体。整个转体采用统一指挥控制，所以，两墩同步转体必须有统一的指挥机构。转体过程中数据的收集，采用一套严密的监视系统。指挥人员通过监视系统反映的两幅桥的数据资料进行协调指挥，以达到同步的目的。转体结构旋转前要做好人员分工，根据各个关键部位、施工环节，对现场人员做好周密部署，各司其职，分工协作，由现场总指挥统一安排。（2）人员配备 现场指挥组： 组长：潘绪明 副组长：芦海洋、闫尚斌、OVM 转体主管 现场技术组：王世学、张科、王雷、张秋明 线形监控组：兰州交大成员 安全防护组：刘学成、林臣皓、李晓刚、包占峰 驻站防护员：郭刚 物资设备组：白凯、薛亮 转体操作组：欧维姆成员 对外联络应急组：郝爽、郑旭、张涛 转体配合组：工人 60 名，每个转体桥墩各 30 人 4.6.2 外部条件的确认 （1）转体施工必须在无雨雾及风力小于 6 级的气象条件下进行，所以转体施工日期的选择必须以气象条件做依据。XX 公铁分离式立交主桥转体专项施工方案-18 - （2）根据铁路局有关规定，桥梁转体时需要对线路进行封锁施工。按照理论计算，