l课程设计玲丽

1、吉林化工学院化工原理课程设计1吉吉林林化化工工学学院院 化工原理化工原理 课课 程程 设设 计计题目题目 乙醇乙醇- -丙醇连续筛板式精馏塔的设计丙醇连续筛板式精馏塔的设计 教教 学学 院院 化学与制药工程学院化学与制药工程学院 专业班级专业班级 生物制药生物制药 11011101 班班学生学号学生学号 1126012411260124 指导教师指导教师 计海峰计海峰 学生姓名学生姓名 2013 年年 1212 月月 9 9 日日 吉林化工学院化工原理课程设计2化工原理课程设计任务书 一 设计题目：乙醇-丙醇连续筛板式精馏塔的设计二 任务要求 设计一连续筛板精馏塔以分离苯和甲苯（乙醇丙醇） ，

2、具体工艺参数如下：原料加料量 F100kmol/h进料组成 xF0.444馏出液组成 xD0.944釜液组成 xw0.034塔顶压力 p100kpa单板压降 0.7 kPa2 工艺操作条件：常压精馏，塔顶全凝器，塔底间接加热，泡点进料，泡点回流。 三 主要设计内容 1、设计方案的选择及流程说明2、工艺计算3、主要设备工艺尺寸设计 （1）塔径及精馏和提馏段塔板结构尺寸的确定 （2）塔板的流体力学校核 （3）塔板的负荷性能图 （4）总塔高4、设计结果汇总5、工艺流程图及精馏塔工艺条件图吉林化工学院化工原理课程设计3摘要：目前用于气液分离的传质设备主要采用板式塔，对于二元混合物的分离，应采用连续精馏

3、过程。筛板塔是较早出现的一种板式塔。具有下列优点：生产能力大（20%40%） ，塔板效率高（10%15%） ，压力降低（30%50%） ，而且结构简单，塔盘造价减少 40%左右，安装、维修都较容易，从而获得了广泛应用。其中精馏塔的工艺设计计算包括塔高、塔径、塔板各部分尺寸的设计计算，塔板的布置，塔板流体力学性能的校核及绘出塔板的性能负荷图。关键词：乙醇丙醇 气液传质分离 精馏 筛板塔吉林化工学院化工原理课程设计4目录目录前言前言.6第一章第一章 流程的确定和说明流程的确定和说明.9 1.1 设计的思路和流程的说明.9第二章第二章 精馏塔的设计计算精馏塔的设计计算.10 2.1 精馏塔的物料衡算

4、.10 2.1.1 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分数.10 2.1.2 物料衡算原料处理量.102.2 回流比的确定.102.3 塔板数的确定.112.3.1 理论塔板数的计算.112.3.2 板效率的计算.132.3.3 实际板数的计算及全塔效率的计算.142.4 汽液负荷计算.142.5 精馏塔工艺尺寸计算.14 2.5.1 操作压力的计算.14 2.5.2 操作温度计算.15 2.5.3 平均摩尔质量的计算.15 2.5.4 平均密度计算.15 2.5.5 液体平均表面张力计算.17 2.5.6 液体平均黏度计算.17 2.5.7 精馏塔的塔体工艺尺寸计算.19 2.6 塔板流动性能校核

5、.24 2.6.1 塔板压降.24 2.6.2 液面落差.25 2.6.3 液沫夹带.25 2.6.4 漏液.26 2.6.5 液泛.262.7 塔板负荷性能图.272.7.1 漏液线.272.7.2 液沫夹带线.282.7.3 液相负荷下限线.292.7.4 液相负荷上限线.292.7.5 液泛线.302.7.6 操作弹性计算.312.8 主要工艺接管尺寸的计算和选取.32 2.8.1 进料管.32 2.8.2 回流管.32 2.8.3 釜液出口管.33 2.8.4 塔顶蒸汽管.33 2.8.5 塔底蒸汽管.33 2.8.6 人孔.34吉林化工学院化工原理课程设计52.8.7 裙座.342.

6、8.8 塔总体高度的设计.343.9 热量衡算.363.9.1 比热容及汽化潜热的计算.363.9.2 热量衡算.37第四章第四章筛板塔的工艺设计计算结果汇总表筛板塔的工艺设计计算结果汇总表.40结束语结束语.42参考文献参考文献.43附录 主要符号说明.44 吉林化工学院化工原理课程设计6前言1 1 精馏原理及其在工业生产中的应用精馏原理及其在工业生产中的应用精馏是多级分离过程，即同时进行多次部分汽化和部分冷凝的过程。因此可是混合物得到几乎完全的分离。精馏可视为由多次蒸馏演变而来的。精馏操作广泛用于分离纯化各种混合物，是化工、医药、食品等工业中尤为常见的单元操作。化工成产中，精馏主要用于以下

7、几种目的:1)1)获得馏出液塔顶的产品；2)2)将溶液多级分离后，收集馏出液，用于获得甲苯，氯苯等；3 3)脱出杂质获得纯净的溶剂或半成品，如酒精提纯，进行精馏操作的设备叫做精馏塔。精馏过程中采用连续精馏流程，原料液经预热器加热到指定温度后，送入精馏塔的进料板，在进料板上与自塔顶上部下降的回流液体汇合后，逐板溢流，最后流入塔底再沸器中。在每层板上，回流液体与上升蒸汽互相接触，进行热和质的传递过程。操作时，连续地从再沸器取出部分液体作为塔底产品，部分汽化，产生上升蒸汽，依次通过各层塔板。塔顶蒸汽进入冷凝器中被全部冷凝，并将部分冷凝液用泵送回塔顶作为回流液体，其余部分经冷却器后被送出作为塔顶产品。

8、根据精馏原理可知，单有精馏塔还不能完成精馏操作，必须同时拥有塔底再沸器和塔顶冷凝器，有时还有配原料液，预热器、回流液泵等附属设备，才能实现整个操作。2 2 精馏操作对塔设备的要求（生产能力、效率、流动阻力、操作弹精馏操作对塔设备的要求（生产能力、效率、流动阻力、操作弹性、结构、造价和工艺特性等）性、结构、造价和工艺特性等） （一）生产能力板式塔与填料塔的液体流动和传质机理不同。板式塔的传质是通过上升气体穿过板上的液层来实现，塔板的开孔率一般占板截面积的 7%-10%；而填料塔的传质是通过上升气体和靠重力沿填料表面下降的液体接触实现。填料塔内件的开孔率通常在 50%以上，而填料层的孔隙率则超过

9、90%，一般液泛点较高，故单位塔截面积上填料塔的生产能力一般均高于板式塔。板式塔与填料塔的比较吉林化工学院化工原理课程设计7（二）分离效率一般情况下，填料塔具有较高的分离效率。工业上常用填料塔每米理论级为 28 级。而常用的板式塔，每米理论板最多不超过 2 级。研究表明，在压力小于 0.3Mpa 时，填料塔的分离效率明显优于板式塔，在高压下，板式塔的分离效率略优于填料塔。（三）塔压降填料塔由于空隙率高，故其压降远远小于板式塔。一般情况下，板式塔每个理论级的压降为 0.41.1kPa，填料塔为 0.010.27kPa。通常，板式塔的压降高于填料塔 5 倍左右。压降低不仅能降低操作费用，节约能耗，

10、还可以使塔釜温度降低，有利于热敏物系的分离。（四）操作弹性一般来说，填料本身对气液负荷变化的适应性很大，故填料塔的操作弹性取决于塔内件的设计，特别是液体分布器的设计，因而可根据实际需求确定填料塔的操作弹性。而板式塔的操作弹性则受到塔板液泛、液沫夹带及降液管能力的限制，一般操作弹性较小。（五）结构、制造及造价等一般来说，填料塔的结构较板式塔简单，故制造、维修也较为方便，但填料塔的造价通常高于板式塔。应予指出，填料塔的持液量小于板式塔。持液量大，可使塔的操作平稳，不易引起产品的迅速变化，故板式塔较填料塔更易于操作。板式塔容易实现侧线进料和出料，而填料塔对侧线进料和出料等复杂情况不太合适。对于比表面

11、积较大的高性能填料，填料层容易堵塞，故填料塔不宜直接处理有悬浮物或容易聚合的物料。3 3 常用板式塔类型及本设计的选型常用板式塔类型及本设计的选型塔板是板式塔的主要构件，分为错流式塔板和逆流式塔板两类，工业吉林化工学院化工原理课程设计8应用以错流式塔板为主，常用的错流塔板主要有下列几种。1 泡罩塔板2 筛孔塔板3 浮阀塔板综合考虑，本设计中使用筛板塔。筛板塔的优点有：结构简单，制造维修方便，造价低，相同条件下生产能力高于浮阀塔，板效率接近浮阀塔；其缺点：稳定操作范围窄，小孔径筛板易堵塞，不适宜处理粘性较大的，脏的和带固体粒子的料液。4 4 本设计所选塔的特性本设计所选塔的特性（1） 结构简单，

12、制造维修方便（2） 生产能力较大（3） 塔板压力降较低（4） 塔板效率较高（5） 合理设计的筛板塔可具有适当的操作弹性（6） 小孔径筛板易堵塞，故不宜处理脏的、黏性大的和带有固体粒子的料液吉林化工学院化工原理课程设计9第一章 流程的确定和说明1.1 设计的思路和流程的说明乙醇-丙醇混合液经原料预热器加热，进料状况为汽液混合物(q=1) 送入精馏塔，塔顶上升蒸汽采用全凝汽冷凝，一部分入塔回流，其余经塔顶产品冷却器冷却后，送至储罐,塔釜采用间接蒸汽再沸器供热,塔底产品冷却后,送入贮罐(附流程图) 出料 苯蒸汽 回流 甲苯蒸汽 塔底出料吉林化工学院化工原理课程设计10第二章 精馏塔的设计计算2.12

13、.1 精馏塔的物料衡算精馏塔的物料衡算 2.1.1 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分数 进料组成 xF=0.44+0.001(24-20)=0.444 塔顶产品组成 xD=0.94+0.001(24-20)=0.944 塔底产品组成 xW=0.03+0.001（24-20）=0.0342.1.2 物料衡算原料处理量 加料量 F=100kmol/h 总物料衡算 F=D+W FxF=DxD+Wxw 乙醇物料衡算 1000.4440.944D0.034W 联立解得 D=45.055 kmol/h , W=54.945kmol/h2.22.2 回流比的确定回流比的确定因为乙醇-丙醇可视为理想物系，故塔的

14、平均相对挥发度的确定可运用安托因方程和拉乌尔定律，采用试差法，通过 Excel 计算出：CtBAPlgBpApppx双组分理想溶液相对挥发度的计算：BpAp式中：Po 纯组分液体的饱和蒸汽压，KPa； t温度，A,B,CAntoine 常数； x液相中易挥发组分的摩尔分数；p总压，KPa；poA , poB 溶液温度 t 时纯组分 A,B 的饱和蒸汽压，KPa；相对挥发度。因为本设计中为常压操作，所以总压：P=100KPa乙醇和丙醇的 Antoine 常数：A,B,C,查液体蒸汽压的安托因常数表得：乙醇： A=7.33827 B=1652.05 C=231.48丙醇： A=6.74414 B=

15、1375.14 C=193.0采用试差法，先在 Excel 中设计好相应表格，表格设计思路为：要计算某一组成下混合液的泡点温度以及相对挥发度，则在 Excel 中假定一 t 值，代入吉林化工学院化工原理课程设计11公式中计算出 poA , poB ,再将计算得到的 poA , poB 值代入CtBAPlg公式中，计算出相应的 x 值，若计算得到的 x 值与所求的混合BpApppx液组成 x 值相同，则假定的 t 值正确，同时可得到相应的 值。通过试差法计算得：x0.44486.414Ftx0.94482.012.109Dt028. 257.96024. 0 xtW1/ 2()2.054mDW相

16、平衡方程为 xxy079. 11079. 2因为是泡点进料，即 q=1所以代入相平衡方程，得0.444eFxx476. 0eymin0.9440.6241.7780.6240.444DeeexyRyx取操作回流比为min1.693RR2.32.3 塔板数的确定塔板数的确定 2.3.1 理论塔板数的计算对于乙醇丙醇物系，我采用了相平衡方程与操作线方程式逐板计算法求理论板数：11y0.8000.185(1)y1.4430.011(2):(3)12.079 1.079nnnnnnnnxxyyxaayx精馏段操作线方程：提馏段操作线方程：相平衡线方程联立精馏段操作线方程和提馏段操作线方程，得 0.30

17、5qx 0.429qy 第一块板上升的蒸气组成 10.944Dyx吉林化工学院化工原理课程设计12从第一块塔板下降的液体组成由式（3）求得：10.891x 第二块板上升的气相组成用式（1）求得：210.80.1850.868yx第二块板下降的液相组成 2220.8980.8092.079 1.0792.079 1.079 0.898yxy用此法依次计算得:,30.832y 30.705x 40.749y 40.589x 50.656y 50.479x 60.568y 60.387x =0.32070.495y 7x 80.441y 80.2750.305qxx因为5s0. 00270 3600

18、提馏段 ， 9.675fThA HL36003600 0. 109 0. 45s5s0. 00507 3600 故降液管设计合理。降液管底隙高度0h精馏段 取液体通过降液管底隙的流速，00.10m/su 依下式计算降液管底隙高度0hs000L0.002700.0292m0.924 0.100.04050.02920.0113m0.006mWWhl uhh提馏段取液体通过降液管底隙的流速，-100.22m su 吉林化工学院化工原理课程设计23则：s00L0.005070.0249m0.924 0.22Whl u00.03930.02490.0144m0.006mWhh故降液管底隙高度设计合理选

19、选凹形受液盘，深度 50whmm4. 塔板布置因 D=1400mm800mm,故塔板采用分块式：表 2-1塔径 mm8001200160014002000180024002200塔板分块数3456因此,塔板分为 3 块.边缘区宽度确定: 精馏段:取0.065 ,0.035sscWWm Wm 提馏段:取0.065 ,0.035sscWWm Wm开孔区面积计算 开孔区面积2222arcsin180arxAx rxr 1.40.1930.0650.44222dsDxWWm 1.40.0350.66522cDrWm 22223.14 0.6650.4422 0.442 0.6650.442arcsin

20、1.0821800.665aAm 筛孔计算及其排列因为所处理的物系无腐蚀性,可选用碳钢板,取筛孔直径,mm305dmm筛孔按正三角排列,取孔中心距：033 515tdmm 精馏段: 筛孔数目为0221.1551.155 1.08255690.015Ant个 开孔率为2200.0050.9070.90710.1%0.015dt精馏段气体通过阀孔的气速为001.43113.09/0.101 1.082sVum sA吉林化工学院化工原理课程设计24提馏段气体通过阀孔的气速为001.29013.82/0.101 1.082sVum sA2.62.6 塔板流动性能校核塔板流动性能校核 2.6.1 塔板压

21、降干板阻力计算ch 2000.051VcLuhC 由,051.673d 00.772c 精馏段: 213.091.700.0510.03520.772708.0chm液柱提馏段: 213.842.050.0510.04630.772726.3chm液柱气体通过液层的阻力计算1h 气体通过液层的阻力Lhh1 精馏段: 1.4311.001/1.5390.109saTfVum sAA 112201.001 1.701.301/aVFukgs m 充气系数关联图充气系数关联图吉林化工学院化工原理课程设计25 查图，得0.60 10.60 0.060.036Lwowhhhhm液柱 提馏段: 1.290

22、0.902/1.5390.109saTfVum sAA 112200.902 2.051.291/aVFukgs m 0.59 10.60 0.060.036Lwowhhhhm液柱液体表面张力的阻力计算h 精馏段: 3044 18.24 100.0020708.0 9.81 0.005LLhmgd液柱 气体通过每层塔板的液柱高度按下式计算ph 10.03520.0360.00200.0732pchhhhm液柱 气体通过每层塔板的压降为： 0.7Kpa(设计允许值)0.0732 708.0 9.810.528ppLPhgKPa 提馏段: 3044 18.01 100.0020726.3 9.81

23、 0.005LLhmgd液柱 气体通过每层塔板的液柱高度按下式计算ph 10.04630.0360.00200.0837pchhhhm液柱 气体通过每层塔板的压降为： 1000mm，故需设人孔。由于物料比较清洁，无需经常清洗，一般每隔68 层塔板设一人孔，所以本设计开 4 个人孔，即 np=5。人孔直径一般取450600mm，450mm 最常用，所以本设计采用的人孔直径为 450mm。设人孔出处的塔板间距，故本设计中 Hp 取 700mm。人孔伸出塔体的筒长一般Hp600mm为 200-250mm，本设计中选择人孔伸出筒长为 200mm.2.8.7 裙座塔底常采用裙座支撑，由于裙座内径800m

24、m,裙座厚取 16mm。3bi3bobiboD1232mmD1632mmD1400mm D1800mmmmm基础环内径 （1400+2 16）-0. 2 10基础环外径 （1400+2 16）+0. 2 10圆整 基础环厚度，考虑到腐蚀余量取18，考虑再沸器，高地面3 。2.8.8 塔总体高度的设计1.精馏塔有效高度的计算板式塔的有效高度为安装塔板部分的高度，可按下式计算，即：1TPTpHnHHHn式中：H塔的有效高度，m； n实际塔板数； 塔板间距，m；TH 设人孔处塔板间距，m;PH np 人孔数 由前面可知 n=32, =0.45,=0.7,np=4THPH 故：32 10.450.70

25、.45415.35Hm 其中，精馏段塔板数为 15，开设人孔数为 2，故精馏段有效高度为： 15 10.450.70.4526.8Hm其中，提馏段塔板数为 19，开设人孔数为 2，故精馏段有效高度为：17 10.450.70.4527.7Hm2.精馏塔总高的计算吉林化工学院化工原理课程设计35板式塔塔高可按下式计算，即：12BDHHHHHH 式中：塔高；H 塔的有效高度，m;H 塔底空间高度，m；BH 塔顶空间高度，m；DH 封头高度，m；1H 群座高度，m；2H 一般塔底空间要储存一定高度的液体，以便起到液封作用，防止气体从底部方向流出。即液体在塔底应停留一定的时间，通常液面至最下层塔板之间

26、要留有 1-2m 的距离，且塔底气体入口管在最下一块塔板受液盘与塔底储液面之间，其入口管中心线距上和下应各有一空间，该距离一般不小于相应的板间距。由于，故本设计采用塔底液面至最下层塔板之间的距离为22 0.450.9mTH 1m。 故=1000BZHH 式中：贮液高度，m。ZH 前面计算得：3726.3LWmkg m 故3m54.945 59.24=1.29 10 m/36003600 726.3WSLWWMWs所以310 601.29 1010 605041.539SZTWHmmA ，所以本设计选择=10004641464BHmm=1600BHmm一般取塔顶空间高度以利气体中所含液滴的自由沉

27、降和塔顶=1.21.5mDH附属件的安装。故本设计中采用=1.3mDH塔顶封头封头为椭圆形，蝶形封头等几种。本设计采用椭圆形封头，由公称直径 1400，查得曲面高度，直1350hmm边高度，壁厚。则封头高度2h25mm3h5mm吉林化工学院化工原理课程设计361123hh350255380Hhmm由前面可知：23Hm故：31 10.450.70.454 1.6 1.30.383=20.78mH 第三章第三章 热量衡算热量衡算3.1.比热容及汽化潜热的计算1.塔顶蒸汽温度查液体比热容共线图得：0t82.01DC乙醇的比热容：110=138.030 kgDCmolK丙醇的比热容：110=173.3

28、00 kgDCmolKp001138.030 0.891 173.3001 0.891141.874/DDDDDCCxCxkJkmol K2.进料温度0t86.41FC乙醇的比热容：110=143.88 kgFCmolK丙醇的比热容：110=175.96 kgFCmolKpF001143.88 0.444 175.961 0.444161.720/FFFFCCxCxkJkmol K3.塔底温度0t96.27WC乙醇的比热容：110=150.19 kgWCmolK丙醇的比热容：110=177.40 kgWCmolKpW001150.19 0.068 177.401 0.068175.55/WWW

29、WCCxCxkJkmol K4.塔顶温度下的汽化潜热0t82.01DC00r607.234/,638.267/kJ kg rkJ kg001607.234 0.891 638.2671 0.891610.62/DDrr xrxkJ kg吉林化工学院化工原理课程设计373.2 热量衡算1.0时塔顶上升的热量 塔顶以 0为基准VQt180.22 141.874 82.01 180.22 610.62 46.917259130.209/VPD DVDQVCVrMkJ h2.回流液的热量,注此为泡点回流，据图查此时组成下的泡点温度RQtxy079.00RtC此温度下，pR137.508/CkJkmol

30、 KpR135.165 137.508 79.001468315.237/RRQLC tkJ h3.塔顶流出液的热量因流出口与回流口组成相同，所以DQpD140.605/CkJkmol KpD45.055 137.508 82.01508086.635/DDQDC tkJ h4.进料的热量 FQpF100 167.780 86.411449786.98/FFQFC tkJ h5.塔底残液的热量 WQpW54.945 176.665 96.27934479.26/WWQWCtkJ h6.冷凝器消耗的热量 CQ7259130.209 1468315.237508086.635=5282728.33

31、7k /CVRDQQQQJ h7.再沸器提供热量 塔釜热损失为，则BQ10%=0.1BQQ损BFCWDQQQQQQ损再沸器的实际热负荷0.95282728.337934479.26508086.635 1449786.98BCWDFQQQQQ计算得;5861674.72k /BQJ h8. 冷凝器的设计取冷凝器传热系数 22302/()oKkJmhC吉林化工学院化工原理课程设计38假如该地区平均水温25，升温15.对于逆流: 121279.342579.344046.4479.3425lnln79.3440omtttCtt 4541055.284/CQkJ h冷凝器冷凝面积: 24541055

32、.28442.4802302 46.44CmQAmK t9.泵的选型 确定泵的流量和压头 以进料泵为例已知FFFFM100 63.63V8.580m/s741.58Fu1.6m/s 设料液面至加料孔为 10m，设 90标准弯头两个，180回弯头一个，球心阀（全开）一个，则有关管件的局部阻力系数分别是：进口突然收缩，10.590标准弯头，180回弯头，球心阀，则总局部20.7531.546.4阻力系数 0.75 26.40.5 1.59.9 根据由，查有机液体的黏度共线图得：3F740.19kg / mt86.41fsam412. 0PAsam616. 0PBsmPaLfm544. 0雷诺准数4

33、000,所以料液为湍流FFFe3Fd u0.04041 1.6 740.19R87973.7860.544 10流动对于水利光滑管，当时，eR40000.250.252e0.3164R0.3164 87973.7860.0189W / m .Fp3.700pa表压吉林化工学院化工原理课程设计39则22fful101.6H0.01849.91.886md20.040412 9.81Fg两截面间列柏氏方程，求泵的扬程3feffp3.7 10HZH101.88612.398mg736.0 9.81 流量3VfqV7.449m / h文献（4）所选进料泵的型号为：5032 125sI表 8-3 进料泵

34、的性能参数型号IS50-32-200流量 m3/h8.5扬程 m22机2.2功率 Kw轴0.96转速2900效率47%泵壳许用压力 Kgf/cm332/46结构单极吉林化工学院化工原理课程设计40 第四章第四章 筛板塔的工艺设计计算结果汇总表筛板塔的工艺设计计算结果汇总表数值序号项目单位精馏段提馏段1平均温度mt84.2191.342平均密度Lm-3kg m708.0726.33平均表面张力Lm-1mN m18.2418.014平均粘度LmmPa0.4120.3965气相流量Vsm3/s1.4311.2906液相流量sLm3/s0.002700.005077实际塔板数N块15178有效段高度Z

35、m6.36.759塔径Dm1.41.410板间距THm0.450.4511溢流形式单溢流单溢流12降液管形式弓形弓形13堰长wWlm0.9240.92414堰高wWhm0.04050.039315板上液层高度 hLm0.060.0616堰上液层高度 howm0.03090.022517降液管底隙高度hom0.02920.024918安定区高度 WSm0.0650.06519边缘区高度 WCm0.0350.03520开孔区面积 Aam 21.0821.08221筛孔直径 dom0.00500.005022筛孔数目 n5569556923孔中心距 tm0.0150.015吉林化工学院化工原理课程设

36、计4124开孔率 %10.110.125空塔气速um/s1.0010.90226筛孔气速 uom/s13.0913.8227稳定系数 K1.7691.99228每层塔板压降PPa46348729负荷上限液泛控制液泛控制30负荷下限漏液控制漏液控制31液沫夹带 eVKg 液/kg气0.01480.010732气相负荷上限m3/s0.01090.010933气相负荷下限m3/s0.0007880.00078834操作弹性3.5434.339吉林化工学院化工原理课程设计42结束语结束语 本次课程设计通过给定的生产操作工艺条件自行设计一套乙醇丙醇物系的分离板式精馏塔设备。经过三周计算、优化终于设计出了一套较为完善的板式精馏塔设备。其各项操作性能指标都能达到生产要求，且操作弹性大，生产能力较强，达到了预期要求。 万事开头难，把设计题目中的操作条件转化为化工原理课本物料衡算相关变量最终把物料衡算正确的计算出来，然后是回流比的确定，使用