支架施工方案

1、滨德高速第五合同段支架施工方案第一章 满堂支架搭设方案一、工程概况本项目是国家重点公路东营至香港（口岸）公路滨州至衡水支线的重要组成部分，该路段位于鲁北地区，途径山东省滨州和德州两市，是连接环渤海湾经济区尤其是胶东半岛北部沿海港口与经济腹地的高速通道。项目起自滨州沾化县，与国家高速公路长春至深圳和荣成至乌海公路相连，西至德州鲁冀界，与已建成的德州至衡水高速公路相接，该路段是山东省规划的“五纵连四横、一环绕山东”高速公路网“一横”和“一环”的重要组成部分。第五合同段路线起于山东省德州市乐陵市铁营乡铁营村，起点桩号K48+000，于铁营乡主线桩号K50+897.9处跨越S247，设分离立交；于杨安

2、镇主线桩号K58+021.5处跨越S248，设分离立交，并设互通区一处，S248与新建高速公路连接，终点桩号K60+000；第五合同段共长12Km，跨越山东省德州市乐陵市的铁营、寨头堡、杨安、郭家四个乡镇（办事处）。2、主要设计标准全段共设现浇分离立交1座、互通区现浇主线桥1座。汽车荷载等级采用公路-I级中心桩号孔数×跨径右交角全长上部构造下部构造（孔×m）（度）（m）桥墩桥台K50+897.88左幅：2×30+18.25+6×3090265.31现浇预应力混凝土连续箱梁柱式墩、桩基肋式台、桩基右幅：6×30+18.25+2×30K5

3、8+021.5（20+2×25+20）+（20+3×25+20）100212现浇箱梁柱墩、桩基肋台、桩基（1）K50+897.88分离立交本桥跨越S247，跨径错孔布置，上部结构采用现浇预应力混凝土箱梁，全桥共三联，梁高均为1.6米。全桥位于半径6200米的竖曲线上，桥面为单面坡，通过调整墩顶高程设置桥面横坡。桥墩采用柱式墩，单排钻孔灌注桩基础。其中4号墩为独柱桩，柱径180cm，桩径180cm，桩间设承台，高×宽=250×300。其余桥墩柱径160cm，桩径180cm，桩间设承台，高×宽=200×300。桥台采用肋式台，台盖梁采用矩

4、形断面，宽1.7m，高1.2m。肋板厚1.2m，承台厚2m，基础为双排钻孔灌注桩基础，桩径150cm。（2）K58+021.5互通区主线桥本桥跨越S248，左侧为正常桥宽，右侧为变截面。上部结构采用现浇预应力混凝土箱梁，全桥共二联，梁高均为1.4米。全桥位于半径5600米的竖曲线上，桥面为单面坡，通过调整墩顶高程设置桥面横坡。桥墩采用柱式墩，单排钻孔灌注桩基础，柱径130cm，桩径150cm，桩间设承台，高×宽=200×250。桥台采用肋式台，台盖梁采用矩形断面，宽1.7m，高1.2m。肋板厚1.2m，承台厚2m，基础为双排钻孔灌注桩基础，桩径120cm。二、编制依据：编制

5、依据：、滨州至德州（鲁冀界）高速公路两阶段施工图设计；、公路桥涵施工规范（JTJ041-2000）；、公路桥涵设计规范；、公路桥涵施工手册；、WDJ碗扣型多功能支架使用说明书；、 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）三、满堂支架施工方案：（一）、处理地基整平压实为减少支架在受上部荷载之后的下沉量，以及消除不均匀沉降，保证支架的稳定性。在立支架之前对地基进行处理，处理方案按照总监处结构13号文件执行，具体如下：1.地基处理前首先对支架处的地表进行调查，绘出平面图。对泥浆池、基坑或局部突变部分确切标示，并测定高程，标注于图上。2.按批准的方案对基地进行处理，处理应按路基施工的

6、有关规定进行，从各段最低洼处分层填筑，每层按顺序对压实度进行自检和抽检。3.地基处理过程中应及时设置临时排水设施，使已处理的地基不受水的影响。4.地基处理至设计高程后，用触探法测承载力，每孔测取不少于3点。分别分布在一般地段、泥浆池、基坑或其他特殊地段。分别检测地基顶面以下30cm、60cm和90cm处的承载力。5.地基检测达到施工方案要求后，立即对其进行保护，防止外部来水和大气降水浸入，完善排水系统，确保施工期间地基不受水害。（二）支架跨路搭设方案根据图纸实际情况，K50+897.88分离立交箱梁高度为1.6m。1、支架采用WDJ型碗扣式支架，其截面尺寸为48×3.5mm。支架横桥

7、向宽度为14.7m，端部和中间部位布设见附图，中间部位支架横向布设型式为(0.9×3+0.3×2+0.9×4+0.3+0.3/2)×2；端部支架横向布设型式为： 0.9×3+0.6×7+0.3+0.6×8+0.9×3。立杆步距1.2m，支架顶托上布10×15cm方木，方木上铺设5×10cm的小方木（端部间距20cm，中间部位间距为25cm），小方木上铺12mm厚的光面竹胶板作箱梁模板。支架底托下通长铺设宽20cm厚10cm的方木或者40cm×40cm×25cm的预制混凝土块。

8、由于K50+897.88分离立交与S247的交叉处为S247线跨越前马沟的桥梁，被交桥梁跨径为10m，净宽为10.5m，门洞需要搭设在桥梁上面。搭设的门洞跨路宽7m（1.5m+4m+1.5m），门洞基础净宽为4m，跨径为4.3m，门洞净高4.7m，门洞两侧各1.2m范围内，碗扣式支架加密布设，立杆间距0.3m、步距1.2m，支架顶托横桥向放置15×15方木五排，方木上顺桥向铺设与支架同间距I28工字钢22根，I28工字钢上满布5×10cm方木，方木上铺12mm厚的光面竹胶板作箱梁模板。K58+021.5梁高1.4m，支架横桥向左侧宽度为15m，右侧根据桥的实际宽度，端部和中

9、间部位布设见附图，左侧中间部位支架横向布设型式为(0.9×3+0.6+0.9×4+0.6)×2；端部支架横向布设型式为：（0.9×3+0.6×8）×2。右侧支架搭设方式同左侧。搭设的门洞基础宽为4m，跨径为4.3m，门洞净高4.7m，门洞两侧各1.2m范围内，碗扣式支架加密布设，立杆间距0.3m、步距1.2m，支架顶托横桥向放置15×15方木五排，单个门洞使用19根工字钢，型号为I28a。2、为工作人员上下桥作业方便，倚立柱搭设之字型斜道。斜道与支架分别搭设，斜道宽度为1.5m,坡度1：6。拐弯处设置平台，宽度与斜道同宽。斜

10、道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆外系安全网。栏杆高度大于1.2m，挡脚板高度不小于18cm。斜道每两步加设水平杆，并且每四跨设置一道剪刀撑，每六跨设置一道横向斜撑。脚手板采用顺铺，接头必须搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处采用三角木填顺；斜道的脚手板上每隔25-30cm设一道防滑木条，木条厚度宜为50mm。示意图如下（三）、路基边坡、墩柱支架搭设方案沿路线方向在边坡放样开挖， 沿路线开挖宽度15m，然后按1：1.5的坡度开挖台阶，台阶高40cm，台阶宽60cm。台阶用振动夯夯实，采用触探法测地基承载力，然后整个台阶用10cmC25混凝土加固。支架沿台阶进行搭设，具体搭设方案

11、同上。（四）支架结构设计每根立杆底部均设置底座（或可调底座），底座置于宽20cm厚10cm的方木上。支架步距不大于1.2m。K50+897.88墩顶部分支架横向间距采用0.6m，肋板处间距为0.3m，其余有空心室的部位采用0.9m。顺桥向墩顶部分采用0.6m，其余全部采用0.9m；K58+021.5墩顶部分及肋板处间距为支架横向间距采用0.6m，其余有空心室的部位采用0.9m。顺桥向全部采用0.9m。横杆布距采用1.2m，由于“中间部位横向布置”与“端部支架横向布置”横向间距不一致，中间部位与端部每隔1.8m可以进行顺桥向连接，其余部分可以采用连接杆用卡扣与横杆进行加强。支架立杆应竖直设置，2

12、m高度的垂直允许偏差为15mm。立杆根部的可调底座，伸出长度超过250mm时，采取可靠措施进行固定。支架四周与中间每隔五排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置，要求“下到地上到顶，中间连立杆”。高于4m的模板支架，两端与中间每隔5排立杆从顶层开始向下每隔2步设置剪刀撑。（五）、碗扣支架、纵横方木结构验算A、K50+897.88分离立交计算现浇箱梁梁高1.6米支架计算1、荷载分析因钢筋含筋率>2%,钢筋混凝土容重按26 KN/m3计算，钢筋混凝土自重：翼板部分：混凝土平均厚度为(0.2+0.5)/2=0.35m0.35×26=9.1 KN/箱室的顶、底板部分：混凝土厚度

13、为0.22+0.25=0.47m0.47×26=12.22KN/腹板、横隔板部分：混凝土厚度为1.6m1.6m×26KN/m3=41.6 KN/模板、支架自重：2.5KN/；其它荷载:冲击荷载：2.0KN/； 人员、机具荷载：1.0KN/； 振动荷载2KN/； 荷载组合： 恒载：翼板部分：q1=1.2×(9.1+2.5)=13.92 KN/顶、底板部分：q2=1.2×(12.22+2.5)=17.66 KN/腹板、横隔板部分：q3=1.2×(41.6+2.5)=52.92 KN/活载：1.4×(2+1+2)=7 KN/2、箱梁底模计算

14、：箱梁模板采用1.22m×2.44m竹胶板，厚12mm。模板以宽度1m为计算单元，计算跨径中间部位为0.25m，端部为0.2m。 （1）端部竹胶板计算： L=0.2m 模板最大均布荷载：q=(52.92+7)×1=59.92 KN/m模板按四跨连续梁最大弯矩：M= 0.077qL2=0.077×59.92 KN/m×0.202=0.185KN·m模板需要的截面模量：W=M/ =0.185/(15×103)= 1.234×10-5m3根据W计算模板厚度h：h=(6×w/b)1/2=(6×1.234×

15、;10-5/1)1/2=0.0087m实际采用0.012m厚,符合要求。挠度验算：I=bh3/12=1×0.0123/12=1.44×10-7m4f=0.632qL4/（100EI）=0.632×59.92×0.204/(100×9×106×1.44×10-7)=4.68×10-4m<L/400=0.20/400=5×10-4m底模刚度符合要求。（2）中间部分竹胶板计算 L=0.25m模板最大均布荷载：q=(17.66+7)×1=24.66 KN/m模板按四跨连续梁最大弯矩：M=

16、 0.077qL2=0.077×24.66 KN/m×0.252=0.119KN·m模板需要的截面模量：W=M/ =0.119/(15×103)= 0.793×10-5m3根据W计算模板厚度h：h=(6×w/b)1/2=(6×0.793×10-5/1)1/2=0.0069m实际采用0.012m厚,符合要求。挠度验算：I=bh3/12=1×0.0123/12=1.44×10-7m4f=0.632qL4/（100EI）=0.632×24.66×0.254/(100×9&

17、#215;106×1.44×10-7)=4.70×10-4m<L/400=0.25/400=6.25×10-4m底模刚度符合要求。3、横向方木和纵向方木计算：在腹板、横隔板部位，横向方木均采用5(宽)×10(高)的方木，中心间距为0.20 m，跨径为0.6 m；在箱室、翼板部位中心间距为0.25 m，跨径为0.9 m。纵向方木采用10（宽）×15（高）的方木，在箱室、翼板部位中心间距为0.9m，跨径为0.9 m。在横隔板部位中心间距为0.6m，跨径为0.6 m。横向方木验算：a、在横隔板部位跨径L为0.6m，间距为0.2m横向方

18、木纵向每米荷载：q=(52.92+7)KN/×0.20m=11.98KN/m横向方木按简支计算跨中弯矩：M=qL2/8=11.98×0.62/8=0.539KN·m满足强度需要横向方木截面模量：W=M/ =0.539/(12×103) =4.49×10-5m3横向方木宽度b=5，则：h=(6×W/b)1/2=(6×4.49×10-5/0.05)1/2=7.3×10-2m实际采用h=10，符合要求。根据选定截面尺寸，验算其挠度：I=bh3/12=0.05×0.13/12=4.17×10-

19、6m4f=5qL4/384EI=5×11.98×0.64/(384×10×106×4.17×10-6)=0.48×10-3m=0.48<L/400=1.5刚度符合要求。b、肋板处跨径L为0.6m，间距为0.25m横向方木纵向每米荷载：q=(52.92+7)KN/×0.25m=14.98KN/m横向方木按简支计算跨中弯矩：M=qL2/8=14.98×0.62/8=0.674KN·m满足强度需要横向方木截面模量：W=M/ =0.674/(12×103) =5.62×10-5

20、m3横向方木宽度b=5，则：h=(6×W/b)1/2=(6×5.62×10-5/0.05)1/2=8.2×10-2m实际采用h=10，符合要求。根据选定截面尺寸，验算其挠度：I=bh3/12=0.05×0.13/12=4.17×10-6m4f=5qL4/384EI=5×14.98×0.64/(384×10×106×4.17×10-6)=0.6×10-3m=0.6<L/400=1.5刚度符合要求。c、在箱室、翼板处跨径L为0.9m，间距为0.25m横向方木纵向每

21、米荷载：q=(17.66+7)KN/×0.25m=6.17KN/m横向方木按简支计算跨中弯矩：M=qL2/8=6.17×0.92/8=0.625KN·m满足强度需要横向方木截面模量：W=M/ =0.625/(12×103) =5.21×10-5m3横向方木宽度b=5，则：h=(6×W/b)1/2=(6×5.21×10-5/0.05)1/2=7.9×10-2m实际采用h=10，符合要求。根据选定截面尺寸，验算其挠度：I=bh3/12=0.05×0.13/12=4.17×10-6m4f=5

22、qL4/384EI=5×6.17×0.94/(384×10×106×4.17×10-6)=1.26×10-3m=1.26<L/400=2.25刚度符合要求。纵向方木a、在墩顶横隔板处跨径为0.6m，间距为0.6m纵向方木纵向每米荷载：q=(52.92+7)KN/×0.6m=35.95KN/m纵向方木按简支计算跨中弯矩：M=qL2/8=35.95×0.62/8=1.62KN·m需要纵向方木截面模量：W=M/ =1.62/(12×103)=1.35×10-4m3纵向方木宽度

23、b=10，则：h=(6×W/b)1/2=(6×1.35×10-4/0.1)1/2=8.1×10-2m实际采用h=15，符合要求。根据选定截面尺寸，验算其挠度：I=bh3/12=0.1×0.153/12=2.8125×10-5m4f=5qL4/384EI=5×35.95×0.64/(384×10×106×2.8125×10-5)=0.216×10-3m=0.216<L/400=1.5刚度符合要求。b、在肋板处跨径为0.9m，间距为0.3m纵向方木纵向每米荷载：q

24、=(52.92+7)KN/×0.3m=17.98KN/m纵向方木按简支计算跨中弯矩：M=qL2/8=17.98×0.92/8=1.82KN·m需要纵向方木截面模量：W=M/ =1.82/(12×103)=1.52×10-4m3纵向方木宽度b=10，则：h=(6×W/b)1/2=(6×1.52×10-4/0.1)1/2=9.5×10-2m实际采用h=15，符合要求。根据选定截面尺寸，验算其挠度：I=bh3/12=0.1×0.153/12=2.8125×10-5m4f=5qL4/384EI

25、=5×17.98×0.94/(384×10×106×2.8125×10-5)=0.546×10-3m=0.546<L/400=2.25刚度符合要求。c、在箱室、翼板处跨径为0.9m，间距为0.9m纵向方木纵向每米荷载：q=(17.66+7)KN/×0.9m=22.19KN/m纵向方木按简支计算跨中弯矩：M=qL2/8=22.19×0.92/8=2.25KN·m选用同截面纵向方木，显然刚度符合要求。4、支架立杆受力计算：立杆荷载：墩顶横隔板N=（52.92+7）×0.6×

26、0.6=21.57KN腹板处N=（52.92+7）×0.3×0.9=16.18KN在箱室处N=（17.66+7）×0.9×0.9=19.97 KN在翼板处N=（13.92+7）×0.9×0.9=16.95KN（1）立杆验算：立杆强度验算：每根立杆最大竖向受力为：N21.57KN，小于碗扣支架立杆允许承载力30KN。立杆稳定性验算：钢管截面尺寸：48×3.5mm，截面面积A489mm2、回转半径：1.58cm；P235钢材抗压强度设计值205 Mpa =205/1.15=178.3MPa考虑不利因素，立杆的计算长度系

27、数取1.5，长度L取150cm，则立杆的长细比L/i1.5×150/1.58142.4由值查 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）表C得构件的稳定系数0.3384=N/A21.57×1000/（0.3384×489）=130Mpa<178.3Mpa钢管立杆的稳定性满足要求。  （2）地基承载力验算：根据图纸所提供的地质资料显示，该桥所处的地质为低液限粘土，经查路桥施工计算手册表11-17得支架处地基允许承载力=220Kpa。因立杆支撑于10cm厚，板宽20cm的方木上（或40cm×40cm预制块上），所要求

28、的地面承载力为（按照方木计算）： =21.57×103/(200mm×600mm)=0.18Mpa=180Kpa<=220Kpa 地基承载力能够满足要求。5、门洞处碗扣支架、工字钢、方木结构验算 门洞简图、横向方木布设同箱室、翼板处，间距为0.25m，跨径为0.9m，计算机结果同以上横木计算c部分，方木强度和刚度满足要求。（2）工字钢计算共有22根工字钢，型号为I28a，Wx=508cm3，Ix=7110cm4，单位重量：43.4kg/m，190Mpa，E=210GPa受力荷载：由以上数据可知：（工字钢重量N=43.4kg/m）腹板处N=（52.92+7）×

29、0.3+1.2N=17.98 +0.52 =18.5KN/m在箱室处N=（17.66+7）×0.9+1.2N =22.19+0.52=22.71KN/m在翼板处N=（13.92+7）×0.9+1.2N =18.83+0.52=19.35KN/m取用q=22.71 KN/m按照简支梁进行计算：MqL2/8（22.71×4.32）/852.49KN·mM/W52.49×103/(508×10-6)103.3Mpa=190Mpa工字钢强度满足要求；f5ql4/（384EI）（5×22.71×103×4.34）/

30、（384×2.1×1011×7110×10-8）6.8×10-3m=6.8mm/L6.8/（4.3×103）0.63/4001/400工字钢刚度满足要求；（3）碗扣式支架单杆验算：门洞处总长度为1.5+4+1.5=7m，采用同长度的工字钢作为受力梁。考虑最大荷载：22.71×7m=159KN。7m的荷载由2×5=10根竖杆承担，159/10=15.9KN，小于以上已经计算的21.57KN的单杆承载力，且小于单杆允许承载力30KN，所以竖杆是安全的。（4）基础验算：单杆承载力15.9KN，直接由15cm×1

31、5cm的底座钢板传递到C25混凝土基础底座上，=15.9×103/0.152=0.71MPa<C25混凝土允许抗压强度。B、K58+021.5互通立交主线桥现浇箱梁梁高1.4米支架计算，以左幅桥为例。1、荷载分析因钢筋含筋率>2%,钢筋混凝土容重按26 KN/m3计算，钢筋混凝土自重：翼板部分：混凝土平均厚度为(0.2+0.5)/2=0.35m0.35×26=9.1 KN/箱室的顶、底板部分：混凝土厚度为0.22+0.25=0.47m0.47×26=12.22KN/腹板、横隔板部分：混凝土厚度最大为1.4m1.4m×26KN/m3=36.4

32、KN/模板、支架自重：2.5KN/；其它荷载:冲击荷载：2.0KN/； 人员、机具荷载：1.0KN/； 振动荷载2KN/；荷载组合： 恒载：翼板部分：q1=1.2×(9.1+2.5)=13.92 KN/顶、底板部分：q2=1.2×(12.22+2.5)=17.66 KN/腹板、横隔板部分：q3=1.2×(36.4+2.5)=46.68 KN/活载：1.4×(2+1+2)=7 KN/通过以上计算，K58+021.5互通区主线桥与K50+897.88分离立交荷载的区别只是在墩顶隔板及肋板处，由于S248是分道行驶，门洞的搭设为分离的，每个门洞为4m，下面只是

33、将墩顶隔板与肋板处荷载受力计算及门洞进行计算，其他部分参考K50+897.88分离立交桥的计算。2、支架单杆承载力计算支架总体布设：墩顶隔板部分顺桥向0.9m，横桥向0.6m；肋板部分顺桥向0.9m，横桥向0.6m；箱室及翼板部分顺桥向0.9m，横桥向0.9m。墩顶横隔板、腹板处N=（46.68+7）×0.6×0.9=28.99KN箱室处N=（17.66+7）×0.9×0.9=19.97 KN翼板处N=（13.92+7）×0.9×0.9=16.95KN(1)立杆强度验算：每根立杆最大竖向受力为：N28.997KN，小于碗扣支架立杆允许承载力30KN。(2)立杆稳定性验算：钢管截面尺寸：48×3.5mm，截面面积A