合成氨厂变换工段工艺配管设计

1、安徽理工大学毕业设计合成氨厂变换工段工艺配管设计摘要本次设计的题目是：“合成氨厂变换工段工艺配管工艺设计”，专题论文“合成氨厂变换工段管道防腐和防腐措施”。本次设计主要是对整个工段的配管过程作详细的描述：熟悉工艺流程草图设计管材选择阀门选择管道热补偿计算管路保温防腐管道焊接。重点是管道的热补偿计算和保温计算，因为本次设计中管道均为热力管道，热应力将是破坏管道的主要因素。做好管道的热补偿是保证管道安全运行的前提；保温则是从热量损失和防烫伤的角度考虑。在介质温度高于60的管道均应进行保温计算，保温材料统一选择水泥蛭石。专题论文则主要阐述了腐蚀原理和使用的涂料。关键词：管道，热补偿，保温，防腐，焊接

2、THE TRANSFORMATION SECTION CRAFTTUBING DESIGN OF THE SYNTHETIC AMMONIA FACTORYABSTRACTThe design of the subject is:The transformation section craft tubing design of the synthetic ammonia factory,ammonia plant transformation monographic units of heat pipe technology and corrosionis the second design

3、subject. This design is the main pipe sections of the process is analyzed in detail: familiar with processsketch designpipeline material selectionthe selection of valvesthe calculation of thermal compensation on pipethe hot insulation and anticorrosion of pipepipeline welding. Emphasis is pipeline t

4、hermal compensation and insulation calculation,due to the pipeline in this design belongs to heat pipeline, the major factor about the destruction of pipeline is heat stress. Prepare for pipeline thermal compensation is the premise to ensure safe operation of the pipeline. Hot insulation is consider

5、ed from the viewpoint of heat loss and antiscald. In the medium that temperature above 60,all pipes shall be calculated for hot insulation. Heat preservation material would choose cement vermiculite uniformly. Monograph mainly explains the principles of corrosion as well as the selection of coating.

6、KEYWORDS: pipeline, thermal, compensation, hot insulation, corrosion prevention, weld引言管道是用来输送流体的一种设备。管道工程按其服务的对象不同，大体可分为两类，一类是工业生产中输送介质的管道，称为工业管道；另一类是为改变人们的劳动、工作和生活环境及条件而输送介质的管道，主要指水暖管道，又称为卫生工程管道。在石油、化工、轻工、食品、制药、冶金、电力等工业生产中，特别是在石油化工装置中，管道纵横交错，犹如人体中的血管，起着举足轻重的作用。如何使这些工业管道既能安全运行，又能满足生产工艺要求；低能耗、无污染的实现

7、工艺生产过程是21世纪工业生产发展的主要目标。这就对工业生产系统的工艺管道设计、安装和检修提出新的更高要求，对从事管道工程专业人员提出了挑战。自人工合成氨问世以来，对人类进步和社会发展起到了十分重要的推动作用，管道作为其重要的组成部分，起着人体血管的作用，它设计的合理与否直接影响到整个合成氨反应过程能否顺利进行。我国的合成氨产量已位居世界第一位，平均规模为5万ta，但这已落后于世界合成氨的发展趋势。以美俄为例，美国合成氨平均为30万ta以上，而俄罗斯更是达到了40万ta。合成氨装置的大型化是世界上的主流趋势，目前世界最大单系列合成氨装置规模已达到135万ta 。由此可见我国合成氨工业已经落后于

8、世界的发展趋势，为了为我国经济社会持续健康稳定的发展，合成氨工业中的从业人员，特别是技术人员任重而道远。本设计过程中，要特别感谢于宗保老师对我的悉心指导。此外，本次设计的完成，与本组其他同学的紧密合作是分不开的，我要对他们表示感谢。由于设计者水平有限，加之时间仓促，难免有错误之处，希望各位老师、同仁予以批评指正。1 工艺生产流程1.1 工艺原理一氧化碳变换反应式为 (11) (12)其中反应（1）是主要的反应，反应（2）是副反应，为了控制反应向产生目标产物的方向进行，在工业上通常采用对反应式（1-1）有优良选择性催化作用的催化剂，进而抑制其它副产物的产生。一氧化碳与水蒸气的反应是一个可逆的放热

9、反应，反应热是温度的函数。变换过程还包括下列反应式： (13)1.2 工艺条件（1）压力压力对于变换反应的平衡几乎没有影响。从动力学角度，加压可提高反应速率。从能量消耗上看，加压也有好处。然而提高压力会使生成甲烷和析碳等副反应易于进行。因为干变换气的摩尔数要比干原料气的摩尔数大，故在进行变换之前先压缩原料气的所要消耗的能量，要比常压变换再压缩所要消耗的能量少。具体的操作压力的大小，要依照氨厂的具体情况，尤其是要根据压缩机各级压力的合适配置及工艺蒸汽的压力大小来确定。（2）温度变换反应是可逆的放热反应。从反应动力学的方面考虑，温度上升时反应速率常数增大，有利于反应的进行，然而随着温度的升高平衡常

10、数随之变小，也就是CO平衡含量会上升，反应推动力减小，不利于反应的进行，故要合理的控制温度。1.3 工艺流程 半水煤气： 压缩工段饱和塔预腐蚀器第二热交换器第一热交换器中温变换炉 变换气: 中温变换炉第一热交换器蒸汽过热器第二热交换器水加热器热水塔水加热器水加热器冷却塔 热水： 泵水加热器饱和塔热水泵 蒸汽： 加入饱和塔半水煤气出口 加入蒸汽过热器 加入变换炉1.4 介质特性因为本次设计所接触到的介质主要是变换气和半水煤气，两者都属于有毒易燃易爆且介质，另外温度比较高属于中高温操作，故本次设计的材料、热力管道的补偿、密封性都要有很高的要求。2 管道热力计算2.1 管道材料及其选择工业管道及其组

11、成件所用的材料品种繁多。许多工业管道尤其是在石油化工装置中的管道在工作时多为高温高压状态，管内介质多具有易爆、可燃性，并有应力腐蚀、氢腐蚀、小孔腐蚀等一些复杂的问题。因此，正确选择管道及其组成件的材料对安全运行是至关重要的。在选择管道工程材料时，主要考虑材料的力学性能、物理性能、化学性能和加工工艺性能等。管道材料的选择一般应遵循以下选用原则： 管道材料根据介质的不同选用碳素钢、不锈钢、合金钢等。 根据操作压力和温度确定管道压力。生产物料管道压力，除医药厂房内有洁净要求需采用方便拆卸外，其他化工生产均以1.0MPa或1.6MPa起，原因是阀门压力以1.0MPa或1.6MPa起步。为了装配法兰应取

12、同一等级，公用系统一般也采用1.0MPa或1.6MPa，即取1或2压力等级。（废金属管除外）。对于本次设计，由于压力均不高，都属于低压管道，因此主要考虑温度和介质腐蚀性的影响。故对于300以下的管道可选用20钢，其使用温度为-20475，且适用于燃气等管道。对于300以上的管道选用，其使用温度为400600，有很好的耐热和耐腐蚀性。2.2 管道的热补偿计算热力管道工作时不仅受到内压、外载荷作用，而且还受到由于温度分布不均匀或膨胀受到限制而引起的热应力的作用。热应力有时会很大，会导致管道产生过大的断裂或塑形变形，所以热力管道在设计安装时，不仅要应该考虑外载荷、内压引起的应力，还要采用合适的热补偿

13、措施，防止热应力过大，保证管道不因热应力过大而被破坏。为预防管道端点位移和热膨胀而造成管道损坏，在设计安装中为减少管道的端点位移及热胀，可以安装各种类型的补偿器或采用自然补偿。除少数管道采用专用人工补偿器外，大多数管道的热补偿是靠自然补偿来实现的。通常，需考虑热胀的管道包括：温度超过100或低于-50。DN100以上的管道。在一些对外界因素比较灵敏的压缩机等设备上的管线。直径大的管子上存在小直径的并且端点位移较大的分支管，管道内部的介质比较危险的且管壁比较厚的管系，有震动的而且热胀量较大的管系，别的直径比较大的管线等。在本次设计中，依据任务的要求，大多数属于热力管道，因此需要考虑管道的热胀性，

14、均需要进行弹性判别，看其是否满足自然补偿的需要，不满足则要重新设计管系的形状。判别式统一采用ANSI判别式： (2-1) 式中： DN公称直径，cm管系总变形量，cmL管系展开长度，mU管系两固定点之间的直线距离，m各管道热补偿计算如下： L2：如图2-1图2-1温度：100 公称直径DN=250mm 材料：20钢由教材P99表6-2查得：（如设计过程中无特殊说明教材均指于宗保主编的工业管道工程） 管系X方向热胀量为： 管系Y方向热胀量为： 管系Z方向热胀量为： 故管系总热胀量为： 管系的展开长度： 管系两固定点之间的直线距离： 故由公式2-1得：因此L2满足弹性要求。 L3：如图2-2图2-

15、2温度：160 公称直径DN=250mm 材料：20钢由教材P99表6-2查得： 管系X方向热胀量为： 管系Y方向热胀量为： 管系Z方向热胀量为： 故管系总热胀量为： 管系的展开长度： 管系两固定点之间的直线距离： 故由公式2-1得：因此L3满足弹性要求。L4：如图2-3图2-3温度：230 公称直径DN=300mm 材料：20钢由教材P99表6-2查得： 管系X方向热胀量为： 管系Y方向热胀量为： 管系Z方向热胀量为： 故管系总热胀量为： 管系的展开长度： 管系两固定点之间的直线距离： 故由公式2-1得：因此L4满足弹性要求。 L5：如图2-4图2-4温度：380 公称直径DN=300mm

16、材料：由教材P99表6-2查得： 管系X方向热胀量为： 管系Y方向热胀量为： 管系Z方向热胀量为： 故管系总热胀量为： 管系的展开长度： 管系两固定点之间的直线距离： 故由公式2-1得：因此L5满足弹性要求。 L6：如图2-5温度：510 公称直径DN=300mm 材料：由教材P99表6-2查得：管系X方向热胀量为： 管系Y方向热胀量为： 管系Z方向热胀量为： 故管系总热胀量为： 管系的展开长度： 管系两固定点之间的直线距离： 图2-5故由公式2-1得：因此L6满足弹性要求。 L7：如图2-6温度：380 公称直径DN=300mm 材料：由教材P99表6-2查得： 管系X方向热胀量为： 管系Y

17、方向热胀量为： 管系Z方向热胀量为： 故管系总热胀量为： 管系的展开长度： 管系两固定点之间的直线距离： 故由公式2-1得：因此L7满足弹性要求。图2-6 L8：如图2-7温度：300 公称直径DN=300mm 材料：由教材P99表6-2查得： 管系X方向热胀量为： 图2-7管系Y方向热胀量为： 管系Z方向热胀量为： 故管系总热胀量为： 管系的展开长度： 管系两固定点之间的直线距离： 故由公式2-1得：因此L8满足弹性要求。 L9：如图2-8图2-8温度：230 公称直径DN=250mm 材料：20钢 由教材P99表6-2查得： 管系X方向热胀量为： 管系Y方向热胀量为： 管系Z方向热胀量为：

18、 故管系总热胀量为： 管系的展开长度： 管系两固定点之间的直线距离： 故由公式2-1得：因此L9满足弹性要求。 L10：如图2-9图2-9温度：180 公称直径DN=250mm 材料：20钢 由教材P99表6-2查得： 管系X方向热胀量为： 管系Y方向热胀量为： 管系Z方向热胀量为： 故管系总热胀量为： 管系的展开长度： 管系两固定点之间的直线距离： 故由公式2-1得：因此L10满足弹性要求。 L11：如图2-10温度：145 公称直径DN=250mm 材料：20钢 由教材P99表6-2查得： 管系X方向热胀量为： 管系Y方向热胀量为： 管系Z方向热胀量为： 故管系总热胀量为： 管系的展开长度

19、： 管系两固定点之间的直线距离： 图2-10故由公式2-1得：因此L11满足弹性要求。 L12：如图2-11温度：100 公称直径DN=250mm 材料：20钢 由教材P99表6-2查得： 管系X方向热胀量为： 管系Y方向热胀量为： 管系Z方向热胀量为： 故管系总热胀量为： 管系的展开长度： 图2-11管系两固定点之间的直线距离： 故由公式2-1得：因此L12满足弹性要求。 L13：如图2-12图2-12温度：55 公称直径DN=250mm 材料：20钢 由教材P99表6-2查得： 管系X方向热胀量为： 管系Y方向热胀量为： 管系Z方向热胀量为： 故管系总热胀量为： 管系的展开长度： 管系两固

20、定点之间的直线距离： 故由公式2-1得：因此L12满足弹性要求。2.3阀门的选型阀门是对压力管道内部介质的运输流量、流速、压力、方向、温度等参数进行操控的重要元件，其种类与型号纷繁复杂。从结构与作用角度分类：主要有安全阀、减压阀、切断阀、节流阀、疏水阀等。在日常工作环境中，切断阀较为常见。其又可分为旋塞阀、闸阀、截止阀、隔膜阀、球阀、衬里阀等。考虑到本次压力管道方案设计中的阀门，其主要作用为调节管路流量大小，直至达到最终截止。所以应当选择闸阀和截止阀。闸阀具有诸多优点：密封性能好，所受流体阻力小，操作简便等。除适用于含有水蒸气、石油制品等具有腐蚀性物质的运输介质外，还适用于含有较大颗粒状的固体

21、以及粘度较大的流体或者半流体介质。但是闸阀的缺点也是明显的：较截止阀复杂，密封面易受磨损、维修较为困难等。而截止阀和闸阀相比较，其更适用于蒸汽型运输介质，不适用于粘度较大、含有较大固体颗粒且易于沉淀的运输介质，也不适用于真空或者低真空的系统环境。 按照阀杆结构来分类，闸阀可分为明杆式与暗杆式。明杆式闸阀可以通过阀杆的外审长度来判断阀门的开启程度。由于运输介质一般具有腐蚀性，而阀杆不与运输介质接触。这就降低了阀杆受腐蚀的几率。而暗杆式闸阀是通过指示器判断阀门的开启程度。按照闸板不同形式来分类，闸阀可分成平行式和锲式。平行式闸阀具有诸多优点：结构简单、易于维修保养且价格较低。但也要注意到其存在着密

22、封性能较差的缺点。所以平行式闸阀只适用于压力不超过 1MP，温度不超过 200 °C 的运输介质。而锲形闸阀又可分为单闸板闸阀、双闸板闸阀、弹性闸板闸阀三种。虽说三者性能结构各有长短，但随着运输介质温度的增高，会引起单闸板闸阀局部压力增大，从而造成闸阀压伤，所以应用相对较少。 综合各种影响因素，在本次压力管道方案设计中：管道公称直径小于 300mm 时，应当选用法兰截止阀，当管道公称直径大于 300mm 时，应当选用明杆锲式双闸板闸阀。具体选用型号见表 2-1。表2-1管道代号介质温度管道公称直径阀门型号L1T=40DN250mmJ41H-40L2T=175DN200mm/250mm

23、J41H-40L3T=160DN250mmJ41H-40L4T=230DN300mmZ42H-25L5T=380DN300mmZ42H-25L6T=510DN300mmZ41Y-16CL7T=380DN300mmZ42H-25L8T=300DN300mmZ42H-25L9T=230DN250mmJ41H-40L10T=180DN250mmJ41H-40L11T=150DN250mmJ41H-40L12T=100DN250mmJ41H-40L13T=55DN250mmJ41H-40L14T=40DN200mmJ41H-40L15T=160DN100mmJ41H-40L23T=100DN100mm

24、J41H-40L24T=140DN150mmJ41H-403.管路的保温对常温以上至1000以下的设备或管道，进行外保护或涂装以减少散热或降低其表面温度为目的的措施叫保温。一般来说，保温是保持管道内的介质不低于或不高于某一界限温度的技术措施，热绝缘结构是保温措施之一。3.1 绝热概述绝热是保温和保冷的统称，可以减少散热或吸热、防止人员冻伤或烫伤，改善劳动条件、预防管道介质的冷凝、结晶和冻结、节约能源、满足生产和生活的需要等作用、预防火灾、防止设备、管道及其组成件表面结露。绝热以上工程中不可或缺的环节。3.1.1 绝热的功能1.减少设备、管道及其附近的热量损失，以节约能源。2减少生产过程中介质的

25、温升或温降以提高设备的生产能力。3. 拖延、抑制或防止管道及机器设备内部的介质的冻结和凝固，保证正常运行。4. 维持或降低工作环境的温度，用来改善工作条件、预防工作人员的烫伤、防止因热表面而导致火灾。5.防止设备、管道及其附近表面结露。3.1.2 绝热管道 具有下列情况之一的设备或管道应进行绝热：1. 设备、管道及其附件的表面温度高于50。2. 在运输和生产时因为管内的介质的结晶点、凝固点及结冰点等，需要伴热的管道。3. 因外界温度或太阳照射的作用导致介质的蒸发或汽化，以致影响安全和正常生产。4. 在工艺生产时，要求拖延介质凝结或者降低介质温度的地方。5. 减少冷介质及载冷介质在生产和输送中温

26、度高者。6. 为了防止和降低冷介质及载冷介质在生产和输送中的温度高者。7. 为预防0以上，常温以下的设备或管道外面凝露者。8. 与保冷设备或管道相关联的仪表及管道。9. 制冷系统中冷管道，冷设备及其附件。10. 生产过程中不需要保温的设备、管道及其附件，其表面温度高于60并要求操作维修人员经常在无法采用其他措施以防止烫伤时，需要防烫伤措施绝热。11. 用绝热提高耐火等级的情况需满足石油化工企业防火设计规定GB50/60的规定。3.2 绝热设计3.2.1 计算原则绝热层厚度计算原则如下：1.除平面外，管道或设备的直径大于1020mm，绝热层厚度应按照平面计算；不大于1020mm时要根据圆筒面积计

27、算。2.保温设计应依照技术经济分析和工艺要求选择保温计算公式，若无特殊要求工艺时减少绝热结构的散热损失，保温厚度应使用“经济厚度”。如果经济厚度较薄使得散热量比最大允许散热量高，这种情况下要使用最大允许热量损失标准下的厚度，以防人员烫伤，其保温厚度应用表面温度计算且要求外表面温度不大于60。3.2.2 绝热计算因为本次设计中各个管道的温度较高，因此需要进行防烫伤绝热，故此次设计采用防烫伤绝热层计算方法计算。设计中的管道的保温材料统一使用水泥蛭石。绝热层厚度可由已知表面温度，利用下列公式计算： 式中：保温层外径保温层内径 绝热层在平均温度下的导热系数 载热介质的温度 绝热层外表温度 环境温度 绝

28、热层表面总散热系数 绝热层表面散热系数 周围环境年平均风速 由已知条件知：年平均风速；年平均温度保温管路绝热层表面温度计算公式如下表所示：表3-1介质温度范围（）无风时绝缘层表面温度（）有风时绝缘层表面温度（）燃油管道烟道排烟管道各根管道的保温计算: L2 温度：100 公称直径DN=250mm 材料：20钢则载热介质温度绝热层表面总散热系数绝热层外表面温度求得绝热层平均温度已知水泥蛭石导热方程式： 因此平均温度下的绝热层导热系数为： 所以 查、公称直径与的关系图得L2的绝热层厚度 取 L3温度：160 公称直径DN=250mm 材料：20钢则载热介质温度绝热层表面总散热系数绝热层外表面温度求

29、得绝热层平均温度已知水泥蛭石导热方程式： 因此平均温度下的绝热层导热系数为： 所以 查、公称直径与的关系图得L2的绝热层厚度 取 L4温度：230 公称直径DN=300mm 材料：20钢则载热介质温度绝热层表面总散热系数绝热层外表面温度求得绝热层平均温度已知水泥蛭石导热方程式： 因此平均温度下的绝热层导热系数为： 所以 查、公称直径与的关系图得L2的绝热层厚度 取 L5温度：380 公称直径DN=300mm 材料：则载热介质温度绝热层表面总散热系数绝热层外表面温度求得绝热层平均温度已知水泥蛭石导热方程式： 因此平均温度下的绝热层导热系数为： 所以 查、公称直径与的关系图得L2的绝热层厚度 取

30、L6温度：510 公称直径DN=300mm 材料：则载热介质温度绝热层表面总散热系数绝热层外表面温度求得绝热层平均温度已知水泥蛭石导热方程式： 因此平均温度下的绝热层导热系数为： 所以 查、公称直径与的关系图得L2的绝热层厚度 取 L7温度：380 公称直径DN=300mm 材料：则载热介质温度绝热层表面总散热系数绝热层外表面温度求得绝热层平均温度已知水泥蛭石导热方程式： 因此平均温度下的绝热层导热系数为： 所以 查、公称直径与的关系图得L2的绝热层厚度 取 L8温度：300 公称直径DN=300mm 材料：则载热介质温度绝热层表面总散热系数绝热层外表面温度求得绝热层平均温度已知水泥蛭石导热方

31、程式： 因此平均温度下的绝热层导热系数为： 所以 查、公称直径与的关系图得L2的绝热层厚度 取 L9温度：230 公称直径DN=300mm 材料：20钢则载热介质温度绝热层表面总散热系数绝热层外表面温度求得绝热层平均温度已知水泥蛭石导热方程式： 因此平均温度下的绝热层导热系数为： 所以 查、公称直径与的关系图得L2的绝热层厚度 取 L10温度：180 公称直径DN=250mm 材料：20钢 则载热介质温度绝热层表面总散热系数绝热层外表面温度求得绝热层平均温度已知水泥蛭石导热方程式： 因此平均温度下的绝热层导热系数为： 所以 查、公称直径与的关系图得L2的绝热层厚度 取 L11温度：145 公称

32、直径DN=250mm 材料：20钢 则载热介质温度绝热层表面总散热系数绝热层外表面温度求得绝热层平均温度已知水泥蛭石导热方程式： 因此平均温度下的绝热层导热系数为： 所以 查、公称直径与的关系图得L2的绝热层厚度 取 L12 温度：100 公称直径DN=250mm 材料：20钢则载热介质温度绝热层表面总散热系数绝热层外表面温度求得绝热层平均温度已知水泥蛭石导热方程式： 因此平均温度下的绝热层导热系数为： 所以 查、公称直径与的关系图得L2的绝热层厚度 取 L13 温度：55 公称直径DN=250mm 材料：20钢则载热介质温度 故L13可不需保温。4.管道的腐蚀与防腐众所周知，在压力管道的设计

33、安装过程中，管道的腐蚀是一个非常复杂且必须要慎重面对的问题。由于工作环境，自然环境，以及一些人为因素或者一些不可控的生物因素，使得管道的腐蚀是不可避免的。因此，我们有必要简单介绍一下管道腐蚀的一些基本常识与预防措施，能够在今后的操作与工程实践中加以慎重对待。4.1腐蚀概述管道腐蚀的定义是指：输送流体或者非流体介质的压力管道由于化学反应，电化学反应，物理反应或者其他因素而导致压力管道的老化腐蚀。按照管材性质来分类，可以分为金属腐蚀和非金属腐蚀。而延缓和预防压力管道的腐蚀，提高压力管道的使用安全性，是管道养护的重要环节。而这也是工程操作中十分强调的。4.1.1腐蚀的因素影响管道腐蚀的因素主要有以下

34、几点：1温度因素：相对于常温工作情况下，增高温度将会使分子运动速率加强，从而影响了腐蚀的进行速度。2电位差因素：在同一种工作环境中的两种金属，高电位金属易于腐蚀，低电位金属不易被腐蚀。3杂质因素：当金属管道中掺有杂质，杂质往往处于低电位，从而使管道产生电化学腐蚀，加快了管道腐蚀的速率。管道材料纯度较高，表面清洁、无表面膜都会是管道的腐蚀速率大大降低。因此，杂质对腐蚀的发生和发展有很大影响。4辐射因素：当压力管道长时间处于辐射状态之下，其腐蚀的发生与发展将会大大加快，对工作管道产生不利影响。5磨损和碰撞因素：即便是非常轻微的磨损和碰撞也会破坏管道表面的保护膜，新鲜金属暴露在外界环境下，遭受各种环

35、境因素的影响，使其腐蚀速率大大加快。6应力作用因素：一般情况下，金属在应力作用下，相对于不受应力作用的金属，其腐蚀情况发生的较早，速率也较快，特别是所承受的负荷接近或超过屈服极限时。7其他因素：工艺过程、工艺条件、环境因素、生物因素、人为因素等其他人为不可抗拒的因素都会对腐蚀都会产生极大影响。4.1.2腐蚀的主要形式压力管道腐蚀的主要形式：1.全面腐蚀。全面腐蚀也叫作均匀腐蚀。是指在压力管道较大面积上发生了程度相同，性质相似的腐蚀。当管道遭受到全面腐蚀后，其管壁会不断变薄，最终引起管道破坏，从而埋下了安全事故的隐患。2局部腐蚀：是指是指在压力管道局部面积上发生了程度相同，性质相似的腐蚀。可分为

36、点蚀、缝隙腐蚀、焊接接头腐蚀、冷凝腐蚀、涂层破损处的大气腐蚀等。2.1点蚀。点蚀又叫做孔蚀。是指范围集中在管道表面上、个别深度较大的小点中的腐蚀。蚀孔的位置有时相互独立，有时非常密集。2.2缝隙腐蚀。是指在管道缝隙处所发生的腐蚀。这往往是由于管道输送电解物质而发生了电化学腐蚀。2.3焊接接头腐蚀。是指在发生在管道焊接接头处的腐蚀，通常发生于不锈钢管道。分为选择性腐蚀、热影响区腐蚀、晶间腐蚀等。2.4冷凝腐蚀。对于输送含有水蒸气的热腐蚀性气体的压力管道。当工作温度下降后，热腐蚀性气体将会发生冷凝现象，从而造成冷凝腐蚀。2.5涂层破损处的大气腐蚀。由于热压力管道的防腐涂层破损，导致新鲜管材裸露在大

37、气环境下，发生氧化腐蚀。由于化工区的大气往往具有腐蚀性，因此会比自然条件下的大气腐蚀性强得多。4.2防腐措施因为压力管道腐蚀会导致运输、操作成本大幅度的上升，甚至发生安全事故。所以如何进行压力管道的防腐、保养是工程作业中的重要课题。其目的主要是延长管道使用寿命，由于各个管道类型、铺设的方式不同，导致管道防腐措施也是不同的。主要有以下方法。1.合理选材防腐。应该时刻考虑管道的工作环境，腐蚀因素，选择适宜的管材。2.电极防腐。通常使用保护阴极法，将管道本身变为阴极或者使用牺牲阳极法，将更加活更易被腐蚀的金属作为阳极。两者形成原电池结构，以达到保护管道的作用。3.防腐涂层防腐。将压力管道表面添加防腐

38、涂层，隔绝管材与外界环境的接触，从而达到保护管道的作用。4.缓蚀剂防腐。缓蚀剂是一种用来减缓材料腐蚀的专用添加剂，用量少、效果明显。在管材中添加适宜的缓释防腐剂，降低管材的腐蚀速率。由于缓蚀剂的诸多优点，使得其成为了当今防腐领域的重点发展对象。总而言之，防腐措施应该以“经济”、“适宜”为原则，不能盲目的追求 “最优”和“最省。附表一 变换工段管道安装一览表管道代号管道尺寸公称直径公称压力温度保温材料保温层厚度L1219×6×16292L2219×6/273×8×2523412L3273×8×15139L4L5L6L7L8L9

39、L10L11L12L13L14附表二 变换工段管道附件安装一览表管道型号阀门型号法兰型号密封面形式90°弯头L1J41H-40MF200 1.6/24-62/GB9115.17-88凸面305L2J41H-40MF250 1.6/26-70/GB9115.17-88凸面381L3J41H-40MF250 1.6/26-70/GB9115.17-88凸面381L4J42H-25MF300 1.6/28-78/GB9115.17-88凸面457L5J42H-25MF300 1.6/28-78/GB9115.17-88凸面457L6Z41Y-16CMF300 1.6/28-78/GB911

40、5.17-88凸面457L7J42H-25MF300 1.6/28-78/GB9115.17-88凸面457L8J42H-25MF300 1.6/28-78/GB9115.17-88凸面457L9J41H-40MF250 1.6/28-78/GB9115.17-88凹面381L10J41H-40MF250 1.6/28-78/GB9115.17-88凹面 381L11J41H-40MF250 1.6/28-78/GB9115.17-88凹面 381L12J41H-40MF250 1.6/26-70/GB9115.17-88凹面 381L13J41H-40MF250 1.6/26-70/GB91

41、15.17-88凹面 381L14J41H-40MF250 1.6/26-70/GB9115.17-88凹面 381L15J41H-40MF100 1.6/22-52/GB9115.17-88凹面 153L23J41H-40MF250 1.6/26-70/GB9115.17-88凹面 381L24J41H-40MF125 1.6/22-55/GB9115.17-88凹面 190L25J41H-40MF125 1.6/22-55/GB9115.17-88凹面 190附表三 变换工段管道材料安装一览表管道代号管道尺寸（mm）管道材料90°弯头弯头个数L2219×6/273×8×25412Q245381 5L3278×3×12649Q2453813L4325×8×12584Q2454573L5325×8×193