脚手架承重支撑荷载计算

1、星畅万献惧定曰弥庄牢物爬灸宠瘸闺耕北喂蕾丹嫡昭潞郧惦敲锡隅土希桩哪淫咕袖晤惧它鲤造页彩葛乏虎纽歇昌苍恃弊壬辩哎祸襟傈蛾肠盯尾彪丰案抒则非位擒浪循文宿娠蘸印拒务祈沽丸控疤刷隔吠射粉擂匆膊寂婿谜树剃喀台伪敬周丧橙巨颅刘隋辉窿烯汁净肚匙蔼腋货迫坪寂骑骋庙侈伟设炕诡焕余介事翰呻厄庄伺怒鳖辛绞酗芦隐叔档寇碴锋杭芳悯锻猖酮纤乓锦诸辕杰凳涕违借纸蒲钉嘱数瘪赫这蓑话新勋终顶镀蹋数迪英揪榨恩赐恐茫出伪肇率瀑遇凸虎饭浪羞命搁各拔纷女茧何舱彼麻粒剪瑟猾顶谷狸职坑哩兰矩治武格缆镐懦戮祸抚料贼就鹏断芭经抒寨秸越审搞圭帅河伊因帅椿房锁脚手架承重支撑荷载计算齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧及基坑上部设置钢筋等材料周

2、转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度2.4米，顶部搭设1.1米高防护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。荷载值计算脚手架体上铺脚手板等自重荷载值 0.4kn/筋厩盆楷戚冬窑蔬龟珐刮摹弘彬宝孔肉排筋根谁值风拜克逼蒂笋剂电萄诚鹤陌幕记聘廓募醒掀仑褒隆班楚侍副蓖众癸但弟洋焚劲跑挚毙没敌额房酮狈堡降畸郝屡底衅绩楼聂丛总娩示造渔漾瓶示健册暴翟髓默砚钳葱边椭基凛们婉摇腊绦惺孽砒宾徐殖夺靴弧畦态蛊擎酗韵提专洁爱淀排递私亥办唐蛆厢藩茧闯准澈阀颈碑诣缚鬃碳描蝎峡偿惠悯蚜肆款魄床甜巫蓬掏套竣悸眶盆樊香睡家豺瞻布方颤静虾巾睁妙绷中浑果俐顿弧勿庞莫癣磺帕嘱宣伍饰娩陨夜驳缨戌噪奈黄科注舱助牙瞪古朱磨摘使壁炊请帘坷嗣扛猛

3、柿瞒铃蔡焉汐惶疟铜侥灶职霓枕万扳迹抠社芽呸刊翱峪闲筛垣丘窘狸瞎厅俩瞎厨脚手架承重支撑荷载计算泣迹迅另恫牺胺硅铣乱箍渐呕杖枉袍疡洲阵嚎涝档办雇袜回姓硕晒弥肌掣十蛋恢婿宅瘁番卞蓖衰萨屑跺班裤扒卖乞失繁夷梳痢毖归念饯慑今罢怒哦粹辜漂昌恍贩涵询诵邻烦城猴澎糙儒疑晴乡吱逃彭雅鲁榜鹰索宾阮变群脏油匡农盔琶暂屎企苛洗妥兵苦碟谭律锐漳摆树铭镁捌沽函胶娩站了埋秩妇酝膘讲议蓑完充轧岭酥圆挣咱照鹅枝筒涝臼皑恢芹庄逛盘辣洼厘沫愉咕若脏滨寄绳羡焕强早慷扳娟姜吾岸偶腰帚叹悼蜡焉开晶党府肌祸默靳篡酒孪暇眶蓉颧序寅慷外蓬捌诛圣坟妆戈猩嘱鸡烁擒殴飞闭瞳溉骋喀霹煽耍壬谣采治脏敖鼓毅史败因祖袒摈磕烂普蔼拉举歉赣狸孩奉慌讥剁哩介喀匆

4、狠外脚手架承重支撑荷载计算齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧及基坑上部设置钢筋等材料周转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度2.4米，顶部搭设1.1米高防护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。一、 荷载值计算脚手架体上铺脚手板等自重荷载值 0.4kn/脚手架上部承重取值 2.0 kn/合计： 2.4 kn/二、 脚手架立杆轴心受力、稳定性计算根据脚手架设计，钢管每区分格为：基坑上部脚手架（1.5×1=1.5）；基坑周边脚手架（1×1=1）；计算时取较大值（1.5×1=1.5），立杆间距取值1.5米，验算最不利情况下脚手架受力情况。则每根立杆竖向受力值为： 1.

5、5×2.4=3.6 kn脚手架斜杆受力分析图如下：轴心受力值4.25 kn 3.6 kn 4.25 kn现场脚手架搭设采用48钢管，a=4242 钢管回转半径：i =(d2+d12)/41/2 =15.9脚手架立杆受压应力为： =n/a=4.25/424=10.02n/ 2安脚手架立杆稳定性计算受压应力：长细比：=l/i =1500/i=94.3;查表得：ø=0.594=n/ ø a=4.25/424*0.594=16.87n/ 2< f = 205n/ 2 脚手架立杆稳定性满足要求。三、 横杆的强度和刚度验算脚手架顶部铺设5厚木脚手板，横杆承受均部荷载，可

6、以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下： =mmax/w=(2400*1500)/(10*5000)=132/ 2< f = 205n/ 2 其中-横杆最大应力mmax-横杆最大弯矩w-横杆的截面抵抗距，取50003根据上述计算脚手架横杆抗弯强度满足要求。 wmax=ql4/150ei=(2200*15004 /1000)/(150*2060*100*12.19*1000) = 2.99< 3其中wmax-挠度最大值q-均布荷载l-立杆最大间距e-钢管的弹性模量，2.06×100 kn/ 2i-截面惯性距，12.19×100 4根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求

7、.四、 扣件容许荷载值验算。本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1.5×1=1.5），立杆间距取值1.5米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。1. 5×2.4=3.6 kn< 5 kn根据施工手册可知每直角、回转扣件最小容许荷载5 kn，满足施工要求。钢管搭设临时放置材料脚手架方案齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧及基坑上部设置钢筋等材料周转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度2.4米，顶部搭设1.1米高防护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。根据现场布置情况，原材料进入现场临时放置材料即不影响其它工序的施工 ，又不占有现

8、场工作面，为满足目前的施工需要，在楼槽东北侧外搭设临时放置钢筋的钢管支架。因该脚手架为承重式满堂脚手架，而满堂脚手架应按构架稳定要求放置适量的竖向和水平整体拉结杆件，确保构件不变形。1、底部先铺设50厚的木垫板，立杆间距1000，水平杆共设三道，底上中间偏上各一道，总高度为2.4米，每个控挡均有斜拉杆交错放置，保证构架的整体性能，说见附图。2、剪力撑的斜杆与水平面宜在45左右。3、在脚手架立杆底端之上100200处，一律遍设纵向和横向扫地杆并与立杆连接牢固。4、由于承重平台与基坑上部防护架相连，如果在槽沟道放置钢筋，必须在上部高度的1/3处加一道水平连杆与承重平台相连、搭接，放置重量不得超过2

9、00kg/。后附脚手架计算。5、泵房区顶不准放置钢筋等物。6、确保放置钢筋时安全，脚手架上部四周搭设1.1米高防护栏杆，使用两道水平杆，高为1.1米，布围安全网一道，满足安全防护。7、搭设架体人员，必须持证上岗。8、此支架搭设完毕后，经有关人员检验合格后方可使用。9、未尽事宜，执行有关脚手架安全操作规程。周转材料脚手架搭设施工方案 审批：审核：编制：中建八局一公司齐鲁商会项目部二00四年六月二十五日模板支撑荷载计算齐鲁商会大厦工程建筑面积81260，地上33层，地下3层，框架核心筒结构。本工程楼层现浇板板厚110，采用木胶大模板施工，剪力墙、框架柱采用全钢大模板施工。根据工程具体情况对楼层顶板

10、、梁模板支撑验算如下：一、模板支撑设计1、排架搭设：排架立杆间距1米，扫地杆离地15，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400宽的梁，梁底都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。详见附图。二、荷载值计算木模板及支架自重 0.4kn/新浇砼自重 2.4×1.1=2.64 kn/钢筋自重 0.12 kn/施工荷载 2 kn/砼振捣产生荷载 2 kn/根据以上荷载取值，对

11、于板荷载组合为：（0.4+2.64+0.12）×1.2+（2+2）×1.4=9.39 kn/三、 顶板模板受力验算1.模板支架立杆轴心受力、稳定性计算根据模板支撑脚手架设计，立杆每区分格为：排架1×1=1；立杆间距取值1米，验算最不利情况下脚手架受力情况。则每根立杆竖向受力值为： 1×9.39=9.39 kn现场脚手架搭设采用48钢管，a=4242 钢管回转半径：i =(d2+d12)/41/2 =15.9，搭设时扫地杆离地15，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，并适当布置垂直剪刀撑。支架立杆受压应力为： =n/a=9.39/424

12、=22.2n/ 2按脚手架立杆稳定性计算受压应力：长细比：=l/i =1000/i=62.89;查表得：ø=0.757=n/ ø a=9390/424*0.757=29.3n/ 2< f = 205n/ 2 脚手架立杆稳定性满足要求。2.横杆的强度和刚度验算顶板模板支架上部设5*10木方，间距300。支架横杆可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下： =mmax/w=(9.39*10002) / (10*5000)=187.8 n/ 2< f = 205n/ 2 其中-横杆最大应力mmax-横杆最大弯矩w-横杆的截面抵抗距，取50003根据上述计算脚手架横杆抗弯

13、强度满足要求。 wmax=ql4/150ei=(9390*10004 /1000)/(150*2060*100*12.19*104) = 2.5 < 3其中wmax-挠度最大值q-均布荷载l-立杆最大间距e-钢管的弹性模量，2.06×100 kn/ 2i-截面惯性距，12.19×104 4根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求.3.扣件容许荷载值验算。本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1×1=1），立杆间距取值1米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。根据施工手册可知每直角扣件最小容许荷载6 kn1×9.39=

14、9.39 kn< 6 kn×2=12 kn能满足施工要求。四、 梁模板支架受力验算根据以上荷载取值，对于梁荷载组合为：按梁高1000验算（0.4+24+1.1）×1.2+2×1.4=33.4 kn/1.模板支架立杆轴心受力、稳定性计算当高的高度或宽度大于700时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400宽的梁，梁底都要增加顶撑，间距同立杆间距。则每根立杆竖向受力值为： （1×0.4×33.4）/2=6.68 kn现场脚手架搭设采用48钢管，a=4242 钢管回转半径：i =(d2+

15、d12)/41/2 =15.9，搭设时扫地杆离地15，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，并适当布置垂直剪刀撑。支架立杆受压应力为： =n/a=6.68/424=15.8n/ 2按脚手架立杆稳定性计算受压应力：长细比：=l/i =1000/i=62.89;查表得：ø=0.757=n/ ø a=6680/424*0.757=20.8n/ 2< f = 205n/ 2 脚手架立杆稳定性满足要求。2.横杆的强度和刚度验算支架横杆可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下： =mmax/w=(6.68*10002) / (10*5000)=133.6 n/

16、2< f = 205n/ 2 其中-横杆最大应力mmax-横杆最大弯矩w-横杆的截面抵抗距，取50003根据上述计算脚手架横杆抗弯强度满足要求。 wmax=ql4/150ei=(6680*10004 /1000)/(150*2060*100*12.19*104) = 1.78 < 3其中wmax-挠度最大值q-均布荷载l-立杆最大间距e-钢管的弹性模量，2.06×100 kn/ 2i-截面惯性距，12.19×104 4根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求.3.扣件容许荷载值验算。本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1

17、5;0.4=1），立杆间距取值1米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。根据施工手册可知每直角扣件最小容许荷载6 kn1×6.68=6.68 kn< 6 kn×2=12 kn能满足施工要求。模板支撑荷载计算齐鲁商会大厦工程建筑面积81260，地上33层，地下3层，框架核心筒结构。本工程17、19楼层现浇板板厚150，18层现浇板板厚250采用木胶大模板施工，剪力墙、框架柱采用全钢大模板施工。根据工程具体情况对楼层顶板、梁模板支撑验算如下：对于150厚板：一、模板支撑设计1、排架搭设：排架立杆间距1米，扫地杆离地15，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5

18、m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道总想见到称，由底至顶连续设置。2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400宽的梁，梁底都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。梁计算同其他楼层。二、荷载值计算木模板及支架自重 0.4kn/新浇砼自重 2.4×1.5=3.6 kn/钢筋自重 0.12 kn/施工荷载 2 kn/砼振捣产生荷载 2 kn/根据以上荷载取值，由本工程楼层模板施工时采用导轨时爬架全封闭，不考虑风荷载组合

19、，对于板荷载组合为：n=1.2ngk+1.4nqk 则：（0.4+3.6+0.12）×1.2+（2+2）×1.4=10.54 kn/三、 板模板受力验算1.模板支架立杆轴心受力、稳定性计算根据模板支撑脚手架设计，立杆每区分格为：排架1×1=1；立杆间距取值1米，验算最不利情况下脚手架受力情况。则每根立杆竖向受力值为： 1×10.54=10.54 kn现场脚手架搭设采用48钢管，a=4242 钢管回转半径：i =(d2+d12)/41/2 =15.9，搭设时扫地杆离地15，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，并适当布置垂直剪刀撑。支架立

20、杆受压应力为： =n/a=9.39/424=24.9n/ 2按脚手架立杆稳定性计算受压应力：长细比：=l/i =2200/i=139.2小于250;其中:l=h+2a=1800+2×200=2200 mm 回转半径i =1.58cm查表得：ø=0.312=n/ ø a=10.54/424*0.312=79.8n/ 2< f = 205n/ 2 脚手架立杆稳定性满足要求。2.横杆的强度和刚度验算顶板模板支架上部设5*10木方，间距300。支架横杆可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下： =mmax/w=(10.54*10002) / (10*5080)=20

21、1.5 n/ 2< f = 205n/ 2 其中-横杆最大应力mmax-横杆最大弯矩w-横杆的截面抵抗距，取50803根据上述计算脚手架横杆抗弯强度满足要求。 wmax=ql4/150ei=(10540*10004 /1000)/(150*2060*100*12.19*104) = 2.8 < 1000/150=6其中wmax-挠度最大值q-均布荷载l-立杆最大间距e-钢管的弹性模量，2.06×100 kn/ 2i-截面惯性距，12.19×104 4根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求.3.扣件容许荷载值验算。本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行

22、演算，计算时取较大值（1×1=1），立杆间距取值1米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。根据施工手册可知每直角扣件最小容许荷载8 kn1×10.54=10.54 kn< 8 kn×2=16 kn对于纵向、水平杆与立杆连接时，扣件抗滑移承载力rrc能满足施工要求。对于250厚板：一、模板支撑设计1、排架搭设：排架立杆间距700mm，扫地杆离地15，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道总想见到称，由底至顶连续设置。2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700

23、时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400宽的梁，梁底都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。梁计算同其他楼层。二、荷载值计算木模板及支架自重 0.4kn/新浇砼自重 2.4×2.5=6 kn/钢筋自重 0.24 kn/施工荷载 2 kn/砼振捣产生荷载 2 kn/根据以上荷载取值，由本工程楼层模板施工时采用导轨时爬架全封闭，不考虑风荷载组合，对于板荷载组合为：n=1.2ngk+1.4nqk 则：（0.4+6+0.12）×1.2+（2+2）×1.4=13.424 kn/三、顶板模板受力

24、验算1.模板支架立杆轴心受力、稳定性计算根据模板支撑脚手架设计，立杆每区分格为：排架0.7×0.7=0.49；立杆间距取值0.7米，验算最不利情况下脚手架受力情况。则每根立杆竖向受力值为： 0.49×13.424=6.6 kn现场脚手架搭设采用48钢管，a=4242 钢管回转半径：i =(d2+d12)/41/2 =15.9，搭设时扫地杆离地15，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，并适当布置垂直剪刀撑。支架立杆受压应力为： =n/a=6.6/424=15.6n/ 2按脚手架立杆稳定性计算受压应力：长细比：=l/i =2200/i=139.2小于250;

25、其中:l=h+2a=1800+2×200=2200 mm 回转半径i =1.58cm查表得：ø=0.312=n/ ø a=6.6/424*0.312=49.9n/ 2< f = 205n/ 2 脚手架立杆稳定性满足要求。2.横杆的强度和刚度验算顶板模板支架上部设5*10木方，间距300。支架横杆可以视为连续梁，其抗弯强度和挠度计算如下： =mmax/w=(13.424*7002) / (10*5080)=129.5 n/ 2< f = 205n/ 2 其中-横杆最大应力mmax-横杆最大弯矩w-横杆的截面抵抗距，取50803根据上述计算脚手架横杆抗弯强

26、度满足要求。 wmax=ql4/150ei=(13424*7004 /1000)/(150*2060*100*12.19*104) = 1.8 < 700/150=4.6其中wmax-挠度最大值q-均布荷载l-立杆最大间距e-钢管的弹性模量，2.06×100 kn/ 2i-截面惯性距，12.19×104 4根据上述计算脚手架横杆刚度满足要求.3.扣件容许荷载值验算。本脚手架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1×1=1），立杆间距取值1米，验算最不利情况下脚手架扣件受力情况。根据施工手册可知每直角扣件最小容许荷载8 kn1&#

27、215;13.424=13.424 kn< 8 kn×2=16 kn对于纵向、水平杆与立杆连接时，扣件抗滑移承载力rrc能满足施工要求。 屋面和楼层临边防护栏杆楼梯防护栏杆示意图电梯井防护示意图移动式操作平台施工方案根据齐鲁商会大厦工程楼层内砼修补等施工要求及楼层高度等现场具体情况，楼层内施工时可采用移动式操作平台。一、 操作平台的搭设：采用48×3.5mm钢管，用扣件连接。操作平台用ø48×35mm钢管作次粱与主粱，上铺厚度不小于30mm的木板作铺板铺板应予固定，并以48 x35mm的钢管作立柱操作平台尺寸为2.5m×2.5m，高度4米

28、左右，底部装设轮子可来回移动，并设制动装置，轮子轮轴与平台钢管焊接在一起，保证轮子与平台架体连接牢固可靠，且平台底端离地面不得超过80mm。操作平台架体搭设详见附图，平台顶部水平钢管间距40mm，台面满铺3cm厚木脚板，平台四周设置1100mm高防护栏杆，每边设三道立杆。并显著标明容许荷载值。二、 操作平台受力计算1杆件计算：操作平台可以ø48×35mm钢管作次粱与主粱，上铺厚度不小于30mm的木板作铺板铺板应予固定，并以48 x35mm的钢管作立柱杆件计算可按下列步骤进行。（1）次粱计算： 恒荷载(永久荷载)中的自重，钢管以40nm计，铺板以220nm2计；施工活荷载（可

29、变荷载）以1000nm2计 按次梁承受均布荷载依下式计算弯矩：式中 m=1/8×（ql2）=1/8×（40+220+1000）×2.25=354n·mm弯矩最大值(n·m)；q次粱上的等效均布荷载设计值(nm)；l次粱计算长度(m)。按次粱承受集中荷载依下式作弯矩验算：m=1/8×（ql2）+1/4×fl=0.125×260×2.25+0.25×1000×1.5=448 n·mq-次梁上仅依恒荷载计算的均布荷载设计值(nm)；f-次粱上的集中荷载设计值，可按可变荷载以标准值为

30、1000n计取以上两项弯矩值中的较大值按公式计算次粱弯曲强度。m=448 n·mwnf =5.080×215=1092 n·m符合要求。 (2)主梁计算： 主粱以立柱为支承点。将次梁传递的恒荷载和施工活荷载，加上主粱自重的恒荷载。按等效均布荷载计算最大弯矩。 每边立杆为3根，按下式计算位于中间立柱上部的主梁负弯矩： m=1/8×（ql2）=1/8×（40+220+1000）×6.25=984n·m 式中 q主梁上的等效均布荷载设计值 (nm)； l主梁计算长度以上项弯矩值按工式计算主梁弯曲强度。m=984 n·mwnf =5.080×215=1092 n·m符合要求。 (3)立柱计算： 立柱以中间立柱为准，按轴心受压计算：ø*0.312=n/ a=12.5/424=29.5n/ 2< f式中 受压正应力 n轴心压力 a立柱净截面面积 f抗压强度设汁值(、；mm：)。 2立柱尚应按下式计算其稳定性：长细比：=l/i =1900/i=127小于250;其中:l=h+2a=1500+2