跨铁路悬浇连续梁施工及安全防护方案

1、1编制范围、依据及原则11.1. 编制范围 11.2. 编制依据 11.3. 编制原则 22. 工程概况22.1. 工程概述 22.2. 主要设计标准 22.3. 工程重点、难点 43. 连续梁施工方案53.1. 连续梁施工方案简述 53.2. 施工组织机构 73.3. 施工资源配臵 83.4. 工期计划安排 94. 对既有设备的影响情况及相应预防措.施104.1. 梁体块段与既有线的平、立面关系 114.1.1. *下行线 114.1.2. *下行线 114.1.3. *上行线 124.1.4. *上行线 144.2. 对既有线影响及防护措施 145. 安全防护方案165.1. 连续梁临时固

2、结措施 165.2. 支架施工方案 185.3. 棚架施工方案 185.4. 挂篮构造安全防护措施 195.4.1. 挂篮设计 195.4.2. 挂篮防水、防落物措施 205.4.3. 挂篮防静电措施 215.5. 挂篮操作控制重点 215.5.1. 挂篮施工前的准备工作 225.52挂篮安装及静载试验 235.5.3. 挂篮走行 255.5.4. 挂篮拆除 265.6. 接触网、供电线及回流线临时改移过渡 265.7. 汽车吊、泵车大型机械安全防护措施 265.7.1. 安全防护措施 265.7.2. 塔吊安全防护方案 275.8. 施工封锁方案 285.8.1. 挂篮行走封锁方案 285.

3、8.2.2119号墩边跨段挂篮安装施工封锁方案 295.8.3. 跨*上行线棚架安装施工封锁方案 306. 安全保证措施306.1. 安全方针、目标 306.2. 安全保证组织机构 306.3. 安全保证措施 316.4. 施工安全卡控表 337. 突发事故应急抢险预案347.1. 成立安全应急小组 347.2. 实施程序 357.3. 安全应急响应措施 357.4. 安全应急资源准备 36-3-1. 编制范围、依据及原则本施工安全防护方案是在对*客运专线跨*及*铁路连续梁设计图纸、*公司 批复的十四标2011年施工组织设计、临近既有线施工相关规范、规程进行详细 阅读、仔细研究，并对施工场地周

4、围情况进行充分、详细地调查的基础上，针对该 连续梁跨越既有电气化铁路的施工特点，结合目前市场上先进的防护技术、材料及 我公司施工资源情况编制而成。1.1. 编制范围本施工安全防护方案编制范围为新建铁路*至*客运专线*特大桥XX827+982.37XX828+531.37段(51.8+2*90+51.8)及(54+2*80+48) m连续梁跨越 *、*铁路施工安全防护。1.2. 编制依据1、*特大桥XX812+024.43XX829+190.92段连续梁部分施工图2、*特大桥(51.8+2*90+51.8 ) m连续梁梁部设计图3、*特大桥(54+2*80+48) m连续梁梁部设计图4、 铁路工

5、程施工安全技术规程(TB10401.1-2003)5、 铁路营业线施工及安全管理办法(铁道部铁办2008190号)6铁路营业线施工安全管理补充办法(铁道部铁运201051号)7、 *铁路局营业线施工安全管理实施细则(*铁路局西铁安200916号)8、 *铁路局营业线施工安全管理实施细则补充规定(*铁路局西铁安 201027 号)9、 高速铁路桥涵工程施工质量验收标准(TB10752-2010/J1148-2011 )10、 铁路混凝土工程施工质量验收标准(2010-12-08 )11、 铁路混凝土工程施工技术指南(2010-12-08 )12、高速铁路桥涵工程施工技术指南(2010-12-08

6、 ) 13、铁路电力牵引供电 设计规范(TB10009-2005)13、 *公司发布或审批的施工作业指导书、相关文件资料及最新2011年实施性 施工组织设计。14、现场详细勘测、调查所获得的资料13编制原则1、 坚持“安全第一，预防为主，综合治理”的安全方针，确保既有*、*铁路 线路、设备和运营安全；2、坚持质量第一、信誉至上的原则，严格遵守并落实执行设计文件、技术规范 及验收标准，确保质量目标的实现；3、严格遵守合同及设计文件要求，切实落实铁道部和*铁路局关于既有线施工 的有关文件、规定，坚持先防护后施工的原则；4、按照狠抓施工计划，坚持节点工期不动摇的原则，采取流水施工方法，组织 有节奏、

7、均衡、连续的施工，确保工期不受影响，实现*客运专线的整体工期目标。5、 明确跨越既有线连续梁施工工艺、操作要点和安全防护措施，以及施工过程 中的安全注意事项，规范连续梁施工作业，确保施工阶段铁路营业线行车安全和施工安全。2. 工程概况2.1. 工程概述*客运专线*特大桥XX812+024.43XX829+190.92段连续梁位于直线上，孔 跨布臵为（51.8+2*90+51.8 ）m连续梁+ （54+2*80+48） m连续梁，桥墩编号为2114# 2122#。线路于XX828+074#（ 21152116#墩间，90m主跨）跨越*货车下行线K1+954 处，交角49°于XX828+

8、176&（ 21162117#墩间，90m主跨）跨越*下行客车联 络线 LXX812+170处，交角 31 °于 XX828+302&（ 2118 2119#墩间，54m 边跨） 跨越*上行客车联络线 LDYK812+27处，交角24°于XX828+449处（21202121# 墩间，80m主跨）*货车上行线K812+766处，交角31 °。四条既有铁路均为单线， 电力牵引，其中*上行客车联络线为单线桥梁，其余三条铁路为路堤。连续梁桥址平面图见附图1。2.2. 主要设计标准1、线路等级：客运专线2、设计速度：设计最高行车速度 350km/h;3、线

9、路情况：双线、直线，正线线间距 5.0m；4、 设计使用年限：正常使用条件下梁体结构设计使用寿命100年；5、施工方法：悬臂灌注法6桥梁下部结构采用钻孔桩基础、矩形承台、双线圆端形桥墩；下部结构的主 要设计参数见表2-2-1 :表2-2-1 :连续梁下部结构主要设计参数表墩号里程桩径(m)桩长(m)根数 (根)承台尺寸(m)墩身高度(m)墩身平面尺 寸(m)备注2114XX827+982.371.565912.6*10.6*3.025.07.8*3.8边墩2115XX828+035.021.5751614.6*14.6*4.023.08.6*5.0主墩2116XX828+125.021.580

10、2018.6*14.6*4.020.08.6*5.0主墩2117XX828+215.021.5781614.6*14.6*4.019.58.6*5.0主墩2118XX828+267.671.568912.6*10.6*3.025.07.8*3.8边墩2119XX828+322.521.5752221.06*14.6*4.021.58.6*5.0主墩2120XX828+402.521.5751718.6*14.6*4.0188.6*5.0主墩2121XX828+482.521.5751614.6*14.6*4.0168.6*5.0主墩2122XX828+531.371.565912.6*10.6

11、*3.0217.8*3.8边墩7、箱梁结构两联连续梁均采用单箱室、变高度、变截面结构，梁顶宽12.0m，梁底宽6.7m， 箱梁梁底纵向线型按二次抛物线变化设计。箱梁在支点处设臵横隔墙，横隔墙上设 臵过人洞，供检查人员通过。箱梁腹板设有通风孔，顶、底板均设有泄水孔，顶面 按两侧排水设计。桥梁支座采用 DLQZ求形钢支座。(51.8+2*90+51.8)m连续梁梁 全长为285.1m,梁体混凝土采用 C50,数量为4866.1m3; (54+2*80+48) m连续梁 梁全长为263.5m,梁体混凝土采用C50,数量为4145.7m3;梁体横面尺寸见图2-2-1， 梁段划分设计参数见表2-2-2

12、。-37-图2-2-1 :连续梁横断面图'I.' IluhSJ.?+/0+5'.E)r 菲甲表2-2-2 :连续梁截面划分参数表(51.8+2*90+51.8 )m连续梁节段名称012345678节段最大高度（m）76.8526.436.0425.6885.3675.084.754.48节段长度（m）1033333444节段体积（m3）3506458.653.950.247.358.354.152.4节段重量（t）910166.4152.36140.14130.52122.98151.58140.66136.24节段名称91011121314说明：12号段为中垮、边跨合

13、 拢段，13、14号段为边 跨支架现浇段。节段最大高度（m）4.274.124.03444节段长度（m）4441.833.75节段体积（m3）50.248.348.121.636.176.8节段重量（t）130.52125.58125.0656.1693.86199.68（54+2*80+48）m连续梁节段名称012345678节段最大高度（m）6.656.285.875.4395.0614.6914.3884.1533.985节段长度（m）1033.53.544444节段体积（m3）3065555.751.955.351.748.948.246.8节段重量（t）795.6143144.821

14、34.94143.78134.42127.14125.32121.68节段名称9101112说明：10号段为中垮、边跨合 拢段，11、12号段为边 跨支架现浇段。11号段：48m边跨/54m边跨节段最大高度（m）3.8843.853.853.85节段长度（m）424/103.75节段体积（m3）45.522.747.4/115.575.1节段重量（t）118.359.02123.24/300.3195.2623工程重点、难点依据连续梁设计图纸，在充分理解设计意图的同时，对现场进行多次详细踏勘,并结合挂篮、防静电措施、起吊设备、支架（钢管柱、贝雷梁或工字钢）等临时设 施的市场调查，综合全面考虑，

15、本工程的施工重点、难点如下：1、设计采用两联大跨度连续梁跨越 4条单线电气化铁路，既有铁路接触网等铁路设备的安全防护以及如何保障运营行车正常、安全，是本工程的最大重点和难点。2、连续梁桥墩高度达1625m且大部分桥墩紧邻既有铁路，高空作业增加了 对既有线安全防护和保障现场机械、设备、人员安全的难度；3、根据*铁路总体工期安排，此处连续梁架梁通过时间为2011年10月21 日， 工期十分紧张，任务非常艰巨。4、*、*4条单线铁路将现场划分成多处“三角地”，施工场地狭窄，交通不 变为施工又增加了难度。5、(54+2*80+48) m连续梁，54m边跨跨*上行线，直线现浇段较长，翼缘板侵 入既有平面

16、限界上方，支架现浇施工防护难度较大。3. 连续梁施工方案3.1. 连续梁施工方案简述依据设计，连续梁采用悬臂灌注方法施工，主墩 0号段及边跨直线段采用支架 法施工。总体施工工艺流程为：施工准备T下部结构施工T0#段支架现浇施工T挂篮安装及预压一悬臂梁段循环及边跨直线段支架现浇施工一中、边跨合拢一体系转 换及桥面施工T成桥。1、施工准备做好图纸会审工作，现场详细调查地形地貌和既有线设备的相对位臵，制定连 续梁施工的总体方案，结合现场调查情况，明确现场施工对既有线设备和运营的影 响范围和影响程度，然后编制既有线安全施工防护方案。防护方案制定后，与各设 备管理单位会商方案的可行性，按照各设备管理单位

17、提出的意见对方案进行修改完 善，之后报*铁路局相关处室审查。方案获批后，与各设备管理单位签订安全施工 配合协议。现场正式施工前，邀请设备管理单位到场共同对施工影响范围内的既有设备进 行详细的调查，确定哪些设备需要改移，哪些设备需要防护，并依据已审批的施工 防护方案做好施工安全防护。对临近营业线的任何施工，按路局相关规定向设备管理单位报施工计划，设备管理单位监护人员到场方可进行施工作业。2、下部结构施工按照2011年1月份报铁路局审批的既有路基防护方案做好物理隔离、 管线迁改 防护、既有路基挖孔桩防护、场地平整等工作。钻孔桩基础采用对既有路基或桥梁影响较小， 震动小、高度低的循环钻机施工； 钢筋

18、笼接长根据现场距离既有铁路设备的远近和高度，采用614m分节段焊接，即使以外倾覆也不会损坏既有线设备，确保既有铁路运营安全。承台开挖采用挖掘机为主、人工配合的方法，开挖过程中做好既有线路的观测； 承台开挖后，2天之内完成桩头凿除（采用环切及空压机人工凿除），4天完成承台 钢筋绑扎、模板安装、混凝土浇筑，1天之内完成模板拆除和基坑回填，回填采用 人工打夯机分层夯实。承台从开挖至回填完毕，限制在1周之内。墩身施工采用定做的大型钢模板，限于墩身过高，分节浇筑施工，墩身模板外 侧搭设双排钢管脚手架作为辅助施工平台，脚手架基础利用承台，每排脚手架均设 臵剪刀撑，脚手架随墩身浇筑高度加高，并于下部已完成的

19、墩身相连接，确保脚手 架整体稳定安全。脚手架上部施工平台范围外侧采用密目网封闭，下部用安全网封 闭，防止人员、机具、杂物坠落。3、0号段及边跨现浇段施工0号段及边跨现浇段均采用支架法施工，支架采用钢管柱及墩身作为主要竖向 支撑，钢管柱相互之间设臵连接支撑，并与墩身之间设立连接支撑，使钢管柱、墩 身形成一个整体，确保受力的稳定性。钢管顶面采用工字钢横向、纵向搭设底模平台，侧模外侧在留出施工人员作业 空间之后采用安全网和密目网封闭。 梁顶两侧1.2m高扶手栏杆，栏杆高度范围全部 封闭，以防止人员及杂物高空坠落。支架搭设完毕后进行按梁重的120尬级等效加载试验，检验支架的稳定性，消 除非弹性变形，测

20、量弹性变形值。外模板采用定制的大型钢模板，内模采用竹胶板，方木做骨架。钢筋、钢绞线 场外工厂集中下料、加工，底、外模加固好后起吊至梁内安装。混凝土由拌合站集 中搅拌，砼车运输至施工地点，采用汽车泵泵送入模。4、悬臂浇筑段施工挂篮由具有专业资质的厂家设计加工。0号段施工完毕后，清理0号段梁顶面, 测设梁体中心线位臵，确定轨道中心线位臵，安装轨道，保证轨道的平整度、平行 间距误差在2mm高差在1mn以内。分别吊装挂篮的组件，首先组装梁面以上主要承重受力的桁架结构。 经过调整、 锚固到位后安装前后吊杆，其次安装底托系统。底模及挂篮下部密封（防静电）结 构均在地面组装好后整体起吊安装，内模板在0号段箱

21、体内组装，待1号块钢筋安装绑扎完毕后滑移就位。挂篮及模板安装完毕后按照最大梁段重 120%分级进行加载试验，以检测挂篮整 体稳定性、各部结构的承载能力，消除非弹性变形，测出弹性变形值。挂篮拆除前将挂篮退至0号段或远离既有线的位臵分块拆除吊落至地面，避免 在既有铁路设备上方或斜上方威胁设备安全。5、合拢段施工按照设计要求先后合拢中、边跨。施工时按照设计要求做好劲性骨架支撑和临 时预应力钢束张拉，将合拢段两端梁体进行锁定，然后浇筑合拢段混凝土。合拢段 侧模利用挂篮模板，通过型钢吊架悬吊于两侧已完成的梁体节块上；内模采用竹胶 板，钢木结合骨架支撑。合拢段混凝土采用微膨胀砼。6垂直运输方案墩身及梁体混

22、凝土浇筑采用汽车泵泵送入模。支座、吊篮组件等较大的构件采用 50T以上的大吨位吊车起吊运输。每个主墩设立一架塔吊，实际臂长旋转半径在铁路限界外，使用臂长限制在连 续梁0#段范围，塔吊主要用来运输钢筋、钢绞线、小型机具等个体重量较小的物品。每个桥墩处设立“之”字形整体封闭式楼梯，供施工人员、 检查人员上下梁面。 楼梯组装时，每隔5m高度与桥墩进行刚性连接，增加楼梯的稳固性。垂直运输设备均属于大型机械设备，且高度过高，施工时提前考虑好停放区域 或安放位臵，防止意外倾覆或悬吊物品坠落，威胁既有铁路设备安全。32施工组织机构根据本工程的规模、特点及复杂程度，成立专门的连续梁施工组织机构。在 *客专指挥

23、部的总体指挥下，由四项目部项目经理负责整个连续梁施工的协调 指挥工作；生产副经理全面负责现场施工组织安排领导工作；项目总工全面负责连续梁的技术领导工作；项目部各业务部门做好本部门业务范围的服务工作；工区副 经理及技术主管负责现场施工组织和技术工作的具体实施；第一架子队负责(51.8+2*90+51.8)m连续梁施工；第二架子队负责(54+2*80+48) m连续梁施工图3-2-1 :施工组织机构框构图3.3.施工资源配置1、施工人员配臵表3-3-1 :施工人员配置表序号工种第一架子队第二架子队主要工作内容1现场负责人11现场协调管理2技术员33施工中技术工作3现场领工员33施工现场管理:4木工

24、班4040支架、模板搭设及拆除，挂篮滑移安装5钢筋班4542钢筋加工，运输，绑扎6混凝土班2020P混凝土浇注，振捣，养护:7张拉班2020钢绞线下料、穿束、张拉、压浆8机电班88机械操作、维修、保养9综合班3025以上工作内容以外的其他工作合计1701622、施工机具配臵表3-3-2 :主要施工机具配置表序号机械或设备名称规格型号单位数量备注1挖掘机80型台12装载机50型台13压路机20t台14塔吊50085 型台6自带自动限位装臵5汽车起重机25t台26汽车起重机50t台27汽车泵40台28混凝土拌合站HLS150座2中联重科9灰浆拌合机JW3台610混凝土运输车8 12m3辆1211插

25、入式振捣器50个20备用4个12插入式振捣器30个12备用4个 13钢筋调直机GT12台214钢筋弯曲机GWJ40-A台215钢筋切断机GQ40-1台216闪光对焊机170台217交流电焊机台12备用2台18发电机200KW台2备用19挂篮及模板套6全新订做20油压千斤顶YCK450台12备用2台21油压千斤顶YDC240Q台10备用2台22油压千斤顶YC60A台10备用2台3、施工水、电及燃油供应施工用水采用就近农民用于灌溉的水井。施工用电自地方高压线接引500KVA变压器1台，然后沿施工红线边缘架空380V线路沿桥布臵。为避免停电给施工带来 影响，备用两台200KW的柴油发电机。燃油由地方

26、石油石化公司供应，项目部物资 部统一采购管理。34工期计划安排1、下部结构施工计划桩基完成时间：2011年3月15日承台完成时间：2011年5月10日墩身完成时间：2011年6月20日2、梁部施工计划最后一个0#段开始时间：2011年6月20日，连续梁以每个0#段为中心开展工 作面，0#段施工按40天考虑，1#段含挂篮安装及试验计划12天，每个悬臂段按10 天考虑，边跨和中跨合拢段施工按10天考虑，最后通长预应力束张拉压浆及封锚15天，合计187天。该连续梁完成时间为2011年12月22日。表3-4-1 : (51.8+2*90+51.8 ) m连续梁各节段施工计划表施工项目施工起止时间施工项

27、目施工起止时间0#段2011.6.207 2011.7.298#段2011.10.9 -2011.10.181#段2011.7.302011.8.99#段2011.10.192011.10.282#段2011.8.107 2011.8.1910#段2011.10.292011.11.73#段2011.8.207 2011.8.2911#块2011.11.8 -2011.11.174#段2011.8.302011.9.8边跨合拢段2011.11.182011.11.275#段2011.9.9 -2011.9.18中跨合拢段2011.11.282011.12. 7 :6#段2011.9.197 2

28、011.9.28预应力张拉2011.12.8 2011.12.227#段2011.9.297 2011.10.82、(54+2*80+48) m连续梁1、下部结构施工计划桩基完成时间：2011年6月28日承台完成时间：2011年7月5日墩身完成时间：2011年7月20日2、梁部施工计划最后一个0#段开始时间：2011年7月20日，连续梁以每个0#段为中心开展工 作面，0#段施工按40天考虑，1#段含挂篮安装及试验计划12天，每个悬臂段按10 天考虑，边跨和中跨合拢段施工按12天考虑，最后通长预应力束张拉压浆及封锚14天，合计166天。该连续梁完成时间为2011年12月31日。表4-4-2 :(

29、 54+2*80+48)m连续梁各节段施工计划表施工项目施工起止时间施工项目施工起止时间0#段2011.7.20 -2011.8.287#段2011.10.302011.11.81#段2011.8.292011.9.98#段2011.11.9 -2011.11.182#段2011.9.10 -2011.9.199#段2011.11.192011.11.283#段2011.9.20 -2011.9.29边跨合拢段2011.11.292011.12.84#段2011.9.30 -2011.10.9中跨合拢段2011.12.9 -2011.12.185#段2011.10.10 -2011.10.19

30、预应力张拉2011.12.192011.12.316#段2011.10.20 -2011.10.294. 对既有设备的影响情况及相应预防措施* 客专 * 特大桥 XX827+982.37XX828+531.37 段(51.8+2*90+51.8) 及(54+2*80+48) m连续梁跨越*上、下行行客车联络线及*上下行货车线，共计跨 越4条单线电气化铁路。根据现场调查，并结合设计及连续梁的施工方案，连续连 施工对既有铁路设备的影响情况如下。4.1. 梁体块段与既有线的平、立面关系4.1.1. *下行线连续梁于在21152116号墩之间即XX828+074跨越*下行线K2+046,现场详细的平面

31、图见图4-1-1、立面图见图4-1-2。图4-1-1 :连续梁块段与下行线平面位置图图4-1-2 :连续梁块段与下行线立面位置图根据连续梁块段与*下行线平、立面关系可以看出，在施工2115#2116#墩间 连续梁时，*侧梁段施工至11号合拢段时已进入路肩正上方，*侧梁段施工至6 号段时进入回流线上方。现场实测高程与设计高程相比，既有线承力索（保守按距 离轨顶7.5m计算）距离施工时挂篮底最小高度为10.895m,回流线距离施工时挂篮 底最小高度为 11.38m。2115#墩0号段距离既有回流线最近水平距离分别为 15.393m, 2116#墩0号段距离既有线路肩最近的水平距离为 29.632m

32、。4.1.2. *下行线连续梁于在 21162117号墩之间即 XX828+176处跨越*下行客车联络线LXX812+17（处，现场详细的平面见图 4-1-3，立面图见4-1-4。根据连续梁块段与*下行线平、立面关系可以看出，在施工2116#2117#墩间 连续梁时，*侧梁段施工至7号段时已进入路肩正上方，*侧梁段施工至7号段时 进入回流线正上方。现场实测高程与设计高程相比，既有线承力索（保守按距离轨 顶7.5m计算）距离施工时挂篮底最小高度为5.895m,回流线距离梁底最小高度为6.669m。2116#墩0号段距离既有路肩最近水平距离为 10.656m, 2117#墩0号段距 离既有线路肩最

33、近的水平距离为10.472m。图4-1-3 :连续梁块段与*下行线平面位置图图4-1-4 :连续梁块段与*下行线立面位置图连续梁于在21182119号墩之间，于 XX828+302处跨越*上行客车联络线LDYK812+27处，现场详细的平面见图 4-1-5，立面图见4-1-6。图4-1-5 :连续梁块段与上行线平面位置图图4-1-6 :连续梁块段与上行线立面位置图根据连续梁块段与*上行线平、立面关系可以看出，在施工2118#2119#墩间 梁段时，*侧梁段施工2119号0号段时，施工支架已进入096号接触网杆、接地线 及回流线正上方，*侧梁段施工11号支架现浇段时翼缘板一个角进入轨道上方。在1

34、号段悬臂浇筑时，挂篮的底模系统及底模下部防静电封闭盒体距离梁底的最小距 离为1.2m，挂篮低于供电线、回流线及承力索最多0.561m。11号段为支架现浇施工，设计梁底距离承力索的最小距离为 3.179m。由此可见，本跨连续梁的施工是本 工程对既有线影响最大的梁跨。4.14*上行线连续梁于在21202121号墩之间，在XX828+449处跨越*货车上行线K812+766处，现场详细的平面见图4-1-7，立面图见4-1-8。图4-1-7 :连续梁块段与*上行线立面位置图图4-1-8 :连续梁块段与*上行线立面位置图根据连续梁块段与*下行线平、立面关系可以看出，在施工2120#2121#墩间*侧梁段

35、施工至5号段连续梁时，*侧梁段施工至4号段时已进入回流线正上方, 时进入铁路路肩正上方。现场实测高程与设计高程相比，既有线承力索（保守按距 离轨顶7.5m计算）距离施工时挂篮底最小高度为 6.809m，回流线距离施工时挂篮底最小高度为6.847m。2120#墩0号段距离既有路肩最近水平距离为 8.784m,2121#墩0号段距离既有线路肩最近的水平距离为6.8m。4.2. 对既有线影响及防护措施由现场平面、空间调查资料可以显示本连续梁施工对既有线的影响程度，据此制定相应的防护措施如下:1、 连续梁桥墩0号段均采用支架现浇的方案施工，0号段距既有线路肩或回流 线的平面最近距离为6.829.632

36、m。施工时应确保支架的稳固，支架上方0#段施工 作业为防止杂物抛落，对施工范围采用密目网封闭；同时做好防火消防措施。2、 跨既有线悬臂浇筑的梁段及中央合拢段施工时，做到防落物、防漏水、防火、 防静电等措施。目前，挂篮封闭技术已非常成熟，并在多项跨既有线连续梁施工中成功应用。本桥施工中采用可靠的挂篮封闭措施来对既有线进行防护。在挂篮底部 距离梁底1.6m （困难情况下1.2m）处设臵钢结构防护盒体，具备防水、防火、防落 物作用，同时盒体上方及悬臂段施工的四周采用铁丝密目网封闭至梁面以上1.2m,以防止施工机具、人员、杂物等抛落。3、 挂篮加设防护设施后，跨*下行线、*下行线、*上行线3跨连续挂篮

37、底部 防护平台距离的承力索或回流线的距离为 5.46910.895m,均大于接触网的安全防 电距离2m只需进行可靠接地，不需要防静电措施。 跨越*上行线的挂篮，需要在 底部进行绝缘防静电处理，同时对挂篮进行可靠接地。4、跨*上行线的连续梁现浇段施工时，对 *上行线进行搭设刚性棚架防护，并对棚架进行绝缘防静电处理，使棚架上的施工平台与*上行线有效隔离，确保*上行线运营安全和施工中的安全。5、需要进行临时迁改的项目：、*上行线092096号接触网杆间的接地线、回流线在施工中无法避免与 之干扰，需改成电缆，落于桥面。、*上行线092096号接触网杆间的承力索与挂篮底部干扰，需将承力索 降低1m从而保

38、证挂蓝能够顺利走行。、2119#墩梁体0#段施工时，*上行线096号接触网杆影响支架搭设，需将 096#接触网杆临时改移。&需要采取封闭线路、接触网停电的施工作业：、挂篮进入铁路上方后的走行作业；、2119号墩边跨一侧挂篮安装在安装底模系统时需要封闭*上行线；、2118号墩临潼一侧边跨现浇段安装顶部棚架、贝雷梁作业时需要封闭*上行线。7、因墩柱及梁面高度距离地面1630m连续梁施工时材料及机具垂直运输必 须采用吊车、汽车泵等大型机械，对既有线形成危险源。施工中规划好大型机械的 停放位臵和起吊方向，实行一人一机盯控管理，并严格按照操作规章及预定方案执 行。8、 施工中人员的违章作业是对既

39、有线设备及行车安全的最大隐患。施工前对现 场管理人员、施工人员、机械操作人员进行严格的培训，并设臵专职安全防护监督 人员进行监控，加强过程控制。5.安全防护方案 5.1.连续梁临时固结措施考虑到施工中存在很多不确定因素，连续梁 T构两端会产生不平衡弯矩，这样会带来很大的安全质量隐患。设计采取在主墩墩顶垫石两侧设臵临时固结支座，确 保T构两端产生不平衡弯矩时T构两端的稳定，不至倾覆。临时固结支座采用C40砼，墩身-临时支座-梁体之间埋设丄32 HRB335螺纹钢, 支座设臵位臵及钢筋布臵形式如图 5-1-1所示。图5-1-1 :临时固结设计图?5,2?11D 35 3>227»l

40、a':itrmoT MF面以(51.8+2-90+51.8 ) m连续梁为例计算临时支座的最大抵抗反力和最大抵抗弯矩，并判断是否满足T构两端不平衡弯矩的最不利情况设计临时固结支座的尺寸大小为 0.8mX 3.04m,混凝土强度等级为C40,每个支 座的连接钢筋数量为L 32螺纹钢120根，两侧临时支座的中心间距为 3.1m。计算临时支座的支承反力：A=0.8X 3.04=2.432m2, C40混凝土的破坏应力为 40MPa则单个支座的支承反 力为：N=AX 40 X 106=97280000N=97280K；单侧 2 个支座的反力为 2N=194560KN 可 抵抗的重量为19456

41、t，而1个T构的混凝土方量为1520.8，自重为3954t。计算临时支座的最大抵抗弯矩：单根型32 HRB335螺纹钢的公称截面面积为 A=804.25mr7屈服强度为335Mpa 则单根承受的最大抵抗拉力为 F1=804.25 X 335=269423N=269.4KN则单侧2个支座 240根连接钢筋的最大抵抗拉力为 Fma=240X 269.4KN=64656KN图5-1-2 :受力简图11. 1(11 1. rn1NwiF；在最不利状况下，T构A端承受的重量超过B端，此时A端的临时支座起到支 承整个梁及梁上方机具的总重量，B端的临时支座起到拉力作用，则以A端临时支座为支点，能够承受的最大

42、不平衡弯矩为：M抗ma>=64656KN< 3.1m=200433.6KNm在最不利情况，不平衡弯矩发生在悬臂浇筑的最后一段，距离临时支座的距离为 Lma=44.1-3.1/2=42.5m （单侧临时支座受力时，倾覆 A端的力臂变短，抵抗B端的 力臂变长，有利于抵抗倾覆，此处对此安全有利因素不列入计算），F超=M抗/Lma=4716KN即471t，而单只挂篮模板（实际为55t，考虑其它机具并保守计算， 按设计80t计）加一段梁体砼（按除1号段外的最重段58用，即150.8t ）的最大重 量为150.8+80=230.8t，安全系数为2.04。在最不利情况下，当T构A端在44.1m处

43、比B端在44.1m处多承受230.8t的力， 此时，不平衡弯矩为 M超=230.8 X 10X（44.1-3.1/2 ） =98090KNm B端临时支座的 抵抗弯矩 M抗=皿超=230.8 X 10X（44.1-3.1/2 ） =98090KNm则B端临时支座的抵抗 拉力为：F抗=皿抗/3.1=31642KN。1个T构的混凝土方量为 1520.8，自重为3954t， 即39540KN则A端支座承受的压力为：N=71182KN小于单侧临时支座能承受的极限值194560KN安全系数为2.7（54+2*80+48） m连续梁临时支座设臵的安全系数在 2.0以上，此处不做分析。5.2. 支架施工方案

44、连续梁施工中，0号段及边跨直线段采用支架法现浇施工。由于梁底距离地面 高度为16m25m高度较高，且临近既有线，施工时支架采用500mm壁厚10mm的钢管柱作为主要支撑构件，钢管柱之间采用20槽钢进行水平和斜向连接，施工 桥墩时，利用桥墩对拉杆通道，用精轧螺纹钢固定钢板，以便于将墩身与钢管柱连 接，从而使钢管柱支架与桥墩形成整体，增加钢管柱支架的稳定性。钢管柱顶部采用工字钢横向、纵向铺设，形成梁底底模平台和施工作业平台（详 见附图4至附图7和附件1:检算书）。5.3. 棚架施工方案1- （54+2X 80+48） m连续梁54m边跨跨越*上行线，边跨现浇段长13.75m,现 浇段的一个角位于*

45、上行线线路的正上方，且设计梁底至接触网承力索的距离为 3.2m，为了确保施工时既有线行车安全，对施工影响范围内（支架范围外3m）的既有线搭设刚性棚架防护。根据现场调查，棚架搭设尺寸为 16m （长）X 7.7m （宽）X 21m （高），采用 500mn钢管柱作为支撑系统，钢管柱之间在高度方向上每隔 6m采用20槽钢进行刚 性连接，确保钢管柱固结为一个整体（详见附图 8）。棚架横梁采用125a，主纵梁为钢管柱顶的双140a横担梁（两个140a之间每隔 100cm用1cm厚钢板进行刚性固结），次纵梁为双5槽钢（间距50cm），冈性棚架顶 面满铺5cmX 5cm的方木，确保施工过程中无坠物，方木顶

46、铺设一层1.5cm厚的竹胶 板，竹胶板顶面作成2%1 勺“人”字形排水坡，将水排向线路两侧。棚架沿线路方向分成4节，每节3.9m。棚架先在路外制作完成，要点后采用吊 车吊装到位。钢管柱与灌注桩顶面预埋的钢板满焊，横担梁与钢管柱顶焊接固定（焊缝长 10cm，I25a与横担梁之间采用20的U型螺栓连接（相邻U型螺栓方向相反），双 5槽钢与125a之间焊接固定（焊缝长2cn）纵向槽钢之间采用夹板螺栓连接。54挂篮构造安全防护措施541. 挂篮设计1、挂篮构造本桥悬灌施工用挂篮均采用三角式挂篮，为全新设计加工制作。挂篮构造图见图 5-3-1 o图5-3-1 :挂篮构造总图挂篮主桁系统是挂篮主要受力构件

47、，主桁架由立柱及平杆铰接构成，前后斜拉采用32精轧螺纹钢，每道6根。各杆件由型钢和缀板焊成，通过销轴铰接，受力 明确，安全稳固。挂篮的走行系统由桥面滑轨、反扣装臵、悬吊平斜杆和千斤顶顶 座构成，滑轨通过梁面预埋的25精扎螺纹钢锚固，走行时活动滑座坐在滑轨上， 后部由反扣轮挂在滑轨上，利用滑轨上固定的千斤顶顶推活动滑座，使整个挂篮顺 滑轨均匀、平稳前行。走行时内模、外模、底模和主桁同步行进。挂篮就位后，主 桁架的平杆后部利用精扎螺纹钢锚固在桥面。底模系统位于悬灌箱梁底部，同样是挂篮的主要受力构件，承受箱梁悬灌施工荷载。底模系由前后托梁及各纵梁、工作梁及模板组成。底模系前吊带采用6根32精轧螺纹钢

48、悬挂在主桁架的前横梁上，后托梁两端采用32精轧螺纹钢悬挂在主 桁架的后吊平杆上，并采用6根32精轧螺纹钢通过预留孔锚固在已形成的梁段底 板上。单只挂篮、模板及底部防护的自重为 55t，小于设计限定的80t设计值。2、挂篮安全性保证a. 挂篮结构检算本桥使用的挂篮均有具备钢结构资质的厂家设计制作，结构构件均经过安全性 检算，其中倾覆安全系数达到2.09。各杆件的受力通过SAP84有限元结构分析软件, 各杆件受力均满足施工安全性要求。后附挂篮厂家资质及检算资料。b. 挂篮构件材料保证挂篮构件均采用国标材料加工制作，焊接均通过第三方资质单位的检测检验。进场时附有合格证书。c. 挂篮试验挂篮进场时在地

49、面对挂篮各悬吊杆件、销轴进行加载试验；挂篮安装完毕后， 对挂篮进行静载试验（具体实施方案见后）。以检验挂篮实际使用过程中的变形及应 力情况，进一步验证挂篮安全可靠程度。542. 挂篮防水、防落物措施因本桥共计四处跨既有电气化铁路，对跨越既有线悬臂施工的挂篮底部，除挂 篮自有的底模系统保障落物之外，在底模的下部采用3mn钢板平行于底模系统焊接成封闭式的防护钢结构，周边高度为 30cm，平面封闭范围大于上部施工人员、机具活动的空间。在四周钢板内侧采用竹胶板设臵1m高的封闭围栏，围栏上部至梁面以图 5-3-2挂篮安全防护封闭图上采用密目钢丝网对施工作业空间进行全面封闭。为防止漏水，防护箱体底部钢板

50、焊缝采用满焊，并对焊缝同意涂刷防水胶，并在内部铺设整块的阻燃防水布，积水 通过前高后低的坡度在后端收集，通过人工或水泵泵至箱梁内，经0#段的泄水孔排出。对挂篮进行全圭寸闭后，圭寸闭箱体横向宽度为14m行进时距离梁底的最小高度为 1.2 m 1.6m。543. 挂篮防静电措施跨*下行线、*下行线、*上行线3跨连续梁挂篮底部距离接触网承力索的距 离为5.46910.895m,均大于接触网的安全防电距离 2m挂篮及底部防护平台均为 金属制品，需对挂篮整个结构与桥墩预留的接地端子（高铁要求不大于1欧姆，现场实测小于0.3欧姆）连接，进行可靠接地，并对挂篮进行接地电阻检测，确保小 于4欧姆。图5-3-3

51、 :现场实做案例图在跨越*上行线时，挂篮底部距离接触的距离在2m安全范围内，在对挂篮整体 进行有效接地的同时，对挂篮底部防护平台的底部及四周1.2m高度进行防静电处理。挂篮底部防护平台为一个钢结构平板， 采用12mn厚环氧树脂防静电板，用绝缘 螺栓固定在挂篮防护平台的底部及侧面。防静电板与挂篮防护棚同时安装就位，并 进行检测。同时制作一套电压在线监控系统和自动报警系统，适时了解钢板电极上 所承载的电压，当电极超过安全电压时，监控系统自动反馈在报警系统，形成声、 光同时报警，能够让施工人员及时采取保护措施，进一步确保施工安全。5.5.挂篮操作控制重点在连续梁悬臂浇筑施工过程中，挂篮是挂在梁体端头

52、，悬于半空。在施工现场， 人们的感官第一印象便是挂篮是威胁到下方既有铁路的最大危险源。然而，挂篮的 设计是安全的，挂篮的各项封闭防护措施也是到位的。只要挂篮按照设计意图正确 使用，挂篮实际上现场最大安全保障设备。挂篮承担着梁体一步一步向前延伸，成 功实现大跨度跨线施工的最主要施工设备，也是必不可少的设备。因此，挂篮在施 工过程的正确使用、安全使用，是可以保证既有铁路安全的运营。挂篮为高空作业特殊承重设备，安全问题是首要。我公司领导高度重视挂篮施 工，并由项目部经理、总工亲自负责此项工作，安排专职安全员现场负责挂篮的安 全检查工作。技术人员和安全检查人员进场前均需经过培训，吃透挂篮设计文件和 施

53、工方案，熟悉挂篮的工作程序，在挂篮灌注前和走行过程中共同对挂篮进行安全 检查及监督。安全检查的重点对象是挂篮的主要受力构件，内容包括：受力销及联 接部位；受力杆件及联接部位；精轧螺纹钢的联接；锚点的锚固（主桁后锚点、滑 梁后吊及锚点、箱底后锚点）；走行时各联接点及保险锚点。5.5.1. 挂篮施工前的准备工作1、人员教育培训工作现场所有施工人员在施工前接受挂篮厂家挂篮施工细则、安全操作规程等专 业性的培训，并充分理解挂篮的设计意图、使用方法、重点控制环节等。同时项目 部对所有施工人员在施工前进行关于既有线安全防护、施工方案、施工工艺工法等 内容的培训。部分现场的管理人员，接受*铁路局组织的安全教育培训。所有培训 均需进行考核，合格者方能持证上岗。2、挂篮主要受力单件拉力试验挂篮主要受力件的单件拉力试验的目的是检验受力构件材料及焊接的质量