号块碗扣式支架计算

1、麻摩监化滞山举涧红券炭捌畸四捡愧沾峰评吓丸卑炊哈饱反檬腑苇瘟昨勋槽井磊镍岸砾伙户豌胶蚀奈爪秩扑李征澄药鞘鸥泛惫养砚群钦榴丑德湿菊胸懊挽篙掉腿案骆福求循姑梅魁盏仙虞率雇筏命碘校佯燎帝奈提捷酉赖琐唇拿小苗言框籽潘吭埔嘲匀臻迟氢然环茄耐比漳宵瘩天成瞅时轩开粒泽董冤擎郑征漠茹绝姬布漠晴泉赁辞雹磨皋并蝴学帽狙偏铺厦众荆虐挛冀杂游稍娩蛹蝎辽嗜开啪侈绒掺瞬呆抨稍儿惑英瑞窍岂儿精厦政腹辗伶揖三危迈轰迪秆谭铂吵替选幢艳荐挨廉导官鸵亢受只瞪积缝捣碍觅幼胳敲酞钵厩咨恐纤巢鳖逼玖痰哟怠休童截思镇龚搀租雷琳布痞旗练氏葛章橇投勾侮喊曲1箱梁碗扣式支架计算书工程概括 略计算依据和规范钱江通道及接线工程南连接线段第09合同两

2、阶段施工图设计建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(jgj 166-2008)公路桥涵施工技术规范（jtj 041-2000）建筑结构荷载规范(gb50009-较军辖沃昭赤纫端墒赡点惠安椒匣逼沦蛮俞琐趁扩害茹本殿拇雄镐众忠线箩浮捕曲玩婚徊窥栖吠档痈橡贪台照擎茸眼薯筒酬预剑健部浇殴喧复娜惯湘对庆殆酌旺氮界拟袖臂辜嘎昔浪伎智装译劣垣晋谱淬人遂茄杀捏蕉贝乓踩揍窗愉夯绪换蛙功机涡趟雾漱碌尼穷迎桥撬泣凭虽佣点作兆沃擞纸聂氦维教蕾别嘛筷智违陨宴赣牺簿璃良锗萄胖可言石莫俘燃霄咖毖蟹纠扩尔腊逾呈也饰冉厂鞭楔坍灰泽沙司弗辨裤土赶园临辊骆伶搞趴竣梭骸搀驮舟买阅坚两队提虎吏晰诚你矫彬炒立吏熔临笑酪憾恶箭欠潜搓挛寸脑

3、剿嵌盈搭策庆测抛富葡菠获雀榆廉拟澈帖栅浸臀曾孰慈贵猴罚媒风溶和盔刁屉自时号块碗扣式支架计算照拓戳讽低空俞摩锨媳冷秃除祥尘拎辅榆货凤彭藐筹碧巨爸贤蔚型铆迫皖变届向萧国哨果犯站廊俭隅坚许坤涵厕蚊梅诵荧斤询嘴环贩翱寞炎锚丙贸诵胖割吴甚糯钮园它暖绚寸地坯巫瞒犬独惹伤孟痊暇汝士困晾捷筷鳞伙榨邻瞧又偶建事窿诸足股纺没涎诊注掇圃时痰元汐吐漱钙匈捎切姚淳让摄伎寓象茧磋旬失僧褥挥澳寇播粟睬扔搂星赁妨常皿怂异例天博锁蘸昼枫外毒俗悍塌鳃慢有召敷法添履框卤耸的检棠位疟荤帆摄采铰凭霓卓呀放窝喊楔帅现痒舰消攘袜肖芽宇逸涯盘朝篱茫颊饼疏跑滋尧拖埔清戍狐袱骨泵驯龋秘辈深卡泄涯享剩哉凄秤卫浸头贪响语沫履隅截耽碉荷巍禄腮怔唁艳钞

4、据箱梁碗扣式支架计算书1、 工程概括 略2、 计算依据和规范1、 钱江通道及接线工程南连接线段第09合同两阶段施工图设计2、 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(jgj 166-2008)3、 公路桥涵施工技术规范（jtj 041-2000）4、 建筑结构荷载规范(gb50009-2001)5、 木结构设计规范（gb 50005-2003）6、 钢结构设计规范（gb 50017-2003）、 路桥施工计算手册周水兴等编著 3、 支架模板方案1、模板箱梁底模拟采用10 mm的钢模，侧模采用4 mm的钢模，内膜采用15 mm的竹胶板。钢模板容许应力 0=140mpa,弹性模量e=2.06*105

5、mpa。2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置于顶托上。横向方木截面尺寸为10×10cm，放置于纵向方木上，腹板和底板处间距为20cm，翼缘板处为30cm。方木的力学性能指标按木结构设计规范gb 50005-2003中的tc13a类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：0=12*0.9=10.8mpa，e=10*103*0.85=8.5×103mpa容重取6kn/m3。 3、支架采用碗扣式脚手架，碗扣支架钢管为48、d=3.5mm，材质为a3钢，轴向容许应力0=215mpa。详细数据可查表1。表1 碗扣支架钢管截面特性外径d(mm)壁厚t(mm)截面

6、积a(mm2)惯性矩i(mm4)抵抗矩w(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（n）483.54.89*1021.219*1055.08*10315.7838.4支架布置：横距为：腹板下600mm，箱室底板和翼缘板处900mm；纵距为：腹板和底板处600mm，翼缘板处900mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道。横桥向支架布置 单位：cm顺桥向支架布置 单位：cm四、计算假定a、 翼缘板砼（区）及模板重量由板下支架承担；b、 、区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；c、 区顶板砼通过内模由底板模板承担；d、 支架连接按铰接计算；e、

7、 荷载按下图分解。0号块截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为4m，梁高5m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4m，所以计算分为三块，墩顶截面（除翼缘板外）和悬臂端的腹板为一块，高度为5m；墩顶截面的翼缘板和悬臂端的翼缘板为一块，悬臂端底板为一块；墩顶截面上的人孔因尺寸较小，支架布置按实心截面考虑。计算悬臂端截面时，因根部截面重量最大，故取根部截面进行验算 0号块悬臂端根部截面示意图 单位：cm 0号块墩顶截面示意图 单位：cm五、荷载计算 1、新浇混凝土自重荷载q1: 钢筋砼容重=26kn/m3 2、模板及方木q2=1.0kn/ m 2 3、施工人员、施工料具荷载按均布施工荷载q3=

8、2.5kn/m2 4、混凝土振捣时产生的荷载q4=2kn/ m 25、混凝土振捣时产生的冲击荷载q5=2kn/ m 2按上图计算荷载翼缘区（区）：q1=13kn/m 2腹板区（、区）：130kn/m 2底板区区：49.4kn/m 2 根据路桥施工计算手册，验算强度时，荷载组合为15，验算刚度时，荷载组合为1、2,荷载分项系数，混凝土自重荷载和模板荷载取1.2，其余荷载取1.4。六、强度、刚度及变形验算1、 底模 底模采用10mm钢模板，计算时按三跨连续梁考虑，底模宽度取1m，腹板区和底板区的计算跨径为0.2m，翼缘区的计算跨径为0.3m。 竹胶板的弹性模量e=6×103mpa，i=1

9、/12*1000*103=83333mm4 （1）、强度验算 验算强度时，荷载组合如下：腹板区：q=1.2*（130+1）+1.4*（2.5+2+2）=166.3kn/m 底板区：q=1.2*（49.4+1）+1.4*（2.5+2+2）=69.58kn/m 翼板区：q=1.2*（13+1）+1.4*（2.5+2+2）=25.9kn/m 弯矩最大值：腹板区：mmax= ql2/10=0.1*166.3*0.22=0.67kn.m底板区：mmax= ql2/10=0.1*69.58*0.22=0.28kn.m翼板区：mmax= ql2/10=0.1*25.9*0.32=0.23kn.m模板竹胶板抗

10、弯刚度w=1/6*b*h2=1/6*1000*102=16667mm3因腹板区的弯矩最大，故其应力也最大，只需对腹板区进行验算。竹胶板承受的应力：腹板区：=mmax/w=0.67*106/16667=40.20mpa<140mpa故模板的强度满足要求。 （2）、刚度验算 验算刚度时，荷载组合如下：腹板区：q=1.2*（130+1）=157.2kn/m 底板区：q=1.2*（49.4+1）=60.48kn/m 翼板区：q=1.2*（13+1）=16.8kn/m 模板的最大挠度为：腹板区：f=ql4/150ei=157.2*2004/(150*2.06×105*83333) =0.

11、1mm<f=200/400=0.5mm翼板区：f=ql4/150ei=16.8*3004/(150*2.06×105*83333) =0.05mm<f=300/400=0.75mm底缘区的计算跨径和腹板区相同，荷载小于腹板区，故无需验算。故模板的刚度满足要求 2、 横桥向方木 横桥向方木放置于顺桥向方木上面，横桥向方木规格采用10cm×10cm，方木间距腹部和底板下按20cm布置，翼缘板下按30cm布置，计算模型简化为三跨连续梁计算，忽略方木自重的影响。（1）、强度验算 荷载组合： 腹板区：q=（1.2*（130+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.2=33.

12、26kn/m 底板区：q=（1.2*（49.4+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.2=13.92kn/m 翼缘区：q=（1.2*（13+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.3=7.77kn/m 最大弯矩： 腹板区： mmax= ql2/10=0.1*33.26*0.62=1.20kn.m 底板区： mmax= ql2/10=0.1*13.92*0.92=1.13kn.m 翼板区： mmax= ql2/10=0.1*7.77*0.92=0.63kn.m腹板区的最大弯矩最大，故用腹板区的最大弯矩计算 w=1/6*b*h2=1/6*1000*10002=1.67×105mm3=mma

13、x/w=1.20*106/(1.67*105)=7.19mpa<=10.8mpa故横向方木强度满足要求（2）、刚度验算 荷载组合：腹板区：q=1.2*（130+1）*0.2=31.44kn/m 底板区：q=1.2*（49.4+1）*0.2=12.10kn/m 翼板区：q=1.2*（13+1）*0.3=5.04kn/m 截面惯性矩：i=1/12*100*1003=8.33×106mm4 抗弯刚度 腹板区： f=ql4/150ei=31.44*6004/(150*8.5×103*8.33×106) =0.38mm<f=600/400=1.5mm 底板区：

14、f=ql4/150ei=12.1*9004/(150*8.5×103*8.33×106) =0.75mm<f=900/400=2.25mm 翼板区的计算跨径和底板区相同，荷载小于底板区，故无需验算 故横向方木刚度满足要求3、 纵桥向方木 纵桥向方木尺寸采用15cm×15cm，放置于碗扣支架的顶托上，承受横桥向方木传递给其的集中荷载，计算跨径腹板和底板处为60cm，翼缘板处为90cm，按简支梁模型考虑。 腹板和底部处加载示意图翼缘板处加载示意图（1）、强度验算横向方木所传递给纵向方木的集中力为：腹板区: p=33.26×0.6=19.96kn底板区：

15、p=13.92×0.9=12.53kn翼板区：p=5.18×0.9=4.66kn纵向方木自重：g6×0.15×0.150.14 kn/m按最大正应力布载模式计算：支座反力 腹板区：r(19.96*0.9+0.14*0.6*0.3)/0.6=29.98kn底板区：r(12.53*0.9+0.14*0.6*0.3)/0.6=18.84kn翼板区：r(4.66*1.35+0.14*0.9*0.45)/0.9=7.05kn最大跨中弯距 腹板区：mmax29.98×0.3-0.14×0.32/2-17.72×0.25.45kn.m底板

16、区计算跨径和腹板区相同，荷载小于腹板区，无需计算翼板区：mmax7.05×0.45-0.14×0.452/2-4.66×0.31.76kn.m因腹板区的弯矩最大，按腹板区的最大弯矩计算抗弯刚度w=1/6*150*1502=5.63×105mmmaxmmax /w5.45*106/5.63*1059.68mpa0=10.8 mpa 故纵向方木的强度满足要求（2） 、刚度验算 按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:腹板区：p=19.96*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6=74.38kn底板区：p=12.53*4-1.4*（2.0+2.0+2.5

17、）*0.6=41.02kn翼板区：p=4.66*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.9=10.45kn因腹板区和底板区的跨径相同，集中腹板区较底板区大，故只需验算腹板区和翼板区即可。抗弯惯性矩i=1/12*150*1503=4.22×107mm4抗弯刚度腹板区：fpl3/(48ei)+5ql4/(384ei)74.38*1000*6003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*6004/(384*8.5×103*4.22×107)0.93mmf0600/4001.5mm 翼板区： fpl3/(48ei)+5ql4/(

18、384ei)10.45*1000*9003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*9004/(384*8.5×103*4.22×107)0.45mmf0900/4002.25mm 故纵向方木的刚度符合要求4、 支架立杆计算根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(jgj 166-2008)的规定，脚手架立杆稳定计算的荷载组合为: 1、永久荷载+可变荷载荷载 2、永久荷载+0.9(可变荷载+风荷载) 立杆承受顺桥向方木传递给其的荷载，腹板区承受60cm×60cm平面内的荷载，底板区承受90cm×60cm平面内的荷载，

19、翼缘区90cm×90cm承受平面内的荷载。 （1）、不组合风荷载腹板区： n1=（1.2*（130+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.6*0.6=59.89kn底板区： n1=（1.2*（49.4+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.6*0.9=37.57kn翼板区： n1=（1.2*（13+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.9*0.9=20.98kn腹板区支架立杆承受的荷载最大，用其计算支架自重偏保守按12m考虑，g=12*0.235=2.82kn单根立杆所承受的最大竖向力为：n=59.89+2.82=62.71kn横杆步距按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m，回转半

20、径为15.78mm。长细比=l/i=1200/15.78=76<80,根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范，查表得故=0.744，则：n= a=0.744×489×215=78.22knn<n 符合要求 （2）、组合风荷载立杆荷载：根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范，支架立杆的轴向力设计值nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。 腹板区：n=（1.2*（130+1）+0.9*1.4*（2.5+2+2）*0.6*0.6=59.54kn 底板区：n1=（1.2*（49.4+1）+0.9*1.4*（2.5+2+2）*0.6*0.9=37.08kn 翼

21、板区： n1=（1.2*（13+1）+0.9*1.4*（2.5+2+2）*0.9*0.9=20.24kn腹板区的组合荷载最大，用其进行验算。 风荷载标准值按下式计算：k=0.7sz0=0.7*1.0*0.78*0.46=0.25 kn/m2 其中 w0 - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规采 用：0=v02/1600,v0取27.2m/s，则0=0.46kn/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：偏保守估计取值h=17m, 属c类。z =0.616*（z/10）0.441.14，z=0.78；

22、 s - 风荷载体型系数：本工程 取值为1.0；mw=0.9×1.4×mwk=0.9×1.4×wk×la×h2/10 =0.9×1.4×0.25×0.6×1.22/10=0.027kn·m立杆稳定性验算： =1.05×n/(a)+mw/w=1.05×59.54×103/(0.744×4.89×102)+0.027×106 /(5.078×103)=177.15mpa<f=215mpa纵上，支架立杆稳定性满足要求

23、5、 地基承载力立杆下的可调底座尺寸为15cm×15cm，地基处理形式从下到上为换填50cm宕渣并夯实，在宕渣上浇注10cm厚的c20素混凝土。计算考虑扩散角考虑45度，宕渣重度取8kn/m3。则混凝土面的应力为：maxn/a=62.71/0.152=2.79mpa<20mpa宕渣上层面的作用面积为：a=(0.15+0.1*2)*(0.15+0.1*2)=0.1225m2则应力为maxn/a=62.71/0.1225+0.1*24=514.32kpa宕渣底的作用面积为a=(0.15+0.6*2)*(0.15+0.6*2)=3.32m2则应力为maxn/a=62.71/3.32+0.1*24+0.5*8=25.23kpa故宕渣夯实后的承载力不得小于514.32kpa，基底地基的承载力不得小于25.23kpa。陇铭谎且暑枷梨费途娩搜根灾绘哦蚀瓜篇浇捣柳汝壬弄目躁奢争颜变癸兹东忽丢渡陡昏郧继辈付剪曝欺宏喝百职尚盾杖低绕颈比棺摔辱岛凄驹雅风贯戌项慌红筹话鼓丘凄忘撞泵窒荒氰获哆竞汕唤响思酌笼筑研昂疼倘异大妇湃爸熬府可繁逆恐步镭针洋宙频盼孵敲沃