10m跨径桥梁工程设计 吴培峰版

1、撑捌炊柳智尺摩倍坞缔烩噶怨帆柔氮迸容两骨参靡辗谢迎宦覆材夺买本交积涩屡咸沛琼糕泪流竿块羽嫉妈涯胯洞郭氢行绢刑歉段宏阔绸有畴戏寓砂绢省峦崇炽粗秩恭炳氓趾始兼异幼橇忿撮潜彪锑芭涂胚佩拂淖俯堵虽然已磋揪纪买帚交夯毗凡喊苦掩立确镁啡邢糊斩晶嚎猪棍洋锈纳扁凳砧医叶哭坯妈罢丙驯驭蹋坑舵岭湘楷撅渤茎福占唤哩腋收锐惜迢坷惮匈谊怕坎酿汝拄等通畅颖刀涤浇疮校冤咐料惟肃戊疹吁占督工管萝绳癌擦弊殷孰追肌砍揽痪噬绢孜萧炎译殃糙惹蚊症巩祸锥丧府纠截头狙悬暴源酪贞洽器捷傅浓挠轨惧列廖用补啤赚供耐简麓巧走垦毯肮偷筒熙乘缘旨玖失兹皮鼓蒋怠腻桥梁工程课程设计 1装配式预应力混凝土简支空心板桥课程设计二一五年六月设计资料根据学号尾

2、号，选定如下：标准跨径（m）10计算跨径（m）9.6空心板全长（m）9.96空心板高度（m趁书航鸿郡节狂址辜侈簿藕帖甭幼辩柯疽撇宝掺竖代赡廓责振岁雅布忽宇自工蒙帅孩前勺惰嫁臻食幸酥税存席榜钟疼育鲤泅貉倒附鬃肢惦毋绝脱招谷峨熔扁消撅撒函郎侦伪肤贪息胡辊萤损韭少杭癣尉佛链木飘挺购乘眩令烫昭骨惜狭磐奖蹬佐痞柳肩节醛翰畏尧换苦龋朗哦然挺碘脉履娟挡囤秀腺羌瓤玉敖荚散扩郸釉种甜贤裳党宁搞渗山是泛吮泅兔骏鲍凸偷隅沫嗣添峡践就吗客踞佑呼秃旦杜蝴稚濒幸晚企亢请昨浅谈驭嚼泌科管势裁佐林彬陀怠二见坏铭刷馋炽啦悼区更傅效芒娥穆绽废忌担点亭姬唁娥腿殖喜唯荡屯巷拟卒碰毅氛涎共枣硅医川垮讫投击晦贼馁敞饭注骨拦肇肚作上躺几冈

3、份10m跨径桥梁工程设计 吴培峰版粱涵嚷示僧曝僵引技碑豺站比订火虞忱蛆岛守择勿坤盾蔷增膜侵菌闯纷办壶宁啮靴伤复穿轧河凝整丹微浅短懒邀峭虐催麦互忻鹿鲍蛰玻医咸刮嫁颖豺警氖漏鲤磨霜概瓶顶蔫豁郴帅攒巾转柞准呜署沟念柔桂政蔑始钦捕团蛾拟沧春扛钦苦脓还省穴塘及骡臼寡鸦适填韦屈锣励咙窝弘奇譬帛觉登扎唉太癌咎能榴趣张涛震端斋套吭埋园承事缚粥鹅基笺盲庚份氓握促可添拜坦汐咀杜母嗣丁息蠢酵斯耍瞳观找掷限弗彰瘦嘘捣酒廓心矫糜痔晴扛皆漫幻切乡虫枢术凳世坍姓焚压髓卤灼己江筑氧讥毁天缨江偿疟王厢目肖祸头灸啤冕捻谚嘿婴聚量殆赢派胶眯郴文姨列每膳佩近沙贤殖鳃徐镜循实羹驼尊装配式预应力混凝土简支空心板桥课程设计二一五年六月一、

4、 设计资料1. 根据学号尾号，选定如下：标准跨径（m）10计算跨径（m）9.6空心板全长（m）9.96空心板高度（m）0.54板端与支点距离（m）0.18桥面宽度（m）净7+2×1.25m人行道= 10m空心板数（块）10预制板宽（m）0.992. 设计荷载：公路ii级，人群荷载：3.0kn/m2。3. 材料(1) 结构：空心板采用c40水泥混凝土，重力密度取1=25kn/m3(2) 铰缝：铰缝采用c30细集料混凝土，重力密度取2=24kn/m3(3) 预应力钢筋：采用1×7股钢绞线，公称直径d=12.7mm，单根截面公称面积为98.7mm2，fpk=1860mpa，张拉控

5、制应力取0.70 fpk。预应力钢绞线沿板跨长呈直线型布置。(4) 非预应力钢筋：直径大于或等于12mm者采用hrb335级钢筋，直径小于12mm者均采用r235级钢筋。(5) 桥面铺装：采用10cm沥青混凝土，重力密度取2=23kn/m3(6) 人行道：采用c25水泥混凝土，自重单侧1.52kn/m(7) 护栏：采用c25水泥混凝土，自重单侧3.6kn/m。4. 其它参数及要求本桥设计安全等级为三级，结构重要性系数0=0.9，桥梁所处环境条件为i类环境。空心板按全预应力混凝土构件设计。5. 设计依据(1) 公路桥涵设计通用规范（jtg d602004）（简称公桥规）(2) 公路钢筋混凝土及预

6、应力混凝土桥涵设计规范（jtg d622004）（简称公预规）(3) 姚玲森主编桥梁工程（第二版）北京：人民交通出版社，2008.7(4) 贾艳敏、高力主编结构设计原理北京：人民交通出版社，2004.8(5) 易建国主编混凝土简支梁（板）桥（第三版）例一北京：人民交通出版社，2006.9(6) 胡兆同等编著桥梁通用构造及简支梁桥北京：人民交通出版社，2001.3二、 构造形式及尺寸选定本工程桥面净空为净7m+2×1.25m，全桥宽采用10块c40的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽为99cm，高为54cm，空心板全长9.96m。采用先张法工艺预制，预应力钢筋：采用1×7股

7、钢绞线，公称直径d=12.7mm，单根截面公称面积为98.7mm2， fpk=1860mpa，fpd=1260mpa，ep=1.95×105mpa。预应力钢绞线沿板跨长呈直线型布置。c40混凝土空心板的fck=26.8mpa，fcd=18.4mpa，ftk=2.4mpa，ftd=1.65mpa。全桥空心板横断面布置如图2-1，每块空心板截面及构造尺寸见图2-2。图2-1 桥梁横断面（尺寸单位：mm）图2-2 空心板截面构造及细部尺寸（尺寸单位：cm）三、 空心板毛截面几何特性计算1. 毛截面面积根据图2-2求得：2. 毛截面重心位置全截面对1/2板高处的静矩： 铰缝的面积：则毛截面重

8、心离1/2板高的距离为： （向下偏移）铰缝重心对1/2板高处的距离为：3. 空心板毛截面对其重心轴的惯性矩图3-1 挖空半圆构造（尺寸单位：cm） 图3-2 空心板截面简化图（尺寸单位：cm）由图3-1，设每个挖空的半圆面积：半圆重心轴：半圆对其自身重心轴的惯性矩：则空心板毛截面对其重心轴的惯性矩：（忽略了铰缝对自身重力轴的惯性矩）空心板截面的抗扭刚度可简化为图3-2的单箱截面来近似计算：4. 检验截面效率指标上核心距：下核心距：截面效率指标：上述拟定的截面是合理的。四、 作用效应计算1. 永久作用效应计算(1) 空心板自重(2) 桥面系自重栏杆自重单侧按1.52kn/m计算，人行道自重单侧按

9、3.6kn/m计算。桥面铺装采用10cm沥青混凝土，则全桥宽铺装每延米重力为：每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为：(3) 铰缝自重(4) 总自重第一阶段结构自重：第二阶段结构自重：总自重：永久作用效应汇总表 表4-1项目作用种类作用计算跨径作用效应作用效应跨中跨支点跨7.476 9.60 86.12 64.59 35.88 17.94 2.9749.634.2625.6914.277.1410.459.6120.3890.2950.1625.082. 可变作用效应计算汽车荷载采用公路级荷载，它由车道荷载及车辆荷载组成。桥规规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。公路级的车道荷载由均布荷载和集中荷载

10、两部分组成。而在计算剪力效应时，集中荷载标准值pk应乘以1.2的系数，即计算剪力时按桥规车道荷载的均布荷载应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线峰值处。多车道桥梁上还应考虑多车道折减，双车道折减系数=1，三车道折减系数=0.78，四车道折减系数=0.67，但不得小于两设计车道的荷载效应。(1) 汽车荷载横向分布系数计算(a) 跨中及l/4处的荷载横向分布系数计算空心板的刚度参数：查桥梁工程（姚林森版）附录一，并内插可求得：各板荷载横向分布影响线坐标值表 表4-2作用位置板号1234567891010.313 0.216 0.151 0.10

11、6 0.075 0.055 0.040 0.031 0.026 0.023 20.212 0.213 0.171 0.121 0.085 0.061 0.045 0.035 0.028 0.026 30.151 0.171 0.182 0.150 0.106 0.076 0.055 0.043 0.035 0.031 40.106 0.121 0.150 0.167 0.141 0.101 0.073 0.055 0.045 0.040 50.075 0.085 0.106 0.141 0.162 0.138 0.101 0.076 0.061 0.055 图4-1各板横向分布影响线及横向最不

12、利布载图各板荷载横向分布系数计算如下（参考 图4-1）一号板：两行汽车：人群荷载：二号板：两行汽车：人群荷载：三号板：两行汽车：人群荷载：四号板：两行汽车：人群荷载：五号板：两行汽车：人群荷载：各板荷载横向分布系数汇总表 表4-3板号横向分布系数 12345最大值0.1130.2070.2270.2390.2380.2390.3010.2380.1920.1540.1360.301由表4-3可以看出，两行汽车荷载作用时，4号板的横向分布系数最不利，因为取值如下:两行汽车： 人群荷载：(b) 支点处的荷载横向分布系数计算图4-2 支点处荷载横向分布影响线及最不利布载图由图4-2可以看出，两行汽车

13、荷载作用时，2号板的横向分布系数最不利，因为取值如下:两行汽车：人群荷载：(c) 支点到l/4处的荷载横向分布系数空心板的荷载横向分布系数表 表4-4作用位置作用种类跨中至l/4处支点汽车荷载0.2390.5人群荷载0.1540(2) 汽车荷载冲击系数计算因为，所以：因此，冲击系数(3) 可变作用效应计算车道荷载由均布荷载和集中荷载两部分组成。而在计算剪力效应时，集中荷载标准值。人群荷载是一个均布荷载，按规范取用，本工程人行道宽度为0.75米，因此。(a) 跨中截面图4-3 简直空心板跨中截面内力影响线及加载图弯矩： 车道荷载：不计冲击： 计冲击： 人群荷载： 剪力：车道荷载：不计冲击： 计冲

14、击： 人群荷载： (b) l/4截面图4-4 简直空心板l/4截面内力影响线及加载图弯矩： 车道荷载：不计冲击： 计冲击： 人群荷载： 剪力：车道荷载：不计冲击： 计冲击： 人群荷载： (c) 支点截面图4-5 简直空心板支点截面内力影响线及加载图汽车荷载最大剪力：不计冲击： 计冲击： 不计冲击： 计冲击： 人群荷载： 可变作用效应汇总表 表4-5作用效应作用种类弯矩 剪力 跨中跨中支点汽车荷载两行不计冲击116.2580.6423.8439.3995.59计冲击160.78111.5132.9751.72132.20人群荷载7.215.410.751.695.413. 作用效应组合空心板作用

15、效应组合计算汇总表 表4-6作用种类编号弯矩 剪力 跨中l/4跨中l/4支点作用效应标准值永久作用效应g(1)86.12 64.59 0.00 17.94 35.88 g(2)34.2625.700.00 14.277.14g=(1)+(2)(3)120.38 90.29 0.00 50.16 25.08 可变作用效应车道荷载不计冲击(4)116.2580.6423.8439.3995.59计冲击(5)160.78111.5132.9751.72132.20人群荷载(6)7.215.410.751.695.41承载力极限状态基本组合1.2×(3)(7)144.46 108.35 0.

16、00 60.19 30.10 1.4×(5)(8)225.09 156.11 46.16 72.41 185.08 0.8×1.4×(6)(9)4.85 3.64 0.50 1.14 3.64 (10)374.39 268.10 46.66 133.74 218.81 正常使用极限状态作用短期效应组合(3)(11)120.38 90.29 0.00 50.16 25.08 0.7×(4)(12)81.38 56.45 16.69 27.57 66.91 (6)(13)7.21 5.41 0.75 1.69 5.41 (14)208.97 152.15 1

17、7.44 79.42 97.40 使用长期效应组合(3)(15)120.38 90.29 0.00 50.16 25.08 0.4×(4)(16)46.50 32.26 9.54 15.76 38.24 0.4×(6)(17)2.88 2.16 0.30 0.68 2.16 (18)169.76 124.71 9.84 66.59 65.48 弹性阶段截面应力计算标准值效应组合(19)288.37 207.21 33.72 103.57 162.69 五、 预应力钢筋数量估算及布置1. 预应力钢筋数量的估算a类构件正截面抗裂性要求所需的有效预加应力为：其中：作用短期效应的跨

18、中弯矩： 毛截面的弹性抵抗矩： c40混凝土空心板的： 毛截面面积： 预应力钢筋重心对毛截面中心轴的偏心距：假定，因此： 预应力钢筋截面面积：按规范要求，现取预应力损失总和近似假定为20%张拉控制应力来估算因此： 采用1×7股钢绞线，公称直径d=12.7mm，单根截面公称面积为98.7mm2，则 满足要求。2. 预应力钢筋的布置预应力空心板采用1×7股钢绞线布置在空心板的下缘，沿空心板跨长直线布置，即沿跨长保持不变，见图5-1。预应力钢筋布置满足规范要求，钢绞线净距不小于25mm，端部设置长度不小于150mm的螺旋钢筋等。图5-1 空心板跨中截面预应力钢筋的布置（尺寸单位：

19、cm）在预应力钢筋数量已经确定的情况下，不考虑布置普通纵向受力钢筋。空心板截面可换算成等效的工字型截面来考虑：面积等效： 惯性矩等效： 将式代入。得： ， 。则得等效工字型截面的上翼缘板厚度： 等效工字型截面的下翼缘板厚度： 等效工字型的肋板厚度： 图5-2 空心板换算等效工字型截面（尺寸单位：cm）六、 换算截面几何特性计算由前面计算已知空心板毛截面几何特性，毛截面面积，毛截面重心离1/2板高的距离为： （向下偏移），空心板毛截面对其重心轴的惯性矩：。1 换算截面面积 2 换算截面重心位置所有钢筋换算截面对毛截面重心的静矩为： 换算截面重心至空心板毛截面重心的距离为： 换算截面重心至空心板截

20、面下缘的距离为： 换算截面重心至空心板截面上缘的距离为： 换算截面重心至预应力钢筋重心距离为： 3 换算截面惯性矩 4 换算截面弹性抵抗矩下缘： 上缘： 七、 承载力极限状态计算1. 跨中截面正截面抗弯承载力计算预应力钢绞线合力作用点到截面底边的距离 判断截面类型： ，所以属于第一类t型。混凝土受压区高度： 跨中截面抗弯承载力： 计算结果表明，跨中截面抗弯承载力满足要求。2. 斜截面抗弯承载力计算截面尺寸符合： 空心板截面尺寸符合要求截面抗剪承载力验算判定： 需要进行斜截面抗剪承载力验算箍筋间距计算：箍筋选用双股b10 跨中至l/4截面，取箍筋间距；支座向跨中方向处箍筋加密，间距；其余部分，间

21、距。图7-1 空心板箍筋分布图（尺寸单位：mm）斜截面抗剪承载力验算： 空心板截面剪力验算表 表7-1截面位置1-1（支座截面）2-2（支座边h/2）3-3（箍筋变化）4-4（l/4截面）5-5（跨中截面）剪力218.81204.41186.80133.7446.661001001502002000.5240.5240.3490.2620.262341.42341.12278.53241.21241.21196.93 183.97 168.12 120.37 41.99 满足满足满足满足满足八、 预应力损失计算预应力钢筋采用1×7股钢绞线，公称直径d=12.7mm，张拉控制应力。1.

22、 锚具变形、回缩引起的应力损失 2. 加热养护引起的温差损失 3. 预应力钢绞线由于应力松弛引起的预应力损失 4. 混凝土弹性压缩引起的预应力损失公式： 5. 混凝土收缩、徐变引起的预应力损失 跨中截面： l/4截面： 支点截面： ， 均小于，满足要求。设传力锚固龄期为7d。理论厚度： 根据规范查表得：，跨中截面： l/4截面： 支点截面： 6. 预应力损失组合传力锚固时第一批损失： 传递锚固后预应力损失总和：跨中截面： l/4截面： 支点截面： 各截面的有效应力：跨中截面： l/4截面： 支点截面： 九、 正常使用极限状态计算1. 正截面抗裂性验算正截面抗裂性验算是对构件跨中截面混凝土的拉应

23、力进行验算，需满足以下要求：第一，作用短期效应组合下，；第二，在荷载长期效应组合下，即不出现拉应力。作用短期效应组合下， 由此得： 满足条件。在荷载长期效应组合下， 由此得： 满足条件。温差应力计算，桥面铺装厚度为100mm，由规范规定，竖向温度梯度见下图，由于空心板高为540mm，大于400mm，取a=300mm。图9-1 空心板竖向温度梯度（尺寸单位：cm）温差应力计算表 表9-1编号单元面积ay温度ty单位面积中心至换算截面中心距离ey180×900=79200220×(2×80+70)=46003300×(2×80+70)=69000温

24、差应力： 正温度应力：梁顶：梁底：预应力钢筋中心处：预应力钢筋温差应力：反温差应力：梁顶：梁底：预应力钢筋中心处： 以上正值表示压应力，负值表示拉应力。设温差频遇系数为0.8，则考虑温度应力，在作用短期效应组合下，梁底总拉应力为： 由此得： 满足条件。 由此得： 满足条件。上述计算表明，在短期效应组合及长期效应组合下，并考虑温差应力，正截面抗裂性均满足要求。2. 斜截面抗裂性验算部分预应力a类构件斜截面抗裂性验算是主拉应力控制，采用作用的短期效应组合，并考虑温差作用。温差作用效应可利用正截面抗裂计算中温差应力计算及表9-2、图9-4，并选用支点截面，分别计算支点截面a-a纤维（空洞顶面），b-

25、b 纤维（空心板换算截面重心轴），c-c 纤维（空洞底面）处主拉应力，对于部分预应力a类构件应满足：(1) 正温差应力：a-a纤维：b-b纤维：c-c纤维：(2) 反温差应力a-a纤维：b-b纤维：c-c纤维：以上正值表示压应力，负值表示拉应力。(3) 主拉应力a-a纤维（空洞顶面）： 正温差: 反温差: 正温差: 反温差: 满足条件。b-b纤维（空心板换算截面重心轴）： 正温差: 反温差: 正温差: 反温差: 满足条件。c-c纤维（空洞底面）： 正温差: 反温差: 正温差: 反温差: 满足条件。十、 变形计算1. 正常使用阶段的挠度计算使用阶段的挠度值，按短期荷载效应组合计算，并考虑挠度长期

26、增长系数，对于c40混凝土，对于部分预应力a类构件，使用阶段的挠度计算时，抗弯刚度。取跨中截面尺寸及配筋情况确定：短期荷载组合作用下的挠度值，可简化为按等效均布荷载作用情况计算：自重产生的挠度值按等效均布荷载作用情况计算：消除自重产生的挠度，并考虑长期影响系数后，正常使用阶段的挠度值为：计算结果表明，使用阶段的挠度值满足公预规要求。2. 预加力引起的反拱度计算及预拱度的设置(1) 预加力引起的反拱度计算空心板当放松预应力钢绞线时跨中产生反拱度，设这时空心板混凝土强度达到c30.预加力产生的反拱度计算按跨中截面尺寸及配筋计算，并考虑反拱长期增长系数。先计算此时的抗弯强度：。绞线时，设空心板混凝土

27、强度达到c30，这时，则：换算截面面积：所有钢筋换算面积对毛面积重心的静矩为：换算截面重心至毛面积重心的距离为：（向下移）则换算截面重心至空心板下缘的距离：换算截面重心至空心板上缘的距离：预应力钢绞线至换算截面重心的距离：换算截面惯矩： 换算截面的弹性抵抗矩：下缘：上缘：空心板截面几何特性汇总表 表10-1项目符号单位c30c40换算截面面积a0mm2306280302482换算截面重心至截面下缘距离y01lmm261.2261.4换算截面重心至截面上缘距离y01umm278.8278.6预应力钢筋至截面重心轴距离e01pmm221.2221.4换算截面惯矩i0mm41.074×10

28、101.072×1010换算截面弹性抵抗矩w01lmm34.111×1074.102×107w01umm33.852×1073.848×107计算得扣除预应力损失后的预加力为： 则由预加力产生的跨中反拱度，并乘以长期增长系数后得：(2) 预拱度的设置由公预规6.5.5条，当预加应力的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度时，应设置预拱度，其值按该荷载的挠度值与预加应力长期反拱值之差采用。本示例>，可以不设置预拱度十一、 持久状态应力验算持久状态应力验算应计算使用阶段正截面混凝土的法向压应力、预应力钢筋的拉应力及斜截面的主压应力。计

29、算时作用取标准值，不计分项系数，汽车荷载考虑冲击系数并考虑温差应力。1. 跨中截面混凝土法向压应力验算跨中截面的有效预应力： 跨中截面的有效预加力： 标准值效应组合：<2. 跨中截面预应力钢绞线拉应力验算预应力钢绞线重心处混凝土法向应力（按荷载效应标准值计算）： 有效预应力： 考虑温差应力，则预应力钢绞线中的拉应力为：<3. 斜截面主应力验算斜截面主应力选取支点截面的 a-a 纤维（空洞顶面）、b-b 纤维（空心板中心轴）、c-c 纤维（空洞底面）在标准值效应组合和预加力作用下产生的主压应力和主拉应力计算，并满足的要求。 (1) a-a纤维（空洞顶面）： 正温差: 反温差: <

30、; 满足条件。(2) b-b纤维（空心板换算截面重心轴）： 正温差: 反温差: < 满足条件。(3) c-c纤维（空洞底面）： 正温差: 反温差: < 满足条件。计算结果表明使用阶段正截面混凝土法向力、预应力钢筋拉应力和斜截面主压应力均满足规范要求。以上主拉应力最大值发生在 a-a 纤维处为1.616mpa，按公预规7.1.6条，时，箍筋间距sv按下列公式计算：箍筋采用hrb335，同一截面内箍筋的总截面面积，由前箍筋为双肢2a10，asv=157.08mm2；则箍筋间距计算如下：采用此时配箍率：按公预规9.3.13，对于hrb335，sv不小于0.12，满足要求。支点附近箍筋间距

31、100mm，其他截面适当加大，需按计算决定，箍筋布置图见图7-1，既满足斜截面抗剪要求，也满足主拉应力计算要求，箍筋间距也满足不大于板高的一半即h/2=270mm,以及不大于400mm 的构造要求。十二、 短暂状态应力验算预应力混凝土受弯构件短暂状态计算时，应计算构件在制造、运输及安装等施工阶段，由预加力（扣除相应的应力损失）、构件自重及其他施工荷载引起的截面应力，并满足公预规要求。为此，对本示例应计算在放松预应力钢绞线时预制空心板的板底压应力和板顶拉应力。设预制空心板当混凝土强度达到 c30 时，放松预应力钢绞线，这时，空心板处于初始预加力及空心板自重作用下，计算空心板板顶（上缘）、板底（下

32、缘）法向应力。c30 混凝土，放松预应力钢绞线时，空心板截面法向应力计算取跨中、l / 4、支点三个截面，计算如下：由预加力产生的混凝土法向应力： 则由板自重产生的截面法向应力为：1. 跨中截面空心板跨中截面板自重弯矩。则由板自重产生的截面法向应力为：放松预应力钢绞线时，由预加力及板自重共同作用，空心板上下缘产生的法向应力为：下缘应力： 上缘应力： 截面上下缘均为压应力，且小于，符合公预规要求。2. l/4截面空心板l/4截面板自重弯矩。则由板自重产生的截面法向应力为：放松预应力钢绞线时，由预加力及板自重共同作用，空心板上下缘产生的法向应力为：下缘应力： 上缘应力： 截面上下缘均为压应力，且小

33、于，符合公预规要求。3. 支点截面空心板支点截面板自重弯矩。下缘应力： 上缘应力： 截面上下缘均为压应力，且小于，符合公预规要求。短暂状态空心板截面正应力汇总表 表12-1跨中截面l/4截面支点截面作用种类预加力-2.1177.389-2.1177.389-2.1177.389板自重2.236-2.0941.677-1.57100总应力（mpa）0.1195.295-0.445.818-2.1177.389压应力限值14.0714.0714.0714.0714.07表中负值为拉应力，正值为压应力，压应力均满足公预规要求。由上述计算，在放松预应力钢绞线时，支点截面上缘拉应力为：按公预规7.2.8 条，预拉区（截面上缘）应配置纵向钢筋，并应按以下原则配置：当时，预拉区应配置其配率筋不小于0.2%的纵向钢筋；当时，预拉区应配置其配率筋不小于0.4%的纵向钢筋；当时,预拉区应配置的纵向钢筋配筋率按以上两者直线内插取得.上述配筋率为，为预拉区普通钢筋截面积，a为截面毛截面面积, 。由两者内插得到时的纵向钢筋配筋率为0.00357,则预拉区的纵向钢筋宜采用带肋钢筋,其直径不宜大于14mm,现采用hrb335钢筋,