盾构接收端头加固情况说明及处理措施

1、目 录一、工程概况21.1 设计概况21.2 水文地质2二、端头加固32.1设计情况32.2目前加固施工情况说明42.3降水情况说明6三、补救措施63.1 降水井63.2 洞门水平注浆73.3 效果检测9四、盾构接收期间相关技术保措施94.1 接收准备工作94.2 接收技术措施9五、盾构接收期间应急措施115.1 事故描述115.2 事故应急处理的工作组织115.3 事故应急处理方案12六、接收期间盾构掘进参数126.1 接收端概况126.2 加固区掘进126.3 抵达连续墙，清仓封环136.4 切削连续墙掘进146.5 托架空推、洞门密封、管片拉紧14盾构接收端头加固情况说明及处理措施一、工

2、程概况1.1 设计概况区间左线设计起止里程为ZSK21+375.116ZSK22+101.871，短链0.570m，长度约为726.185m；右线设计起止里程为YSK21+375.116YSK22+101.871，长度约为726.755m。整个区间覆土厚度为10.48915.216m。区间设置有一处联络通道兼废水泵房，其中心里程为YSK21+808.980（ZSK21+809.050），采用矿山法施工。管片外径6m，内径5.4m，环宽1.5m，转弯环最大楔形量38mm，错缝拼装。接收出洞环为486环。接收端采用三重管800600旋喷桩加固，加固区长9米，里程YSK22+92.071 YSK22

3、+101.071。车站围护结构为地下连续墙，厚800mm，里程为YSK22+101.071 YSK22+101.871。地连墙迎土面钢筋为玻璃纤维筋，背土面为普通钢筋。盾构机刀盘抵达连续墙时，刀盘直接切削玻璃纤维筋通过，背土面的普通钢筋采用人工割除。车站侧墙厚800mm，外侧里程YSK22+101.871。洞门里程YSK22+102.671，洞门直径6.5m。接收时盾构隧道线型为直线，坡度为2的下坡。接收端盾构隧道埋深10.8m，穿越地层为上部粉质粘土2-2层、中部粉土1层、底部粉细砂1-1层。1.2 水文地质*场地内有两层地下水：第一层地下水为上层滞水；第二层地下水为第四系松散岩类孔隙水，具

4、承压性。第一层地下水主要赋存于素填土2中，属上层滞水，该层地下水水量贫乏，主要由大气降雨及生活废水补给，主要通过大气蒸发方式排泄，水位埋深与填土层的厚度有关，无统一水位。第二层地下水主要赋存于圆砾、卵石及砂土层中，属松散岩类孔隙水，水量丰富，在丰水期主要为邕江水向地下水补给，而在枯水期地下水向邕江排泄。初见水位埋深为10.0016.60m，标高为59.7066.56m，稳定水位埋深为9.0011.70m，标高为64.6467.06m。二、端头加固2.1设计情况*小里程盾构接收井盾构隧道位于粉土层，考虑加固范围施工场地、周边管线迁改以及交通疏解等原因，采用旋喷桩进行加固。为确保加固后土体有良好的

5、密实性、完整性、自立性、止水性。凿除洞门前需抽芯检测加固效果，砂层、圆砾层其注浆固结体无侧限抗压强度大于0.5MPa，淤泥质土层大于0.3MPa，最大不超过10MPa，同时检测加固体加固效果应均匀，不出现较大的松散未注浆区域；加固体渗透系数应小于0.1m/d，不满足设计要求时，需对加固体进行注浆或其他补救措施。表2-1 端头加固统计表位置盾构形式地层分布加固方案*小里程端左线盾构接收地层分布从上到下依次为素填土层2、硬塑状态粘土层2-1、硬塑状态粉质粘土层2-2、粉土层1、中砂层2-1、圆砾层1-1、卵石层1-2、泥岩层1-2、1-3等，洞门位置主要位于粉土层1。800650三管旋喷桩（外围三

6、排进入圆砾层底部）+850600mm三管旋喷桩（内排进入隧道下方4.5m）右线地层分布从上到下依次为素填土层2、硬塑状态粘土层2-1、硬塑状态粉质粘土层2-2、粉土层1、粉（细）砂层1-1、中砂层2-1、圆砾层1-1、泥岩层1-2等，洞门位置主要位于粉土层1及粉（细）砂层1-1。端头加固地层必须经验收且达到设计要求后方能进行下道工序（即盾构接收井开凿洞门等）以确保施工安全。图2-1 加固平面布置图图2-2 加固剖面布置图2.2目前加固施工情况说明目前右线三重管旋喷桩施工已按照设计要求全部施工完成，水泥掺量、钻孔深度、提升速度、水泥浆比重均能满足设计及相关规范要求，结合3月23日3月24日现场取

7、芯情况分析，目前三重管旋喷桩在粉土层的加固效果较为理想，但在粉细砂层效果未达到预期值，分析认为跟粉细砂层地下水流速存在一定关系。 图2-3 现场取芯情况 图2-4 监理旁站右线三管旋喷桩施工完成后，项目部按照设计要求及时在洞门位置进行水平探孔，深度6m，孔位布置如下：图2-5 孔位布置图水平探孔发现1、2、3、5号孔均正常，无流水流砂现象，且水平取芯效果良好，但在钻4号孔过程中发现有流水流砂现象，因当时左线旋喷桩正在施工，初步认为旋喷加固对粉细砂层存在一定影响，因此在旋喷桩施工停止6小时以后再次打孔，仍有流水、流砂现象，但压力减小，因此我项目部初步分析认为南宁市粉细砂地层可能存在流动水且流速较

8、大，对加固施工影响较大，造成在该地层加固效果不理想的情况。 图2-6 水平探孔 图2-7 无流水流砂 图2-8 芯样完整 图2-9 深度满足设计要求图2-10 4号孔流水、流砂同时为了确定粉细砂层厚度，现场从洞门中心开始向下布设水平孔，间距1米，观察水平孔情况，最终确定洞门范围内粉细砂层厚度约为1米。2.3降水情况说明在加固质量不能保证盾构安全出洞的情况下，降水井的施工必须抓紧进行，依照南湖站大里程始发端头降水井成功经验，我项目部决定在*小里程接收端头采用同样型号降水井，即成孔直径1m，下方550mm钢筋笼，钢筋笼采用双层60目密目网以保证砂层过滤，在钢筋笼下放完成后均匀填充58mm左右豆石滤

9、料。降水井施工于4月9日完成，完成后立即进行降水，经12小时抽水观测，水位稳定在14.3m，达不到水位降至隧道底以下1m的要求，同时经检测，水体含砂率为0.75%，含砂率较高，对周围建筑为存在潜在影响。针对该问题，我项目部在原井管内下放300mmPVC井管，同时井管外包80目密目网两层，在下放过程中发现1号井下部已被流沙填实，深度约为12米，该井废弃。三、补救措施3.1 降水井在目前情况下，为保证粉细砂层的加固效果，只有采取措施降低粉细砂层的含水率及承压水头，因此我项目部决定在加固区边缘重新补打2口降水井及时进行降水，对原加固区可能存在的缝隙水进行疏干，同时降低承压水头，提高洞门水平注浆的效果

10、：新增2口降水井采用功率7.5kW，出入量50m3的水泵，同时，我项目部对钢筋笼降水井进行了改进，对钢筋笼骨架进行了加强，同时为减少地下土体流失，缩小了密目网的孔径，采用80目密目网。 图3-1 钢筋笼降水井设计图 3.2 洞门水平注浆3.2.1 洞门钢花管注浆对洞门下部进行钢花管水平注浆，采用水泥-水玻璃双液浆，水泥标号PO42.5，水玻璃波美度35°40°，水泥浆的水灰比为1：1，水玻璃稀释比例按照体积比水玻璃：水=1：1，水泥浆与水玻璃比例按照体积比1:1。最初注浆可按此配比注浆，可现场调整水玻璃与水的比例，控制初凝时间控制在2030s，能够有效降低粉细砂层的渗透系数

11、。开孔采用ZM15型电钻。注浆泵采用QZB-50/6型气动注浆泵注浆压力0.20.3mpa，图3-3钢花管水平注浆示意图3.2.2 洞门前进式注浆为了保证盾构接收安全，在采取了洞门钢花管注浆后我项目部又联系了专业队伍对洞门下部的粉细砂层进行前进式注浆，孔位布置如下：图3-4前进式水平注浆示意图开孔采用KS500型轻便金刚石取芯器在连续墙上取芯钻孔，钢筋和混凝土一次性取出，孔径100mm，斜角89°，在孔口管内采用潜孔钻机进行钻孔，钻孔直径90mm，钻进长度6米。钻孔时左右对称、从上部向下部进行，同时要保证邻近区域在纵向上要错开施工。钻孔结束后在孔内布设4根ø20mmPVC注

12、浆管，长度分别为1.5m、3m、4.5m、6m，按注浆管深度由浅入深逐个进行注浆，注浆材料采用水泥浆+化学浆液，水泥采用PO42.5袋装水泥。3.3 效果检测在洞门钢花管注浆施工完成后，我项目部对洞门底部加固区域采用水平探孔的方式进行了效果检测，钻进尺度约5米，未见流水流沙现象，芯样完整。 图3-5钢花管水平注浆效果检测四、盾构接收期间相关技术保措施4.1 接收准备工作在盾构进入加固区前，确保洞门水平探孔无流水流沙等异常现象，应急物资准备充分并摆放在制定区域，接收托架加固情况良好，盾构机工作情况良好，并根据接收节点验收条件逐项进行检查落实，确保出洞安全。4.2 接收技术措施1、工艺流程见下页2

13、、接收托架安装与固定根据洞门测量结果安装托架，托架四周采用型钢支撑。3、洞门密封橡胶帘布、折页压板的安装完成洞口密封压板、橡胶帘布及钢丝绳倒链紧固装置的安装。洞门密封、管片拉结、盾构机切削连续墙接收托架的安装与固定洞门密封橡胶帘布、折页压板的安装掘进参数的调整掘进方向的控制贯通后上接收托架人工割除表层钢筋，清渣盾构抵连续墙、出空土仓盾尾后二次注浆封环图4-1 盾构接收工艺流程图图4-2 盾构接收时压板密封图4、接收端掘进参数调整接收前50m调整盾构姿态，垂直姿态+25+30mm，防止出洞时栽头，水平姿态控制±5mm。仰角允许偏差控制在2mm/m以内，避免出现俯角姿态。盾构机到达端头墙

14、30m时，选择合理的掘进参数，逐渐放慢掘进速度，掘进速度控制在30mm/min左右。5、土仓清空、注浆封环刀盘抵达连续墙时（扭矩明显增加），停机出空土仓，在盾尾进行二次注浆封环，并通过前盾径向孔注入聚氨酯进行径向封环，具体注浆参附后。6、盾构切削连续墙盾构机出土清仓、二次注浆封环、洞门凿除均完成后，盾构机开始切削连续墙，具体推进参数附后。7、人工割除钢筋刀盘将连续墙砼即将磨穿时，停机人工割除连续墙外侧钢筋，为盾构机上托架准备。8、洞门密封盾构机上托架后，盾尾脱离橡胶帘布前，停止推进，进行洞门密封，具体参数附后。9、管片拉结管片拉紧采用槽钢制作，通过螺栓将槽钢与管片吊装孔固定牢固，采用6m槽钢拉

15、紧482-486环管片。盾体上托架后，盾壳焊接牛腿，管片拉结前，里用千斤顶顶推盾构机，保证盾构机对管片的推力不释放。五、盾构接收期间应急措施5.1 事故描述盾构进洞施工时，因施工场地的水文地质条件和工程地质条件，以及区间隧道到达土体的加固质量的影响，在盾构接收时有可能出现以下情况：盾构进洞区域的加固土体，与地下连续墙墙未能很好的咬合，有些部位出现间隙，洞圈内出现流水、流砂现象，造成土体失稳，地面塌陷。5.2 事故应急处理的工作组织（1）事故发生时，由组长或副组长立即向上级机关、甲方、监理单位电话报告事故发生情况。（2）事故发生后，应急小组人员全部在第一时间赶到事故现场，按照任务划分各司其责，将

16、事故的损失和影响减小到最小程度。（3）首先报告有关部门对事故现场实施封闭，作好治安保卫工作，杜绝无关人员进入事故现场，防止出现人员伤亡。（组织机构及分工见附表）5.3 事故应急处理方案如果盾构接收过程中洞门出现大量渗水、流泥现象，采取以下措施处理：（1）事先预留部分注浆孔，一旦出现涌漏，可立即从预注浆孔注入双液浆或聚氨酯进行封堵；（2）在现场准备好木楔子、面纱、快干水泥、沙袋、钢板、电焊机等应急物资设备，一旦发生涌水涌沙，可及时采用面纱塞堵，木楔子包面纱塞堵，快硬水泥封堵，沙袋堆压封堵，焊钢板封堵；（3）同时，加强地面沉降监测和隧道内的拱顶沉降，及时汇报到领导并告知土建工程师和盾构机司机，以便

17、发现问题及时处理。（4）及时从前盾的径向孔注入聚氨酯封水，从近洞门处的管片注浆孔打入双液浆打环箍封水，从盾尾注双液浆封环封堵盾尾后来水来砂。（5）若洞门处涌水涌沙量较大，先迅速将整个洞门封堵死，以控制风险，然后再施打降水井或采取其他措施化解风险；（6）以上措施也难以控制的涌水涌沙情况时，则可采取水中接收方案。六、接收期间盾构掘进参数6.1 接收端概况表6-1 接收端概况序号项目说 明1端头加固接收端采用三重管800600旋喷桩加固，加固区长9米，里程YSK22+101.071 YSK22+101.871。2维护结构车站围护结构为地下连续墙，厚800mm，里程为YSK22+101.071 YSK

18、22+101.871。地连墙迎土面钢筋为玻璃纤维筋，背土面为普通钢筋。3接收洞门洞门里程YSK22+102.671，洞门直径6.5m。4接收线形接收时盾构隧道线型为直线，坡度为2的下坡。5工程地质接收端盾构隧道埋深10.8m，穿越地层为上部粉质粘土2-2层、中部粉土1层、底部粉细砂1-1层。6.2 加固区掘进474环拼装完成后，油缸行程300mm时，刀盘抵达加固区。图6-1 盾构机刀盘抵达加固区（474拼装完成后）掘进475环时，土仓上部土压控制在1.01.1Bar，接下来加固区的内的5环土压逐步降低，到479环时，上部土压降至0.2Bar。475环477环时总推力控制在8000kN之内，47

19、8479环时，总推力控制在5000kN之内。严格控制盾构机掘进速度，掘进速度控制在515mm/min之间。密切关注盾构机推进速度和推进压力以及掘进出土情况，有异常情况立即停止掘进反馈。盾构机出洞姿态根据洞门测量情况实际调整，保证每环同步注浆6m³。6.3 抵达连续墙，清仓封环480环拼装完成后，油缸行程300mm时（此时刀盘扭矩明显增大）刀盘抵达连续墙，停止掘进。图6-2 盾构机刀盘抵达连续墙（480环拼装完成后）停止掘进后，475环476环进行二次注浆封环，6个吊装孔全部注浆，主要注下部3个孔位。封环采用水泥-水玻璃双液浆，水泥标号PO42.5，水玻璃波美度35°40°。水泥浆的水灰比为1：1，水玻璃稀释比例按照体积比水玻璃：水=1：1，水泥浆与水玻璃比例按照体积比1:1。最初注浆可按此配比注浆，可现场调整配比，初凝时间控制在2030s。严格控制注浆压力在5Bar以下，在压力不超的前提下，每个吊装孔注浆量1m³。二次注浆封环完成后通过前盾径向孔向土体注入聚氨酯进行封环。注浆结束后，将土仓内的渣土