职专教学办公楼结构计算书毕业设计

1、山东建筑大学成人教育学院毕业设计结构计算书1 设计资料(1)工程名称：山东省某职专教学办公楼。(2)工程概况：建筑总高20.55米，共5层，每层层高3.9米，室内外高差0.45米，具体情况参见图1。(3)基本风压：0.45kn/m2，地面粗造程度为c类。(4)基本雪压：0.3kn/m2(5)抗震设防烈度：六度设防2 结构选型与布置2.1结构选型为了使结构的整体刚度较好，梁柱、楼面、屋面、楼梯等均采用现浇结构，基础为柱下独立基础。2.2结构布置本设计为双向梁柱抗侧力体系，柱距见图1。根据结构布置，板厚mm，本建筑由于楼面活荷载不大，为减轻结构自重，节省材料，楼面板、屋面板的厚度均取为100mm。

2、3 结构计算简图及梁柱线刚度计算3.1 梁、柱截面尺寸估算3.1.1 梁截面尺寸估算框架梁截面高度，次梁截面高度，梁截面宽度，本结构中取：横向bc跨（de跨）框架梁： h=600mm b=250mm横向cd跨框架梁： h=400mm b=250mm纵向框架梁： h=600mm b=250mm次梁： h=550mm b=250mm3.1.2柱截面尺寸估算柱截面尺寸根据公式估算，仅估算底层柱。该框架结构抗震设防七度，建筑高度20.55m<30m，因此为二级抗震，其轴压比限值=0.8。各层重力荷载代表值近似取=12 kn/m2，边柱和中柱负荷面积分别为6.63.0 m2 ，6.6 4.35 m

3、2层数n=5，c30混凝土 ，=14.3mpa因此 边柱 中柱取柱截面为正方形，则边柱、中柱截面分别为367mm367mm,433 mm433mm，考虑到施工、计算简便以及安全因素，各柱截面尺寸从底层到顶层均取为450 mm 450mm。3.2 确定框架计算简图3.2.1 选取计算单元选取轴线的一榀框架进行计算，其余框架可参照此框架进行配筋。3.2.2 梁柱线刚度计算各跨梁的线刚度计算见表1 。各层柱线刚度计算见表 2。令，则其余各杆件的相对线刚度为： 表1 梁线刚度的计算类别ecbhi0leci0/l1.5eci0/l2eci0/l(n/mm2)(mm×mm)(mm4)(mm)(n

4、×mm)(n×mm)(n×mm)边横梁bc(de)3.0×104250×6004.5000×10966002.25×10103.375×10104.5×1010边横梁cd3.0×104250×4001.3333×10927001.48×10102.22×10102.96×1010表2 柱线刚度计算的计算层次ecbhi0heci0/h(n/mm2)(mm×mm)(mm4)(mm)(n×mm)13.0×104450

5、15;4503.4172×10952001.9715×10102-53.0×104450×4503.4172×10939002.6286×1010框架结构的相对线刚度如图2所示,作为以下计算的依据。3.2.3 确定结构计算简图（kj-6）图2 计算简图4 荷载计算4.1 恒载标准值计算4.1.1 屋面98zj001屋15石油沥青卷材防水屋面 2.26 kn/m2结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.125 kn/m2 =2.5 kn/m2 抹灰层：12厚粉刷石膏砂浆 0.12 kn/m2合计 4.88 kn/m24.1.2 各层走廊楼

6、面水磨石楼面：98zj001楼6 0.65 kn/m2结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.125 kn/m2 =2.5 kn/m2抹灰层：12厚粉刷石膏砂浆 0.12kn/m2合计 3.27 kn/m24.1.3 标准层楼面水磨石楼面：98zj001楼6 0.65 kn/m2结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.125 kn/m2 =2.5 kn/m2抹灰层：12厚粉刷石膏砂浆 0.12 kn/m2合计 3.27 kn/m24.1.4 梁自重bh=250 mm 600 mm梁自重 250.25（0.6-0.1）=3.125 kn/m抹灰层：98zj001顶212厚粉刷石膏砂浆 0.122（0

7、.6-0.1+0.25）=0.18kn/m合计 3.305 kn/mbh=250 mm 550 mm梁自重 250.25（0.55-0.1）=2.8125 kn/m抹灰层：98zj001顶212厚粉刷石膏砂浆 0.122（0.55-0.1+0.25）=0.168kn/m合计 2.9805 kn/mbh=250 mm 400 mm梁自重 250.25（0.4-0.1）=1.875 kn/m抹灰层：98zj001顶212厚粉刷石膏砂浆 0.122（0.4-0.1+0.25）=0.132 kn/m合计 2.007 kn/m基础梁250 mm400 mm梁自重 250.250.4=2.5 kn/m4.

8、1.5 柱自重bh=450 mm450 mm柱自重 250.450.45=5.063 kn/m抹灰层：98zj001内墙2 0.020.45417=0.612 kn/m合计 5.675 kn/m4.1.6 外纵墙自重标准层纵墙 0.9×0.25铝合金窗 0.352.4=0.84 kn/m内墙面：98zj001内墙2 （3.9-2.4）0.0217=0.51 kn/m外墙面：98zj001外墙1 （3.9-2.4）0.0220=0.6 kn/m合计 3.1875 kn/m 底层纵墙 （5.2-0.6-2.4-0.4）0.255.5=2.475 kn/m铝合金窗 0.352.4=0.84

9、 kn/m内墙面：98zj001内墙2 （3.9-2.4）0.0217=0.51kn/m外墙面：98zj001外墙1 （3.9-2.4+0.45）0.0220=0.78kn/m合计 4.605 kn/m4.1.7 内纵（隔）墙自重纵（隔）墙： 0.255.5×（3.9-0.6）=4.5375kn/m内墙面：98zj001内墙2 0.0217×2×（3.9-0.6）=2.244kn/m合计 6.7815kn/m4.1.8 窗间墙标准层窗间墙 （3.9-0.6）×0.25×5.5=4.5375kn/m窗间墙内墙面：98zj001内墙2 0.0217

10、×（3.9-0.6）=1.122kn/m窗间墙外墙面：98zj001外墙1 0.02×20×3.9=1.56 kn/m合计 7.2195 kn/m底层窗间墙 （5.2-0.6-0.4）×0.25×5.5=5.775 kn/m窗间墙内墙面：98zj001内墙2 0.0217×（3.9-0.6）=1.122 kn/m窗间墙外墙面：98zj001外墙1 0.02×20×（3.9+0.45）=1.74 kn/m合计 8.637 kn/m4.1.9 女儿墙自重纵墙（100mm混凝土压顶，500mm加气混凝土，20mm厚水泥砂

11、浆外墙面）0.250.55.5+250.10.25+（0.62+0.25）200.02=1.8925 kn/m4.2 活荷载标准值计算4.2.1 屋面和楼面活荷载标准值不上人屋面 0.5 kn/m2楼面 2.0 kn/m2楼梯、走廊 2.5 kn/m24.2.2 雪荷载标准值=1.0×0.40=0.40 kn/m2屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取大值。4.3 竖向荷载下框架受荷总图bc梁和de上所承担的板的2，按双向板设计，cd梁上的板的，按双向板设计。本结构楼面荷载的传递示意图见图3。4.3.1cd轴间框架梁屋面板传荷载：图3 板传荷载示意图恒载 4.881.35×

12、25/8=8.235 kn/m 活载 0.51.3525/8=0.8438 kn/m 雪载 0.41.3525/8=0.675 kn/m 楼面板传给荷载：恒载 3.271.3525/8=5.5181 kn/m 活载 2.51.3525/8=4.2188 kn/m梁自重标准值：2.007 kn/mcd轴间框架梁均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载=2.007+8.235=10.242 kn/m 活载=板传荷载=0.8438 kn/m 雪载=板传荷载=0.675 kn/m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=2.007+5.5181=7.5251kn/m 活载=板传荷载=4.2188 kn/m4.

13、3.2 bc及de轴间框架梁屋面板传荷载：恒载 4.88×1.65×2×（1-2）=14.0032 kn/m活载 0.5×1.65×2×（1-2）=1.4348 kn/m雪载 0.3×1.65×2×（1-2）=1.148 kn/m楼面板传荷载：恒载 3.27×1.65×2×（1-2）=9.3833 kn/m活载 2.0×1.65×2×（1-2）=5.739 kn/m梁自重： 3.305 kn/mbc及de轴间框架梁均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重

14、+板传荷载=3.305+14.0032=17.3082 kn/m 活载=板传荷载=1.4348kn/m 活载=板传荷载=1.148kn/m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=3.305+9.3833=12.6883kn/m 活载=板传荷载=5.739 kn/m4.3.3 b轴柱及e轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载 =116.9795 kn 顶层柱活载=板传荷载=0.51.656.6×5/8+0.71746 =7.7075 kn雪载时顶层柱活载=板传荷载=0.31.656.6×5/8+0.5746 =6.17 kn标准层柱恒载=墙自重+梁自重

15、+板传荷载 =117.3098 kn 标准层柱活载=板传荷载=2.01.656.65/8+6×5.739/2 =30.8295 kn基础顶面恒载=基础梁自重+底层墙自重 =4.605×(2.1+2.1)+8.637×(0.6+0.6+1.2-0.45)+6.7815×6/4+2.5×(6.6-0.45) =61.7305 kn4.3.4 c轴柱及d轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 =3.305×（6.6-0.45）+4.88×1.65×3.3×2×5/8+4.88×1

16、.35×0.8695×6.6+2.9805×6/2 =100.2884 kn 顶层柱活载=板传活载=0.5×1.65×3.3×2×5/8+0.5×1.35×0.8695×6.6 =7.2767 kn雪载时顶层柱活载=板传活载=0.3×1.65×3.3×2×5/8+0.4×1.35×0.8695×6.6 =5.82 kn标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重 =3.305（6.6-0.45）+2.9805×6/2+3.

17、27×1.35×0.8695×6.6+3.27×1.65×3.3×2×5/8+6.7815×(6.6-0.45)+6.7815×6/4 =128.7357 kn 标准层柱活载=板传活载=2.0×1.65×3.3×2×5/8+2.0×1.35×0.8695×6.6 =29.107 kn基础顶面恒载=墙自重+基础梁自重 =2.5（6.6-0.45）+6.7815（6.6-0.45）+6.7815×6/4 =67.2535 kn =

18、55.51 kn4.3.6 受荷总图框架在竖向荷载作用下受荷总图如图4，由于梁外边线与柱外边线齐平，故竖向荷载与柱轴心有偏心，偏心距均为100mm。4.4水平地震作用计算4.4.1 重力荷载代表值计算4.4.1.1 屋面263.44 kn3463.97 kn =1200.71kn kn图4 竖向受荷总图注：1.图中各值的单位为kn 2.图中数值均为标准值外纵墙+外横墙+内纵墙+内隔墙+窗间墙 = =745.49 kn =263.44+3463.97+1200.71+377.96+745.49 =6051.57kn4.4.1.2 标准层楼面处重力荷载标准值计算=1200.71 kn= kn= k

19、n= kn=+ =1200.71+776.34+1490.98+2321.14 =5789.17 kn4.4.1.3 底层楼面处重力荷载标准值计算= kn=776.341.17=908.32 kn=1200.71kn=2321.14 kn=+ =1744.45+908.32+1200.71+2321.14 =6174.62 kn4.4.1.4 屋顶雪荷载标准值计算 kn4.4.1.5 楼面活载标准值计算kn4.4.1.6 总重力荷载代表值计算屋面处：=屋面处结构和构件自重+0.5雪荷载标准值 =6051.57+0.5283.93 =6193.54 kn标准层楼面处：=楼面处结构和构件自重+0.

20、5活荷载标准值 =5789.17+0.51419.66 =6499 kn底层楼面处=楼面处结构和构件自重+0.5活荷载标准值 =6174.62+0.51419.66 =6884.45 kn4.4.2 框架柱抗侧刚度d和结构基本自振周期计算4.4.2.1 横向d值计算各层柱的d值及总d值见表3表8。表 3 横向25层中框架d值计算构件名称b轴柱及e轴柱0.4619560c轴柱及d轴柱0.58712173表 4 横向底层中框架d值计算构件名称b轴柱及e轴柱0.655687c轴柱及d轴柱0.74 6474表5 横向25层边框架d值计算构件名称b轴柱及e轴柱0.398088c轴柱及d轴柱0.35725

21、8表6 横向底层边框架d值计算构件名称b轴柱及e轴柱0.605250c轴柱及d轴柱0.696037表7 横向25层总d值计算构件名称d值（kn/m）数量中框架b轴及e轴956012114720中框架c轴及d轴1217312146076边框架b轴及e轴8088432352边框架c轴及d轴7258429032=322180表8 横向底层总d值计算构件名称d值（kn/m）数量中框架b轴及e轴56871268244中框架c轴及d轴64741277688边框架b轴及e轴5250421000边框架c轴及d轴6037424148=1910804.4.2.2 结构基本自振周期计算由于结构层数较少，建筑高度较小

22、，因此采用假想顶点位移法进行计算，计算结果见表10。表9 假想顶点侧移计算结果层次gi(kn)gi(kn)d(kn/m)i(m)i(m)56193.546193.543221800.01920.36844649912692.543221800.03940.34923649919191.543221800.05960.30982649925690.543221800.07970.250216884.4532574.991910800.17050.1705结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数=0.7，则结构基本自振周期为：s4.4.3 多遇水平地震作用计算由于该工程所在地区抗震设防烈度为7度，

23、场地土为类，设计地震分组为第一组，故： s kn由于，故,式中：衰减指数，在区间取0.9 阻尼调整系数，取1.0 所以， =0.72s>1.4=0.49s ,故需考虑顶部附加水平地震作用的影响 对于多质点体系，结构底部总纵向水平地震作用标准值： kn质点i的水平地震作用标准值、楼面地震剪力及楼面层间位移的计算过程见表10。其中： 表10 ，和的计算层gi(kn)hi(m)gihigihifi(kn)vi(kn)di(m)56193.5420.8128825.6418085.7311.12311.123221800.0009674649916.9109833.1265.25576.3732

24、21800.001789364991384487204.04780.413221800.002422264999.159140.9142.83923.243221800.00286616884.455.235799.186.461009.71910800.005284楼层最大位移与楼层层高之比：满足位移要求。5 内力计算5.1 恒荷载作用下框架的内力图5 恒载示意图（kn·m）5.1.1 固端弯矩计算 将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果如下屋面： kn·m kn·m kn·m kn·m 楼面： kn·m kn·m

25、kn·m kn·m 图7 恒载作用下力矩分配法计算 （kn·m）图8 恒载作用下产生的m图（kn·m）表12 恒载标准值作用下bc跨梁端剪力计算层q (kn/m) (m) (kn) (kn)（kn）(kn)517.3086.051.922.0049.9253.92412.6886.038.060.7037.3638.76312.6886.038.061.0936.9739.15212.6886.038.060.8437.2238.9112.6886.038.061.0836.9839.14图9 恒载作用下产生的v图（kn）表13 恒载作用下柱轴力计算层b

26、柱c柱5116.98+49.92=166.9100.29+13.83+53.92=168.044117.31+37.36+166.9=321.57128.74+10.16+38.76+168.04=345.73117.31+36.97+321.57=475.85128.74+10.16+39.15+345.7=523.752117.31+37.22+475.85=630.38128.74+10.16+38.9+523.75=701.551117.31+36.98+630.38=784.67128.74+10.16+39.14+701.55=879.59图9 恒载作用下产生的n图（kn）5.2

27、活荷载作用下框架的内力框架活载：屋面处 kn/m , kn/m楼面处 kn/m , kn/m5.2.1 固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果如下屋面： kn·m kn·m kn·m kn·m 楼面： kn·m kn·m kn·m kn·m 图11 活载作用下力矩分配法计算（kn·m）图10 活载作用下产生的m图（kn·m）表12 活载标准值作用下bc跨梁端剪力计算层q (kn/m)(m)(kn)(kn)（kn）(kn)51.4356.04.310.094.224.445.73

28、96.017.220.4716.7517.6935.7396.017.220.4216.817.6425.7396.017.220.4116.8117.6315.7396.017.220.5316.6917.75图11 活载作用下产生的v图（kn）表13 活载作用下柱轴力计算层b柱c柱57.71+4.22=11.937.28+4.4+1.14=12.82430.83+16.75+11.93=59.5129.11+5.7+17.69+12.82=65.32330.83+16.8+59.51=107.1429.11+5.7+17.64+65.32=117.77230.83+16.81+107.14

29、=154.7829.11+5.7+17.63+117.77=170.21130.83+16.69+154.78=202.329.11+5.7+17.75+170.21=222.77图12 活载作用下产生的n图（kn）5.3 活荷载(屋面取雪载时)作用下框架的内力框架活载：屋面处 kn/m , kn/m楼面处 kn/m , kn/m5.2.1 固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果如下屋面： kn·m kn·m kn·m kn·m 楼面： kn·m kn·m kn·m kn·m 图11 活载（屋面取

30、雪载）作用下力矩分配法计算（kn·m）图13 活载（屋面取雪荷载时）作用下产生的m图（kn·m）图14 活载（屋面取雪荷载时）作用下产生的v图（kn）图15 活载（屋面取雪荷载时）作用下产生的n图（kn）5.4 地震作用下框架的内力柱端弯矩计算采用d值法，先分别计算各轴柱反弯点位置，计算结果见表12。表12 各柱反弯点位置计算轴号层号h/my yh/m(1-y)h/mb轴柱53.91.710.390000.391.522.3843.91.710.440000.441.72.1833.91.710.490000.491.911.9923.91.710.500000.501.9

31、51.9515.22.280.620000.623.221.98c轴柱53.92.840.440000.441.722.1843.92.840.490000.491.911.9933.92.840.500000.501.951.9523.92.840.500000.501.951.9515.23.790.550000.552.862.34其中y=+框架各柱剪力由公式求得，具体计算过程见表13。由反弯点高度可按公式求得柱端弯矩，计算结果见表13。表13 横向水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩的计算轴号层号yh/m(1-y)h/m/knm/knmb轴柱5311.1232218095600.0297

32、9.241.522.3821.9914.044576.3732218095600.029717.121.722.1837.3229.453780.4132218095600.029723.181.911.9946.1344.272923.2432218095600.029727.421.951.9553.4753.4711009.719108056870.029830.093.221.9859.5896.89c轴柱5311.12322180121730.037811.761.722.1825.6420.234576.37322180121730.037821.791.911.9943.3641

33、.623780.41322180121730.037829.501.951.9557.5357.532923.24322180121730.037834.901.951.9568.0668.0611009.719108064740.033934.232.862.3480.1097.90与中柱交接的梁 与边柱交接的梁 由此得梁端弯矩，因此横向水平地震作用下得弯矩图如图19所示。由公式 并结合平衡条件得框架得剪力及轴力图，分别如图20、21所示。图19 地震作用下产生的m图（kn·m）图20 地震作用下产生的v图（kn）图21 地震作用下产生的n图（kn）6 内力组合各种荷载情况下的框架

34、内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。分别考虑恒载和活载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，在进行组合前，应先计算各控制截面的（支座边缘处）内力值。梁支座边缘处的内力值为：式中：支座边缘截面的弯矩标准值支座边缘截面的剪力标准值m梁柱中线交点处的弯矩标准值v与m相应的梁柱中线处的剪力标准值q梁单位长度的均布荷载标准值b梁端支座宽度（即柱截面高度）柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁端，按

35、轴线计算简图算得的柱段内力值宜换算到控制截面处的值，但为了简化起见，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略多一点。6.1 内力调整6.1.1 恒载作用下内力调整6.1.1.1 梁端柱边剪力计算取柱轴心至柱边这一段梁为隔离体，由平衡条件可求得梁端柱边剪力值，例如，对于bc梁，取出隔离体，由平衡条件和几何关系得：同理： 计算结果见表12。6.1.1.2 梁端柱边弯矩计算由平衡条件得： 计算结果见表12。取调幅系数0.9, 跨中弯矩=表12 梁端柱边剪力及弯矩计算层次梁端弯矩调幅后梁端柱边剪力调幅后梁端弯矩bccbcddcbccbcddcbccbcddc5-31.7943.81-

36、19.6119.6146.03-50.0411.52-11.52-28.6139.43-17.6517.654-32.9637.16-9.149.1434.51-35.918.47-8.47-29.6733.44-8.238.233-29.7936.3-9.719.7134.13-36.38.47-8.47-26.8132.67-8.748.742-31.2936.33-9.689.6834.37-36.058.47-8.47-28.1632.7-8.718.711-28.8435.3-10.810.834.14-36.298.47-8.47-25.9631.77-9.729.72表13 调幅

37、后梁端及跨中弯矩层次调幅后梁端弯矩调幅后梁端柱边弯矩跨中弯矩bccbcdbccbcd5-28.6139.43-17.65-17.3827.30-14.5443.88-8.234-29.6733.44-8.23-21.2624.72-5.9425.55-1.373-26.8132.67-8.74-18.4923.86-6.4527.37-1.882-28.1632.70-8.71-19.7823.95-6.4226.68-1.851-25.9631.77-9.72-17.6422.96-7.4328.24-2.866.1.2 活载作用下内力调整取调幅系数=0.9,计算结果见下列各表表14 梁端柱

38、边剪力及弯矩计算层次梁端弯矩调幅后梁端弯矩调幅后梁端柱边剪力bccbcdbccbcdbccbcd5-3.544.1-1.37-3.193.69-1.233.88-4.050.954-13.0115.8-5.63-11.7114.22-5.0715.51-16.354.753-13.5916.09-5.44-12.2314.48-4.9015.55-16.304.752-13.6516.11-5.42-12.2914.50-4.8815.56-16.304.751-12.3415.51-6.27-11.1113.96-5.6415.45-16.404.75表15 调幅后梁端及跨中弯矩层次调幅后梁

39、端弯矩调幅后梁端柱边弯矩跨中弯矩bccbcdbccbcd5-3.193.69-1.23-2.242.71-0.973.00-0.464-11.7114.22-5.07-7.9310.25-3.7912.87-1.233-12.2314.48-4.9-8.4410.52-3.6212.48-1.062-12.2914.50-4.88-8.5010.54-3.6012.44-1.041-11.1113.96-5.64-7.349.98-4.3613.30-1.806.1.3 活载（屋面取雪载）作用下内力调整调幅系数=0.9，计算结果见下列各表。表17 调幅后梁端及跨中弯矩层次调幅后梁端弯矩调幅后梁

40、端柱边剪力调幅后梁端柱边弯矩跨中弯矩bccbcdbccbcdbccbcd5-2.763.05-0.923.14-3.230.76-2.002.29-0.722.26-0.314-11.6614.19-5.0915.50-16.354.75-7.8810.22-3.8112.90-1.253-12.2314.48-4.915.55-16.304.75-8.4410.25-3.6212.47-1.062-12.2914.50-4.8815.56-16.294.75-8.5010.54-3.6012.43-1.041-11.1113.96-5.6415.45-16.404.75-7.349.98-4

41、.3613.29-1.806.1.5 地震作用下梁端柱边剪力、弯矩及跨中弯矩计算表19 梁端柱边剪力及弯矩计算层次梁端弯矩梁端柱边剪力梁端柱边弯矩bccbcdbccbcdbccbcd521.9915.4410.26.246.247.5620.5914.048.50451.3638.2925.314.9414.9418.7448.0034.9321.08375.5859.7039.4522.5522.5529.2270.5154.6332.88297.7475.6249.9728.8928.8937.0191.2469.1241.641113.0589.2158.9533.7133.7143.6

42、7105.4781.6349.126.2 内力组合各种荷载确定以后，根据最不利又好似最可能的原则进行内力组合，本设计中考虑了六中组合。各层梁柱的内力组合见附表。6.2.1 梁端剪力组合： 由框架梁的抗震等级为二级，故框架梁梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整（强剪弱弯） 各层梁端剪力组合见表26 表26 梁端剪力组合截面 (kn·m) (kn·m） (m) (kn) (kn)一层162.68378.1695.5543.17995.255115.801139.6595.5543.17998.41475.38854.2462.2510.84579.98354.24675.3882.2510.84579.983三层118.91542.0345.5543.17977.97968.953105.8015.5543.17980.96452.65634.4842.2510.84557.32034.48452.6562.2510.84557.320五层48.823