220th高压煤粉锅炉热力计算

1、前言 第一节锅炉课程设计任务书第二节煤的元素分析数据校核和煤种判别第三节锅炉整体布置的确定第四节燃料产物和锅炉热平衡计算第五节炉膛设计和热力计算尺氏 、.一H-弟八节屏式过热器热力计算第七节高温对流过热器的计算第八节低温对流过热器的计算第九节转向烟室的计算第十节减温水量的校核第十一节省煤器的计算第十二节空气预热器的计算第十三节热力计算数据的修正和计算结果汇总第十四节锅炉设计说明书 参考文献19212312151721272931锅炉原理是一门涉及基础理论面较广，而专业实践性较强的课程。该课程的教学必须有相应的实践教学环节相配合，而课程设计就是让学生全面运 用所学的锅炉原理知识设计一台锅炉，因此

2、，它是锅炉原理课程理论联系 实际的重要教学环节。它对加强学生的能力培养起着重要的作用。本设计说明书详细的记录了锅炉本体各受热面的结构特征和工作过程，内 容包括锅炉受热面，锅炉炉膛的辐射传热及计算。对流受热面的传热及计算， 锅炉受热面的布置原理和热力计算，受热面外部工作过程，锅炉蒸汽参数的变 化特性与调节空气动力计算等。由于知识掌握程度有限以及三周的设计时间对于我们难免有些仓促，此次 设计一定存在一些错误和遗漏。220t/h高压煤粉锅炉热力计算第i章设计任务书1.1设计题目220t/h高压煤粉锅炉1.2原始资料(1) 、锅炉额定蒸发量；D1 =220t/h、过热蒸汽压力：P 1=9.9MP、过热

3、蒸汽温度；t1 =540 C、给水温度；tgs=215C(5)、给水压力；pgs=11.3Mpa、排污率；Ppw=1.5%、周围环境温度；tik=20C(8) 含湿量 d=10g/kg(9) 、燃料特性 燃料名称：龙凤洗中煤 煤的收到基成分(% :Car=42.9 ； Oar=7.5 ； Sar=0.5 ； Har=3.4 ； Nar=0.9 ；Mar=15; Aar=29.8 煤的干燥无灰基挥发份; 煤的低位发热量； 灰熔点：Vdaf=47.0%Qar,netw=16760kJ/kgDT=1380°C、ST=1400°C、FT>1400°C(13) 制粉系

4、统 中间储仓式，乏气送粉，筒式钢球磨煤机(14) 汽包工作压力10.3Mpa (表压)第2章煤的元素分析数据校核和煤种判别2.1煤的元素各成分之和为100%勺校核Car+Oar+S ar+H ar +N ar +M ar +A ar =42.9+7.5+0.5+3.4+0.9+15+29.8=100%2.2元素分析数据校核(1) 干燥无灰基元素成分的计算干燥无灰基元素成分与收到基元素成分之间的转换因子为Kdaf=100/ (100 Mar Aar) =100/ (100-15-29.8 ) =1.816 则干燥无灰基元素成分应为Cdaf=Kdaf Xar=77.6H，= Kdaf *at=6.

5、2Odaf =Kdaf >Oar=13.6N daf=K daf N ar=1.7Sdaf=Kdaf Sar=0.9(2) 干燥基灰分的计算Ad=100Aa/ ( 100- M ar) r=15%(3) 干燥无灰基低位发热量的计算Qdafnet=(Qar,net+25XMar)(16760+375) 100/ (100-15-29.8 ) =31042( kJ/kg )'100 M ar Aar(4) 干燥无灰基低位发热量(门德雷也夫公式计算值)的计算Q=339Cdaf+ 1030Hdaf-109 (Odaf- Sdaf)=31308(kJ/kg)Q- Qdaf .net=313

6、08-31042=266(kJ/kg)因为266KJ/kg v800KJ/kg , (A>25%)所以元素分析是正确的。2.3煤种判别；(1) 煤种判别由燃料特性得知Vdaf=47.0%>20%而且Q=16760J/kg<18840 kJ/kg ,所以属于劣质烟煤。(2) 折算成分的计算Aar,zs=4187 Aar(%)=7.44%Qar, netar,zs4178 WarQar, net(%)=3.74%Sar,zs=4178 Sar(%)=0.12%Qar, net此煤属于高灰的煤第3章锅炉整体布置的确定3.1炉整体的外型选n型布置选择n形布置的理由如下：(1)锅炉排烟

7、口在下方送、引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房较低,烟囱也建在地面上；(2) 对流竖井中，烟气下行流动便于清灰，具有自身除尘的能力；(3) 各受热面易于布置成逆流的方式，以加强对流换热；(4) 机炉之间的连接不长。3.2受热面的布置在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量 和燃料性质的影响。本锅炉为超高压参数，汽化吸热较少，加热吸热和过热吸热较多。为使炉膛出口烟温降 到要求的值，保护水平烟道的对流受热面，除在水平烟道内布置高、低温对流过热器外，炉 膛出口布置半辐射式的屏式过热器。前后隔墙省煤器采用膜式水冷壁结构。设置省煤器时， 根据锅炉的参数

8、，省煤器出口工质状态选用非沸腾式的，采用单级空气预热器。在省煤器的烟道转弯处，设置落灰斗，由于转弯处离心力的作用，颗粒较大的灰粒顺落 灰斗下降，有利于防止回转式空气预热器的堵灰，减轻除尘设备的负担。3.3汽水系统按超高压大容量锅炉热力系统的设计要求，该锅炉的汽水系统的流程设计如下：(1) 过热蒸汽系统的流程汽包一一顶棚过热器进口联箱一一炉顶及尾部包覆过热器管束一一尾部包覆过热器后集 箱一一尾部左右侧包覆过热器上集箱一一一尾部左右侧包覆过热器管束(下降)一一尾部左 右侧包覆过热器下前集箱一一水平烟道左右侧包覆过热器管束(上升)一一水平烟道左右侧 包覆过热器上集箱一一低温过热器一一一级减温一一屛式

9、过热器一一二级减温一一高温对流 过热器一一对流过热器管束一一对流过热器出口集箱一一集汽集箱一一汽轮机。(2) 水系统的流程给水一一省煤器进口联箱一一省煤器管束一一省煤器出口集箱一一前、后隔墙省煤器进 口集箱及管束一一后墙引出管一一汽包一一下降管一一水冷壁下联箱一一水冷壁一一上联箱 汽包。第4章燃烧产物和锅炉热平衡计算4.1燃烧产物计算燃烧产物计算公式略，只给出如下计算结果。(1)理论烟气量及理论烟气容积03理论烟气量 V =0.089(Car 0.375Sar) 0.265Har - 0.03330ar = 4.476Nm/kg ；理论氮气容积V°n2=0.8血 0.79V°

10、;=3.543 Nm3/kg ;100Cc3原子气体 RO的容积 VrO2=1.866-0.7V =0.804 Nm/kg ;100理论水蒸气容积V0/"1着仙笼0.0161v0=0.635 Nm3/kg ；理论烟气容积 V°y 二 Vro2 +V0N2+V0H2O=4.982NnVkg(2)空气平衡表及烟气特性表根据该锅炉的燃料属优质燃料，可选取炉膛出口过量空气系数=1.15 ,选取各受热面烟道 的漏风系数，然后列出空气平衡表，如表4?1。根据上述计算出的数据，又选取炉渣份额后计算得飞灰份额=0.9，计算表4?2列出各项，此表为烟气特性表。炉膛后屏 过热器(l,hp )高

11、温对流 过热器(dlgr)低温对流过 热器(dzr.ps)主省煤器(sm)空气预热器(ky)进口 a '61.28漏风/ a量称/ a =0.05/ a hp=OO.O3O.O3O.O2O.O3出口 a 61.281.31表4?1空气平衡表(3) 烟气焓温表计算表4?2列出的各项，此表为烟气焓温表焓温表温度理论烟焓理论空气焓炉膛出口a " =1.17高过出口 a "=1.20低过出口a " =1.23省煤器出口a " =1.25空预出口a " =1.28ClOyI Oklylylylyly10

12、069359189720014031191178118173002132180427072761400288524263612366037335003656306244844576463747296004449371553405451556356375749700526443786318644965806668679980060945053731174627614771590069395738830584778649100077986423935395459738110086697139103991200955178461145813001044785671400113479292136291

13、5001225510022147351600131741075617001409611490180015025122281900159551297620001689213723器热 预气空oaz HIAo 1552 10023 1656 O0020 6C47- OhTD- o9032 o14XZ 004X30 O器 煤 省6Z 1oaz 1zz 150QU2 1430 O59D2 6592 O3501 o0QH4Z oOJZT 00C-2C ru器热 过温低3Z HI6Z HI6630 1356 O6630 6CMr- ffr.HUT902 o8UZ9- 7f-t C% mm/器热 过温高oz

14、 HI3Z HI5AZ 13309 O056 O3959 5cyCHOT oO4M o5HU5 7430 o膛 炉02 HI02 HI22S8 nu90 O2la8 5Cc0AWJ1 rtuh74l o854/ 7ru位单nnnogj/mag/wOK/Wnnnag/aKag/aK号符丿522Rr-称名目项数系气空量过口进道烟数系气空量过口出道烟数系气空量过均平道烟量气空剩过积容气蒸水积容气烟/Ar 7 - - ZZ- rA/ t ZT ZZ-厂 2ft换分勺一气因与本一气> ?额份的气烟占气蒸水的气烟占气蒸水和体气子原三量质气烟额份度浓次因无灰飞4.2热平衡及燃料消耗量计算锅炉热平衡及燃

15、料消耗量计算，如表4?4所示表4?4锅炉热平衡及燃料消耗量计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1燃料带入热量QkJ/kg167602排烟温度0 py0C假定1303排烟焓HPyKJ/kg查焓温表131304.64冷空气温度t lkoC给定205理论冷空气焓HkkJ/kg查焓温表13118.66机械不完全燃烧热损失Q4%取用27化学不完全燃烧热损失Q3%取用08排烟热损失Q2%6.69散热损失Q5%查图1 150.4510灰渣物理热损失Q6%AyvQdw/419所以忽略011保热系数©%1-q5/1000.995512锅炉总热损失工q%q2+qa+q4+C|5+q69.0513锅

16、炉热效率n gi%100-刀 q90.9514过热蒸汽焓H grKJ/kg查蒸汽特性表347415给水焓hgsKJ/kg查水特性表92416过热蒸汽流量QrKJ/kg已知22000017锅炉有效利用热QlKJ/hHDr(hgr-hgs)+ Dr(h zr-h' zr)5.781x10818实际燃料消耗量BKg/hQl/( n gQ43.67925 X 1019计算燃料消耗量BKg/hB(1-q 4/100)43. 7166 X 10第5章 炉膛设计和热力计算5.1炉膛结构设计炉膛结构设计列表5?1表5?1炉膛结构设计序号名称符号单位计算公式或数据来源数值（一）炉膛尺寸确定1炉膛容积热强

17、度qVW/nn按表111选取160X 1032炉膛容积V3 mBQdw/3.6q v1103.53炉膛截面热强度qFW/rn按表1-12选取2.6 x 1064炉膛截面积Ai2 mBQdw/3.6q f67.95炉膛截面宽深比a/b按a/b=1 s 1.2选取1.16炉膛宽度am选取 a 值使a/b=1 1.28.57炉膛深度bmA1/a88冷灰斗倾角9按9 > 50o选取50o9冷灰斗出口尺寸m按0.6 1.4选取1.210冷灰斗容积Vdh3 m按结构尺寸计算110.411折烟角长度lzm按=1/3b选取2.212折烟角上倾角9按 9 上=20o-45 o选取4013折烟角下倾角9按

18、9 下=20o-30 o选取30o14屏管径及壁厚dxmm取用38 x 415屏管内工质质量流速p wkg/ (ms)选取100016屏管子总流通面积A2 m(D-Djw) /3600 p w0.06017屏每根管子面积A2 mn d2/4706.5 x 10-618屏总管子数n根A/A18519屏横向管距S1mm选取80020屏片数Z1根选取921屏单片管子数mm选取922屏纵向节距S2mm选取4223屏最小弯曲半径Rmm选取8024屏深度bqpmmS2 ( m-1 ) x 2+2R82925屏与前墙之间距离1mm选取472126炉膛出口烟气流速wm/s选取627炉膛出口烟气温度9 ioC按

19、表1-20选取110028炉膛出口通流面积Ach2 mBW(3600wy+*( 9 i+273)/2735129炉膛出口高度hchmAch/a630屏咼度hqpm按hch选取5.431水平烟道烟气流速WSym/s选取1232水平烟道高度hsym按 BW3600wyaB +273/273 选取3.233折焰角高度hzym按 hqp-h sy-l z=1.0 选取0.834炉顶容积Vdm按图1-5中A和A计算252.235炉膛主体高度hitm(Vl-Vld-Vhd)/A i10.91（二）水冷壁1前后墙水冷壁回路个 数Z1个8.5/2.5（按每个回路加热宽度w 2.5选取32左右侧墙水冷壁回路个数

20、Z2个7.73/2.5（按每个回路加热宽度w 2.533管径及壁厚d* Smm按2-13选取60 X 4.54管子节距Smm按 s/d=1.3 1.35 选取805前后墙管子根数n1根按 a/s+1=107.25 选取1086左右侧墙管子数n2根按 b/s+1=97.625 选取985.2燃烧器的设计燃烧器结构尺寸计算列于表5?2表5?2燃烧器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1一次风速Wm / s按表2-16选取352二次风速W2m / s按表2-16选取453一次风率r1%按表2-15选取304二次风率r2%按表2-15选取705一次风温11C1906二次风温t 2Ct r

21、k -103007燃烧器数量Z个四角布置48一次风口面积A2 m0.1019二次风口面积A2 m0.15110燃烧器假想切圆直径d jMm按表2-17选取80011燃烧器矩形对角线长 度l jMm1167312特性比值hr /br初步选定413特性比值hr/br由式（2-7）确定21.1814燃烧器喷口宽度b rMm结构设计时定为br=43056015一次风喷口高度h1MmA / b180二次风喷口高度h2MmA / b r27016燃烧器高度h rMm按A1、A2、A3的要求， 画出燃烧器喷口结构尺 寸图（5-3），得hr;核 算 hr / br = 4.19,接近 原选定值，不必重算229

22、817最下一排燃烧器的下 边距冷灰斗上沿的距 离lM按1 = （45）br选取224018条件火炬长度l hyMl hy的计算结果符合表2-19的规定，而且上排 燃烧器中心线到前屏下边缘高度为8.447>8米，所以炉膛高度设计合理12.21>125.3炉膛结构尺寸计算根据炉膛的结构尺寸，计算炉膛结构尺寸数据，列于表5?3中表5?3炉膛结构尺寸序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1侧墙面积A2 m4.23 X 5.428.33A2 m据图，0.5 X (5.83+7.73) X1.0979.4A32 m据图，7.73 X 10.80287.28A2 m据图，0.5 X (7.73+

23、 4.465 )X 1.94612.76A2 mA1 + A2 + A3 + A4137.772前墙面积Aq2 m据图，196.523后墙面积A2 m据图156.314炉膛出口烟窗面积Ach2 m据图55.075炉顶包覆面积Ad2 m据图 8.5 X 4.2340.136燃烧器面积A2 m据图 4 X 1.2 X 214.47前后墙侧水冷壁角系数x按膜式水冷壁选取1.08炉顶角系数X id查附录三图1 (a ) 4, s / d=40 / 38=1.05, e =00.989炉膛出口烟窗处角系数Xch选取1.010整个炉膛的平均角系数X(2Acx + Aqx + Ahx + Ach Xch +

24、 AdXld +ApXqp ) / (2A c + Aq Ah +Ach +Ald +Ap )0.9811炉膛容积V3 mAc a1110.712炉膛的辐射层有效厚度Sm5.6213燃烧器中心线的高度hrm据图1-35.4214炉膛高度Hm据图1-317.2115燃烧器相对高度hr/Hlhr / H l0.3216火焰中心相对高度Xlhr / H i + x , x 按附录 二表川查得等于0.325.4炉膛热力计算炉膛的热力计算结果列于表5?5中。表5?5炉膛热力计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1热空气温度t lkC给定3102理论热空气焓HrkKJ/kg查焓温表1-41866.23

25、炉膛漏风系数 ai由空气平衡表1-1知0.054制粉系统漏风系数 azf选用0.045冷空气温度TkC给定206理论冷空气焓Hk°kJ/kg查焓温表1-4118.67空预器出口过量空气系数Bffkyal" - ( al + azf )1.118空气带入炉內热量QkkJ/kgky"Hrk+( al+ azf )H lk2177.991kg燃料带入炉內热量QkJ/kgQ +Q18937.910理论燃烧温度0 aC根据Q查焓温表1-41872.211炉膛出口烟温9fflC假定110012炉膛出口烟焓HkJ/kg查焓温表1-41039913烟气的平均热容量VCpjkJ/(

26、k g C)(Ql - h l") / (9 a -9 l")11.0514水蒸汽容积份额r H2O查烟气特性表1-30.1115三原子气体容积份额rn查烟气特性表1-30.246716三原子气体分压力PnMpaprn（p为炉膛压力，0.098MPa）0.02417pn与S的乘积PnSm.MpaPnS0.140418三原子气体辐射减弱系数Ky1/(m.MPa)3.519灰粒子辐射减弱系数Kh1/(m.MPa81.820焦炭粒子辐射减弱系 数K1/(m.MPa)取用1021无因次量X1选取0.522无因次量X2选取0.123半发光火焰辐射减弱系数K1/(m.MPa)Krn +

27、K h+kjx 1 x23.7324乘积kPs2.0625炉膛火焰有效黒度ahyA-kpS1 - e p0.8726炉墙总面积A2 mAy +Aqp" +A pq'712.1727前后侧墙水冷壁的沾污系数E查附录二表W0.4528炉顶包覆管沾污系数Eid查附录二表w0.4529炉膛出口屏的沾污系数E chB ( B查附录三图w,B =0.98)0.44130前后墙水冷壁的热有效沾污系数0.4531炉顶包覆管热有效系数书Id0.4432炉膛出口处的屏的热 有效系数© chZ ch Xch0.44133平均热有效系数书pj0.39534炉膛黑度ai0.9435与炉内最咼

28、温度有关的系数MB- CxlB、 C 查附录B=0.56,C=0.50.436炉膛出口烟温9 i"c114837炉膛出口烟焓H"kJ/kg查焓温表1-310907.338炉膛吸热量QikJ/kg© (Qi - H l")7994.539炉膛容积热强度qvW/m3BQdw /(3.6V i)158.96 x 10340炉膛截面热强度qfW/m2BQdw /(3.6A i)4.08x 1032.6 x 10641炉内平均辐射热强度qpjlW/m2BQi / (3600A ip)116.5 x 10342炉顶辐射吸热分布系 数n ld查附录三图0.6443炉顶

29、辐射热强度qldW/m2n id q74.5 x 10344炉顶辐射受热面积Am(A id - Aq, id) Xid + A pq,idXZpq40.1345炉顶吸热量QWAd 'q id2989.6 X 1033.6Ald'qld /B j29046屏辐射吸热分布系数n p查附录三图0.8947屏辐射热强度QBB n pqpji3102.7X 1048屏吸热量QWQp Ap (A p =Ah)5654.7X 1。KJ/kg3.6q pAp / B j54749附加过热器总吸热量刀QkJ/kg先假定后校核27550一级减稳水量DWikg/h先假定后校核484051二级减温水量

30、Djw2kg/h先假定后校核396052附加过热器焓增量刀 hfjkJ/kg刀 Q B / (D -Djwi -Djw2)13253饱和蒸汽焓hbqkJ/kg查蒸汽特性表p=10.4MPa,t=3C2718.954包覆出口蒸汽焓hbf"kJ/kghbq + hfj2850.955包覆出口蒸汽温度t bf'C查蒸汽特性表p=10.34MPa33656炉膛出口烟温校核/ 9 i"C9 i" 9 i48v 50 dh 灰粒的平均直径，取dh=i3卩m x1、x2考虑火焰中焦碳粒子浓度影响的无因次量第6章屏过热器热力计算6.1屏过热器结构尺寸计算根据屏过热器结构尺

31、寸计算屏过热器尺寸数据，列于表6?1中表6?1屏式过热器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式及数据来源数值1管径及壁厚d* Smm选用38 X 42屏片数Z1103单片管子根数n1104屏的深度cm0.8295屏的平均高度hpjm据图可知5.46横向节距S1mm7507比值s/ds/d21.58纵向平均节距SPj2mm429比值spj2/dspj2/d1.110屏的角系数Xhp查表0.9611屏区接受炉膛热辐射面积Apq2 mApq=Ah55.0712屏的对流受热面积Ap2 m据图计算89.5313屏的计算对流受热面积Asp2 mApXhp85.9514屏区炉顶受热面积Ad2 m据图计算7.0

32、515屏两侧水冷壁受热面积Aq2 m据图计算9.94816屏区附加受热面积Aj2 mAld +Aq1717屏接受炉膛热辐射面 积Ap2 mApq*Ajs p/(A js p+Afj )45.9818炉顶附加受热辐射面积Ald2 mApq*Ad/(Ajsp+Afj)3.7719水冷壁附加受热面辐射面积Asld pfj2 mAjpq*Acq/(A js p+Apfj )5.3220烟气进屏流通截面积A，2 m55.4521烟气出屏流通截面积A2 m48.7222烟气平均流通截面积Aj2 m2A，A /（ A，+A）51.8723蒸汽流通截面积Aj2 mn /4d 2胡亿10.070724蒸汽质量流

33、速p wKg/(m2s)848.825烟气辐射层有效厚度Sm0.486.2屏过热器热力计算屏过热器的热力计算结果列于表6?2中表6?2屏式过热器热力计算序号名称符号单位计算公式及数据来源数值1烟气进屏温度9 p'c9 p' =9 i11482烟气进屏焓H' pkJ/kgH' p= H l10907.33烟气出屏温度9 pc假定11004烟气出屏焓Hp kJ/kg查焓温表1-3104005烟气平均温度9 pjc1/2( 9 p' +9 p)11686屏区附加受热面对流吸热量Qp*kJ/kg先估计后校1037屏的对流吸热量QpkJ/kg© (H&#

34、39; p+ H p )4408屏入口吸受的炉膛辐射热量Qp'kJ/kgQp=Qp5479三原子气体辐射减弱系数Ky1/(mMPa)10(0.78+1.62rH20)/(1/210pnS)-0.1)(1-0.37T pj /1000)3.410乘积Kyrn1/(mMPa)Kin0.8611灰粒的辐射减弱系数Kh1/(mMPa)55900/(T2pjd2h)"38012飞灰浓度hkg/kg查烟气特性表1-20.034813乘积Ki y h1/(mMPa)Kh l h2.8514烟气流的辐射减弱系 数K1/(mMPa)Kyr n+ Kh y h3.7115乘积KpsKps0.18

35、16屏区的烟气黑度a1-e-kps0.1717屏进口对出口的角系 数© p© p=(c/s 1)2+1)1/2-c/s 10.4918修正系数E r按煤种选取，据参考问献(1)0.519屏出口面积Ap2 m等于对流过热器进44.2口面积20炉膛及屏间烟气对屏后受热面的辐射热量dpkJ/kgQp =dp (1-a)$ p/-11 3+5.67*10 aApT4p Z r*3600/B j30021屏区吸受炉膛辐射热量QpqkJ/kgQp' - Qfp 24722屏区炉顶附加受热面吸受的炉膛辐射热量QkJ/kgQfpqAfld pfj /(A fld pfj +Aslb

36、 pfj +Ap16.8723屏区水冷壁附加受热面吸受炉膛辐射热量Qfslb pfjkJ/kgKfid八 fld八fslbQpqA pfj /(A pfj +A pfj+Aj23.8624屏吸受的炉膛辐射热QpkJ/kgQfpq-Qflb pfj -Qfslb pfj207.2725屏所吸受的总热量QPkJ/kgQd+Qd124926蒸汽进屏焓hp'kJ/kg(D-Djw2-Djw1)hqp+E3|w1 hjs /(D- D jw2)312627蒸汽进屏温度tp'C查蒸气特性表,P=10.18MPA41028蒸汽出屏焓hphp +QB/(D- D jw2)334129蒸汽出屏温

37、度tpC查蒸气特性表,P=10.07MPA48630屏内蒸汽平均温度tpjC1/2(t p' + t p)44831屏内蒸汽平均比容Vpj3m/kg查蒸气特性表P=10.125MPA,t=455.5 C0.029432屏内蒸汽平均流速wm/s(D-Djw) v pj/(3600A)24.1533管壁对蒸汽的放热数a2w/(m2C)查附录三图IX392034屏间烟气平均流速wym/sBjVy( 0pj +273)/(273*3600A pj)0.435烟气侧对流房若吸数ad2w/(m C)查附录三图XI4636灰污系数£m°C /w0.00737管壁灰污层温度t hb

38、CTpj+( £ +1/a2)BjQ/Ajsp*3.684638辐射放热系数atw/(m2 C)查附录三图XV得a。,，af=aa)12039利用系数Z查附录三图XIV1.040烟气对管壁放热系数aiw/(m2°C)Z (ad孔 d/2s2Xhp+af)197.841对流穿热系数kw/(m2°C)a/(1+(1+Q fp/Qdp)(£ +1/a 2)a 16842较大温差 tDC9 p' - t p '82743较小温差 txC0 p" - t p"66044平均温差 tC tD/ tx=1.42<1.7 t=1

39、/2( tD+ tx)743.545屏对流穿热量Qrpkj/kg3.6k tAjSp/Bj48346误差 Q%(Qdp-Qcrp)/ Q dp*100247屏区两侧水冷壁水温t bsC查蒸气特性表，P=10.18MPA 下的饱和温度31348平均穿热温差 tC0 pj-tbs78149屏区两侧水冷壁对流吸热量QpckJ/kg3.6k tAcq/B51.250误差 Q%(Qslbpfj -Qdpc)/Qlbpfj*100951屏区炉顶进口汽焓hpldkJ/kgH>q" +QB/(D-D jw1-Djw2)300052屏区炉顶进口汽温tpld'C查蒸气特性表，P=10.18

40、MPA36853屏区炉顶蒸汽焓增量 hpldkJ/kgB(Qfldpfj+&pfj)/(D-Dw1 -Djw2 )11.2654屏区炉顶出口汽焓hpld kJ/kghpld'+ hpld301155屏区炉顶进口汽温t(pld)"C查蒸气特性表，P=10.07MPA36856平均穿热温差 tC0 pj - 1/2(t pld'+ t (pld)")72457屏区炉顶对流吸热量Q(ld)kJ/kg3.6kA (ld) t/B j3458误差 Q%©爲-Q dp(id)/ Q 第9.0E为燃料种类修正系数第7章 高温对流过热器设计和热力计算7.1

41、高温对流过热器结构设计高温对流过热器结构设计列于表 7?1表7?1序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1管径及壁厚dmm由结构设计知38 X 4.52横向节距<11mm由结构设计知953纵向平均节距02mm由结构设计知824每排管子根数n1根由结构设计知25管子排数、布置Zi排顺流、顺列896蒸汽流通面积A2 m20.785d n1Z10.11757烟气进口流通面积fy2 m由图计算知40.078烟气出口流通面积A2 m由图计算知34.349烟气平均流通面积Apj2 m2航/（）3710烟气有效辐射层厚度Sm20.9d (4S1S2/ n d 1)0.211计算对流受热面积AS2 mn

42、 dl pj门亿150712炉顶附加受热面积AU2 m2.1 X 8.518.713水冷壁附加受热面积Asldfl2 m2.687 X 8.5+2 X 2.1 X0.5(4.5+3.5)38.57.2高温对流过热器传热器计算表7?2高温对流过热器传热计算序名称符号单位计算公式或数据来数值号源1烟气进口温度c后屏出口烟温11002烟气进口焓H grKJ/kg已知104003蒸汽进口焓t/KJ/kg(D-Djw2)hhp+Dw2hgs/D31844蒸汽进口温度t/c查表4305蒸汽出口温度tc已知5406蒸汽出口焓hKJ/kg查表3474.17过热器吸热量QrKJ/kgD(h/-h/)/B j17

43、178炉顶附加受热面吸热量QdfjKJ/kg假定639水冷壁附加吸热量QlbfjKJ/kg假定16410炉膛及屏对流过热器 辐射吸热量Qp'KJ/kg由计算知118.311炉顶吸收辐射热量Q fjKj/kg10.412水冷壁吸收辐射热量Qslb,KJ/kg2413过热器吸收辐射热量QgqKJ/kgQp -Qfld fj -Qfslb fj83.914过热器对流吸热量QgrKJ/kgQr-Q gr163315烟气出口焓NKJ/kg852916烟气出口温度9 c查表88317烟气平均温度0 pjc991.518蒸汽平均温度tpjc0.5(t /l + t / r)48519烟气流速WM/sBVy ( 0pj +273 )/3600273Ay7.220烟气侧对流放热系数adw/mTc查图8021蒸汽平均比容nVkg查表0.035822蒸汽平均流速Wm/sDpj Vpj /3600A pj17.923灰污系数E2mc /W查图0.004324蒸汽侧放热系数«2w/mTc查图286025灰污壁温t hbc1 BjQgr tpj+(s +)5 264726