某大厦黄金俱乐部高空大悬挑模板与支模架施工方案与计算书

1、*大厦黄金俱乐部高空、大悬挑模板与支模架施工方案*建设第一建筑工程公司*年7月10日目录一、 工程概况2二、 基本参数23三、 梁模板体系与钢管支撑架计算37四、 三角桁架计算731五、 安装与拆除3132六、 安全施工技术措施3233七、大悬挑三角桁架下部脚手架专项施工方案与计算书3339*大厦黄金俱乐部高空、大悬挑模板与支模架专项施工方案与计算书一、工程概况在19层（黄金俱乐部层）标高68.850m结构楼面标高，b轴线2-3轴向a轴悬挑6.8m，大悬挑的三侧（即2轴线上a-b轴，3轴线a-b轴，a轴线2-3轴）有桁架梁及120厚的砼墙，标高72.50cm设屋面梁板砼屋盖，整个悬挑跨度大，荷

2、载包括一层楼面梁板，一层屋面梁板及三侧120厚的砼墙，荷载相当大。高度离5层屋面（17.55m）有51.3m。设计在18层楼面梁板上布置5榀三角桁架，三角桁架上搁置8根i 20#工字钢，间距为1.05m，在外围三侧有砼墙处，中间另加一根短20#工字钢。工字钢上立48mm×3.2mm钢管支模架，具体详见平面布置图。本工程设计计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）2、建筑结构荷载规范（gb5009-2001）3、建筑施工安全检查标准（jgj59-99）4、建筑施工手册第四版 （中国建筑工业出版社）5、钢结构设计规范（gb50017-2003）6、建筑施

3、工简易计算江正荣等编著二、基本参数（按荷载最大的hj-1作为计算对象）1、结构构件尺寸梁高0.65m梁宽0.4m砼墙宽0.12m砼墙高3m2、木楞与支撑架布置尺寸钢管支模架步距为1.2m梁底木楞间距为0.2m梁底立杆纵距为0.525m梁底立杆横距为0.4m立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a=0.154m3、材料参数梁侧模采用18厚胶合板，抗弯强度为15n/mm2，强性模量e=5200n/mm 2。木楞宽60mm，长80mm，其抗弯强度为17n/mm2，抗剪强度1.5n/mm2，弹性模量e=9000n/mm2。工地采用48mm×3.2mm钢管，其惯性矩i=11.36cm4

4、，截面模量w=4.732cm3，截面积为a=4.504cm2，回转半径i=1.588cm。q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205n/mm2，弹性模量e=2.06×105n/mm2。三、梁模板体系与钢管支撑架计算1、荷载计算按荷载最大的hj-1作为计算对象梁底一计算单元内模板支架自重按18层、19层二层计算立杆：2.9+3.45=6.35×0.0384=0.244kn横向水平杆：0.8×6×0.0384=0.184kn纵向水平杆：0.525×6×0.0384=0.121kn剪力撑：0.525/sin60º×4

5、=2.44×0.0384=0.094kn扣件：18×0.0132=0.238kn支架自重合计：0.881kn荷载汇总：梁底钢管支架自重：0.881kn梁钢筋自重：1.5kn/m3模板自重：0.5kn/m3新浇混凝土自重：24kn/m3施工人员及设备荷载：2kn/m2混凝土震捣荷载：2kn/m2hj-1混凝土计算：=1.023×24=24.552kn/m梁底承受荷载设计值：1.023×（1.5+0.5）+1.023×24×1.2+0.8×0.525×（2+2）×1.4=31.918+2.352=34.27k

6、n/m验算梁底模：m=0.1ql2=0.1×34.27×0.22=0.137kn.m18mm厚胶合板截面抵抗矩w=bh2/6=400×182/6=21600mm3=6.34n/mm2<=15n/mm2，满足要求。挠度：w=0.367mm<w=l/250=0.8mm满足要求。验算木楞作用在木楞上的集中荷载p=0.2×34.27=6.854kn木楞的跨度l=0.4m抗弯验算：mmax=0.685kn.m=10.7n/mm2<=17n/mm2，满足要求。挠度验算：w=0. 4mm<l/250=400/250=1.6mm满足要求。横向水平

7、杆验算：横向水平杆采用48×3.2钢管，作用在横向水平杆均布荷载：q=×34.27=17.135kn/m抗弯验算：m=ql2=0.1×17.135×0.5252=0.472kn.m=99.75n/mm2<=205n/mm2，满足要求。挠度验算：w=0.37mm<w=525/250=2.1mm满足要求。扣件抗滑承载力验算：横向水平杆传给立杆竖向力设计值：n=0.525×17.135=8.996kn因一个扣件抗滑力rc=8kn，故在水平杆与立杆扣件下再加一个扣件，每个扣件的螺栓拧紧力矩不应小于40n.m，且不应大于60n.m。立杆稳定性

8、验算：立杆轴向力设计值：n=17.135×0.525+1.2×0.881=10.053kn立杆计算长度：ho=h+2a=1.2+2×0.154=1.508m立杆长细比：=ho/i=1508/15.88=95查表得=0.626=35.65n/mm2<=205n/mm2，满足要求。短20#工字钢强度，挠度验算：20#工字钢截面特性：质量：27.93kg/m，截面惯性矩i=2370（cm4）截面抵抗矩w=237cm3，i=2370cm4受力简图求支反力：ra=0，1.8rb=0.4×10.053+0.8×10.053，rb=6.702kn。20

9、#工字钢自重弯矩0.279×1.8÷2×1-0.279×0.5=0.112kn.mmmax=6.702×1=6.702+0.112=6.815kn.m=27.386n/mm2<fm=215n/mm2d点挠度w=0.24mmc点挠度w=0.15mmwmax=0.24+0.15=0.39mm<l/400=4.5mm9、i20工字钢强度，挠度验算：按荷载最大的轴线跨段作受力分析，为简化计算，集中荷载简化为均布荷载，i20工字钢自重均布荷载为0.279kn/m工字钢承受的均布荷载：3×10.053/1.8=16.755kn/m工字

10、钢线荷载设计值：q=1.2×0.279+16.755=17.09kn/mmmax=0.1×ql2=0.1×17.09×1.82=5.537kn/m=22.25n/mm2<fm=215n/mm2挠度：wmax=0.677×=0.677×=0.25mm<l/40=1800/400=4.5mm挠度满足要求。四、三角桁架计算书悬挑桁架的自重为0.52kn/m，设计均布线荷载为57.54kn/m，设计中不考虑自重。按荷载最大的边跨三角桁架（图中阴影部分）为计算对象。（一）、作用在三角桁架上的静荷标准值1、外脚手架立杆：8.45

11、15;16=135.2m支模架立杆（18层）：3.1×35=108.5m （19层）：3.45×21=72.45m支模架水平杆：7.95×24=190.8m 2.05×48=98.4m 1×21=21m剪力撑：4.2×16=67.2m剪力墙加固用水平杆：7×24=168m以上合计：135.2+108.5+72.45+190.8+98.4+21+67.2+168=861.55×3.84=3308.35kg=33.08kn扣件：380×13.2=5.02kn2、木模板：20#工字钢上全封闭用18mm厚胶合板：

12、1.95×7.75=15.11m219层、20层梁底模： 0.6×2×6.4=7.68m2剪力墙及梁墙板：（3.65+0.65+3.65-0.22）×7=54.11m2桁架斜梁侧模：0.51×（3+4.2+4.2）=5.81m2以上合计：15.11+7.68+54.11+5.81=82.71m2×0.018×7=10.42kn3、木方楞：（0.06×0.08）工字钢上全封闭用木方：1.95×22=42.9m19层、20层梁底、板底木方：1.5×22=33m 0.48×40=19.2m梁

13、墙板木方：6.4×4=25.6m剪力墙木方：（4.3+3）×22=160.6m以上合计：42.9+33+19.2+25.6+160.6=281.3×0.06×0.08×7=9.45kn4、20#工字钢：1.95×8=15.6m 1×8=8m以上合计：15.6+8=23.6m×27.93kg/m=659.15kg=6.59kn5、外脚手架安全网及脚手片：按三排脚手架计算：1×（7.75+0.9）=8.65m2×50n/m2=0.432kn×3=1.3kn安全网：（7.75+0.9）

14、15;8.45=73.09m2×10n/m2=0.73kn以上合计：1.3+0.73=2.03kn6、新浇混凝土：hj-1：6.4×0.4×0.65×2=3.33m3 3.65×0.4×0.4×3=1.75m3 4.85×0.35×0.35×2=1.19m3120厚砼墙：（6.4+0.6）×0.12×3.65=3.07m3楼层、屋面现浇板砼：6.4×0.48×0.12×2=0.74m3以上合计：3.33+1.75+1.19+3.07+0.74=1

15、0.08×25=252kn静荷载合计：33.08+5.02+10.42+9.45+6.59+2.03+252=318.59kn（二）、作用在三角桁架上的活荷载计算1、施工人员及设备重量：7.75×1.95×2.5=37.78kn2、震捣混凝土时产生的荷载：6.4×0.6×2=7.68kn活荷载活计：37.78+7.68=45.46kn（三）、作用在三角桁架上的荷载设计值：1.2×318.59+1.4×45.46=445.952kn均布线荷载：445.952÷7.75=57.54kn/m计算书（一）、计算力字模型 分

16、析号杆件计算简图：弯矩图：控制弯矩mmax=m1=gl2=×57.54×3.22=73.65kn.m钢材取q235、fy=215mmm2 wx=403.016cm3 =8mm wx403.016cm3 i1980cm4求解号杆件的支重竖向力q1、q2、q3由弯矩图：m中+m1=gl2 q3×1.6=q×1.6×0.8+m中m中=ql2=36.83kn.m q3=69.05kn总体方程求解q1、q2、q3、my=0 m（q3）=0 q1+q2+q3=57.57×7.8=448.812kn q1×6.4+q2×3.2=

17、57.54×7.8×3.9 q1+q2=379.762kn 2q1+q2=546.98kn q1=167.23kn q2=212.53kn q3=69.05kn求解各杆件轴力号杆件（注：安装时号杆件作为构造杆，截面取号杆） tg2=0.888 cos2=0.75 n3= n3=283.37kn tg1=0.888 cos1=0.75 n4=222.97kn杆件 杆件 l3=4.8m l4=4.8m n3=283.37kn n4=222.97kn cos2=0.75 cos1=0.75杆件 l1=3.9/0.773=5.05m tg3= cos3=0.773 n1=216.3

18、4kn（二）、截面选取q235b：选h型钢h300×200×6×8： ix=7968.14cm4 wx=531.2cm3 ix=12.74cm iy=4.66cma、轴心受压杆件（号杆件） =稳定系数： x=37.68 y=103 y=0.536 =107n/mm2215n/mm2满足稳定性强度要求。b、号杆件稳定系数： x=39.64 y=108.37 y=0.5=88.23n/mm2215n/mm2满足强度稳定性要求c、号杆件采用h350×200×8×10能满足号杆件wxi的要求。d、号杆件采用h350×200×

19、;8×10（三）、预埋件计算号杆件： v1=216.34×sin3=216.34×0.66=143kn n1=216.34×cos3=216.34×0.773=167kn d=388.1mm（预埋板最小尺寸：宽度） 预埋板取450×450×20（500×500×20）验算：as+ as+ 本物件处于剪力和法向压力共同作用，所以选用公式（m=0）as作为取值r=0.85 v=（4-0.08d） =（4-0.08×20） =2.4×0.24 =0.576as=903.56mm2，取16&#

20、216;20：as=5024 mm2>903.56mm2,满足要求。号杆件预埋件大小450×450×20（16Ø20，预埋筋与梁钢取骨架焊接在一起，形成整体）、号杆件预埋件也取450×450×20（1620，同号杆件）。2轴以东这榀桁架预埋件的计算。预埋件钢筋计算：as=+v=n3cos2+n4cos1=283.37×0.75+222.97×0.75=379.755knn=n3sin2+n4sin1=283.37×0.66+222.97×0.66=334.184knm=n4cos1×3.2

21、=222.97×0.75×3.2=535.128kn.mr=0.85v=（4-0.08d）=（4-0.08×20）=2.4×0.308=0.74 取v=0.7b=0.6+0.25=0.6×0.25=0.85fy=210n/m2 z=900-50-50=800mmas=+=+2236.89+2713.60=4950mm2预埋铁为500×900×20锚筋28Ø20，as=8792mm2>4950mm2，满足要求。（四）、预埋吊环计算a、吊环采用hpb235级钢筋，埋入砼梁30d，并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，采用2

22、0，四个吊环，埋入砼梁600，每个吊环所承受拉力设计值为31.4kn。b、另在端部设置预埋筋300×300×14（914）将梁，梁，围焊在预埋件300×300×14上（五）、焊缝高度验算：注：钢架与预埋件满焊，hf=8mm，要求焊缝高度必须满足设计要求。焊缝所能承受的力f1=2×0.7×8×160×（300-2×8）=508knf2=2×0.7×8×160×（450-2×8）=777kn 3号杆件与 2号杆件 4号杆件与2号杆件节点均为焊缝高度hf=6mm

23、 4号杆件与6号杆件（围焊） 3号杆件与号杆件（围焊） 翼缘长度（200-2×hf）+2×（97-2×hf）×2=716 腹板长度300-2×8-2×6-2×hf×2=520 f=0.7×6×160（716+520） =830kn1、号杆件届时需不需要，请专家论证。2、砼梁应相应增大。3、（每榀桁架侧面杆件）用i10焊接，侧向稳定性提高。4、施工安排：先施和杆件，形成支撑体系，然后再3、4、6杆件。 同 济 大 学 3d3s 软 件计算书工 程 名：*大厦计 算 时 间：tue jul 11 1

24、5:13:22 *一、计算简图计算简图 (圆表示支座)节点编号图单元编号图二、几何信息 各节点信息如下表：节点号x坐标(m)y坐标(m)z坐标(m)x向约束y向约束z向约束绕x约束绕y约束绕z约束13.4420.4580.000 26.6420.4580.000 30.2420.4580.000 48.0420.4580.000 53.5700.458-3.600 60.2420.458-7.500 70.2420.458-3.600 各单元信息如下表：单元号截面名称长度(m)面积(mm2)绕2轴惯性矩(x104mm4)绕3轴惯性矩(x104mm4)绕2轴计算长度系数绕3轴计算长度系数小节点释

25、放大节点释放1h300*200*6*83.2004904106779681.0001.000-2h300*200*6*83.2004904106779681.0001.000-3h300*200*6*81.4004904106779681.0002.000-4h300*200*6*84.7334904106779681.0001.000ry rzry rz5h350*200*8*105.12766401335139591.0001.000ry rzry rz6h350*200*8*103.32866401335139591.0001.000ry rzry 7h300*200*6*84.8174

26、904106779681.0001.000ry rzry 8h300*200*6*83.6024904106779681.0001.000ry rzry 三、荷载信息 (一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息 1.节点荷载 *以下为节点荷载图 单位：力(kn)；弯距(kn.m) 2.单元荷载 *以下为单元荷载图: 单位：力(kn)；分布力(kn/m)；弯距(kn.m)；分布弯距(kn.m/m)第 0 工况单元荷载简图第 1 工况单元荷载简图 (二). 其它荷载信息 (1). 地震作用 无地震 (2). 温度作用 (三). 荷载组合 (1). 1.35 恒载 + 1.40 x 0.70 活载

27、 (2). 1.20 恒载 + 1.40 活载四、内力位移计算结果 (一). 内力 1.工况内力 2.组合内力 3.最不利内力最不利内力表 (单位：n、q(kn)；m(kn.m)；位置(m)单元号名称组合号序号位置轴力n剪力q2剪力q3弯距m2弯距m3n最大110.5158.167.20.00.020.01m3最大110.0158.1100.10.00.064.6n最小210.3148.578.60.00.037.7m3最小111.6158.11.30.00.0-16.5n最大110.5284.586.10.00.09.92m3最大110.0284.5119.00.00.064.6n最小210

28、.0267.1111.80.00.060.7m3最小111.9284.53.70.00.0-50.0n最大110.00.086.50.00.060.53m3最大110.00.086.50.00.060.5n最小110.00.086.50.00.060.5m3最小111.40.00.00.00.0-0.0n最大210.0-228.70.00.00.00.04m3最大110.00.00.00.00.00.0n最小110.0-243.60.00.00.00.0m3最小110.00.00.00.00.00.0n最大210.0-320.00.00.00.00.05m3最大110.00.00.00.00.

29、00.0n最小110.0-341.00.00.00.00.0m3最小110.00.00.00.00.00.0n最大111.166.6-4.20.00.04.26m3最大113.366.6-5.70.00.015.1n最小212.862.4-4.90.00.011.3m3最小110.066.6-3.40.00.00.0n最大210.0-183.7-0.30.00.00.07m3最大114.8-197.5-1.90.00.05.3n最小114.8-197.5-1.90.00.05.3m3最小110.0-195.7-0.30.00.00.0n最大210.0-68.50.70.00.00.08m3最大

30、110.0-72.80.80.00.00.0n最小113.6-74.60.70.00.0-2.7m3最小113.6-74.60.70.00.0-2.7各效应组合下最大支座反力表(单位：kn、kn.m)节点号控制组合号组合序号nxnynzmxmymznx最大21-267.10.073.90.00.00.0ny最大11-284.50.078.70.00.00.0nz最大11-284.50.078.70.00.00.0mx最大11-284.50.078.70.00.00.0my最大11-284.50.078.70.00.00.0mz最大11-284.50.078.70.00.00.03合力最大11-

31、284.50.078.70.00.00.0nx最小11-284.50.078.70.00.00.0ny最小11-284.50.078.70.00.00.0nz最小21-267.10.073.90.00.00.0mx最小11-284.50.078.70.00.00.0my最小11-284.50.078.70.00.00.0mz最小11-284.50.078.70.00.00.0nx最大11221.30.0259.40.00.00.0ny最大11221.30.0259.40.00.00.0nz最大11221.30.0259.40.00.00.0mx最大11221.30.0259.40.00.00.

32、0my最大11221.30.0259.40.00.00.0mz最大11221.30.0259.40.00.00.06合力最大11221.30.0259.40.00.00.0nx最小21207.70.0243.40.00.00.0ny最小11221.30.0259.40.00.00.0nz最小21207.70.0243.40.00.00.0mx最小11221.30.0259.40.00.00.0my最小11221.30.0259.40.00.00.0mz最小11221.30.0259.40.00.00.0nx最大1163.20.0154.60.0-20.40.0ny最大1163.20.0154.

33、60.0-20.40.0nz最大1163.20.0154.60.0-20.40.0mx最大1163.20.0154.60.0-20.40.0my最大2159.40.0144.90.0-19.10.0mz最大1163.20.0154.60.0-20.40.07合力最大1163.20.0154.60.0-20.40.0nx最小2159.40.0144.90.0-19.10.0ny最小1163.20.0154.60.0-20.40.0nz最小2159.40.0144.90.0-19.10.0mx最小1163.20.0154.60.0-20.40.0my最小1163.20.0154.60.0-20.4

34、0.0mz最小1163.20.0154.60.0-20.40.0轴力 n 包络图(单位：kn)弯距 m3 包络图(单位：kn.m) (二). 位移 1.工况位移 2.组合位移第 1 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 2 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)五、设计验算结果“强度应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号情况号）序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴w/l绕3轴w/l结果120.84 (1/1)0.840.840.530.0069251/15710满足210.72 (

35、1/1)0.720.720.440.00692500满足330.53 (1/1)0.530.530.380.0030221/4480满足450.24 (1/1)0.510.260.000.001143500满足570.23 (1/1)0.410.250.010.001033800满足640.23 (1/1)0.420.250.000.001013700满足760.13 (1/1)0.130.130.020.00742300满足880.10 (1/1)0.130.100.000.00772800满足按“强度应力比”统计结果表范围单元号>1.051.051.001.000.800.800.6

36、00.600.10单元数00116“绕2轴整体稳定应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号情况号）序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴w/l绕3轴w/l结果120.840.84 (1/1)0.840.530.0069251/15710满足210.720.72 (1/1)0.720.440.00692500满足330.530.53 (1/1)0.530.380.0030221/4480满足450.240.51 (1/1)0.260.000.001143500满足540.230.42 (1/1)0.250.000.00

37、1013700满足670.230.41 (1/1)0.250.010.001033800满足760.130.13 (1/1)0.130.020.00742300满足880.100.13 (1/1)0.100.000.00772800满足按“绕2轴整体稳定应力比”统计结果表范围单元号>1.051.051.001.000.800.800.600.600.13单元数00116“绕3轴整体稳定应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号情况号）序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴w/l绕3轴w/l结果120.840.84

38、0.84 (1/1)0.530.0069251/15710满足210.720.720.72 (1/1)0.440.00692500满足330.530.530.53 (1/1)0.380.0030221/4480满足450.240.510.26 (1/1)0.000.001143500满足570.230.410.25 (1/1)0.010.001033800满足640.230.420.25 (1/1)0.000.001013700满足760.130.130.13 (1/1)0.020.00742300满足880.100.130.10 (1/1)0.000.00772800满足按“绕3轴整体稳定应

39、力比”统计结果表范围单元号>1.051.051.001.000.800.800.600.600.10单元数00116“绕2轴长细比”最大的前 10 个单元的验算结果序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴w/l绕3轴w/l结果150.240.510.260.000.001143500满足270.230.410.250.010.001033800满足340.230.420.250.000.001013700满足480.100.130.100.000.00772800满足560.130.130.130.020.00742300满

40、足610.720.720.720.440.00692500满足720.840.840.840.530.0069251/15710满足830.530.530.530.380.0030221/4480满足按“绕2轴长细比”统计结果表范围单元号>180180150150120120808030单元数00035“绕3轴长细比”最大的前 10 个单元的验算结果序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴w/l绕3轴w/l结果170.230.410.250.010.001033800满足240.230.420.250.000.0010137

41、00满足350.240.510.260.000.001143500满足480.100.130.100.000.00772800满足510.720.720.720.440.00692500满足620.840.840.840.530.0069251/15710满足760.130.130.130.020.00742300满足830.530.530.530.380.0030221/4480满足按“绕3轴长细比”统计结果表范围单元号>180180150150120120808022单元数00008五、安装与拆除在16层楼面开始埋设预埋铁板，吊环，17层、18层按设计要求预埋铁板及吊环。17层楼面梁

42、板砼浇捣后8天，开始在16层安装悬挑脚手架。在18#工字钢上凡有钢管立杆处，均焊上20-25的短钢筋头，长度20-25cm，用于固定立杆就位。用塔吊吊至16层，按平面布置图就位，伸入16层楼面的预埋吊环内，同时拉好第一道钢丝绳在17层梁面上，先搭设靠b轴线5道立杆。高度先搭设二步至17层楼面。然后安装号杆件，用塔吊吊至17层楼面，伸入17层楼面的预埋吊环内，位置较正后号杆件与17层梁面上的预埋铁板焊接牢固，然后焊接号杆件（按大样图进行放样气割）。5榀、杆件焊接后，再焊侧面水平10工字钢。构成下半个三角桁架的骨架。待18层楼面梁板浇捣后，搭设整个三角桁架内的脚手架，脚手架搭设后，安装号杆件，然后

43、安装号杆件号杆件，再焊接号号杆件的侧面10#工字钢。5榀三角桁架安装完毕后，按平面布置图安装20#工字钢，在20#工字钢上搭设支模架子。黄金俱乐部砼强度达到100%后，拆除三角桁架以上的支模架子。等待黄金俱乐部外装饰全部完成后，准备拆除三角桁架，此时，塔吊环已不能吊装三角桁架，只能将三角桁架用气割，割成小块，每块重量在50kg之内，便于工人能抬走。三角桁架拆除后，再拆除悬挑脚手架，由专业架子工拆除。拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆，脚手片，剪力撑，斜撑，而后拆小横杆，大横杆，立杆等。六、安全施工技术措施材质及其使用的安全技术措施所有进场的型钢、预埋铁件、吊环均要经过严格检查，

44、符合设计要求后方能使用，钢管进场要经过检查，凡有严重铸蚀，压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。扣件的坚固程序应在40-50n.m，并不大于65n.m，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。脚手架搭设时的安全技术措施在搭设过程中，在5层屋面上进行全封闭围护，禁止行人进入，做到统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。搭设脚手架由专业人员负责施工，每个职工均应有上岗证，搭设时要戴上安全帽，系好安全带。在搭设过程中应由安全员，架子班长等进行检查、验收，达到要求后方能使用。脚手架上施工作业的安全技术措施严格控制施工荷载，施工荷载不得大于3kn/m2，施

45、工时不允许多层同时作业，及时检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。安装三角桁架时，各个节点均用焊接连接，现场配备4只干粉灭器，做好防火工作。脚手架拆除的安全技术措施先拆除三角桁架，三角桁架用气割切成小块，逐块用人工搬走，气割时派专职人员做好防火工作，防止火星溅落。拆除人员必须是经考试合格的专业架子工，持上岗证上班，作业时必须戴好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋，严禁酒后上班，操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。严禁凌空投掷杆件、物件、扣件及其他物品，使用好的工具放在工具袋内，防止掉落伤人。6级以上大风，大雨天气停止脚手架作业。每天拆架下班时，不应留

46、下隐患部位，拆下的材料，及时用塔吊运至地面，分类堆放整齐。七、大悬挑三角桁架下部脚手架专项施工方案与计算书本工程脚手架的设计计算依据（1）建筑施工扣件或钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）（2）建筑结构荷载规范（gb5009-2001）（3）钢结构设计规范（gb50017-2003）（4）建筑施工简易计算（江正荣编 2003年4月）一、基本参数1、脚手架的基本尺寸为大悬挑三角桁架的安装与拆卸，在16层楼面开始设置大悬挑脚手架，采用8根i16工字钢，作悬挑梁，长度为9m，悬挑长度为7.8m，用两道钢丝拉在17、18层楼面。脚手架立杆纵距为1.5m，横距为1m，立杆高度为7.3m，步距

47、1.8m，脚手片三层满铺，具体在离工字钢20cm处一层满铺，第二步脚手架，第四步脚手架均满铺，脚手架外侧满挂全封闭式密目安全网，离脚手片0.2m处，1.2m处设两道防护栏杆，17层、18层楼面设连墙件，间距为2跨，在框架梁上埋设钢管，具体布置详见平面图。2、荷载参数施工荷截按3kn/m2，同时施工层数为1层，脚手片荷截按50n/m2。3、工地实际使用48mm×3.2mm钢管的技术参数惯性距i=11.36cm4，截面模量w=4.732cm3，截面积a=4.504cm2。回转半径i=1.588cm，弹性模量e=2.06×105n/mm2。q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205n/mm2。二、计算书1、纵向水平杆的强度和挠度计算按三跨连续梁进行强度挠度计算纵向水平杆自重标准值：0.038kn/m脚手片自重标准杆：1×0.33×0.05=0.0165kn/m永久荷截标准值：0.038+0.0165=0.0545kn/m永荷截设计计算值：1.2×0.0545=0.065kn/m可变荷截设计计算值：1.4×0.33×3=1.386kn/m 纵向水平杆荷截设计计算值： q=0.065+1.386=1.45/kn/mmmax=0.326kn/m抗弯