七星岩景区东门入口模板方案(乱改)

1、七星岩景区东门入口综合升级改造工程七星岩景区东门入口综合升级改造工程模板专项施工方案一、模板及支撑设计的依据 七星岩景区东门入口综合升级改造工程设计图纸。广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法建筑施工安全检查标准 JGJ592011建筑施工钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工高处作业安全技术规范木结构设计规范 JGJ2001建筑结构荷载规范GB 5009-2001二、工程概况七星岩景区东门入口综合升级改造工程位于肇庆市星湖风景区内，本工程建筑物（包括基础）设计年限50年；建筑物抗震设防类别为丙级；建筑场地类型为类；震设防烈度为6度；结构类型为框架结构；总建筑面积为1004

2、；建筑层数为1层；建筑总高度为7.8m；工程设计标高0.00相当于绝对标高9.00。建筑物项目一览表：序 号名 称建筑地基面积建筑面积备 注1售票综合服务大厅282.7282.7地上、1层2景区入口门楼 6868地上、1层3景区出口门楼 47.347.3地上、1层4星级公厕 143143地上、1层5导游及医疗处 109109地上、1层6管理用房一98.398.3地上、1层7管理用房二55.555.5地上、1层8管理用房三55.555.5地上、1层9连廊145.1145.1地上、1层合 计1004.41004.4三、方案说明1、方案主要针对本工程高支模体系进行计算、编制施工方法和安全措施。2、计

3、算书针对本工程具体情况，按施工层、施工段中的截面尺寸最大和荷载最重的具有代表性的梁、板分别计算。施工时，应注意要符合各类型条件并严格按照本专顶方案执行。3、模板施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。四、施工准备1、技术准备为了能够按设计图纸的要求顺利地进行施工，在施工前项目技术负责人组织项目部施工员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，充分地了解掌握设计图纸标明的结构平面几何尺寸、坐标、标高说明等方面资料，熟悉各部位截面尺寸、标高制订模板初步设计方案。2、劳动力组织安排由项目经理部派出专职施工员及质安员对模板的安装和拆除工作进度进行管理，负责指导

4、木工班组按照经审批的施工方案进行施工具体工作。具体安排如下：施工员1人：柱、梁进行定位放线等，并对木工进行技术交底。质安员1人：对木工进行技术交底，并在施工过程跟踪指导。对模板工程的安装验收或模板拆除的批准、模板拆除前后的检查等。项组织机构表：序号姓名职务岗位工作职责1李汉强项目经理项目负责人全面指挥2黄志良技术负责人项目技术负责人检查验收3郑燕林质安员专职安全员旁站监督4郑燕松施工员施工员实施方案3、机具准备主要机具及工具准备详见下表机具、工具名称规格、功率数量力矩扳手6圆盘锯300,3kw2砂轮机3kw1手提电锯150,300w24、材料准备18厚夹板，8080木枋，18厚直边板，483.

5、5钢管，48钢可调上托，钢扣件。一、 模板支撑架设置 1、总体构造本工程售票综合服务大厅屋面折梁高7.44M，屋脊主梁200450，跨度9000梁模板中间设一道14螺杆拉杆，板厚H=120。楼面模板支模主要采用383.5钢管门式脚手架整体搭设作为模板支撑，483.5钢管作纵横拉牵及大梁斜面撑加固（详支撑布置图）。支撑系统整体设置5道纵横水平拉杆，水平拉杆四边均与两端结构柱顶紧。水平拉杆设置高度为门架上托以下1道、地面以上200扫地杆1道，中间均匀设置2道。框架每条主梁两端分别对称设置2排斜撑支撑系统纵向两端对称设置2排斜撑，中间每隔20000加设防对斜撑。门架支座必须安装在100厚C15砼地面

6、上并垫300300以上木板。楼面梁、板模采用18厚建筑夹板， H=450梁梁底木枋采用8080350。主龙骨采用8080安装在门架上托使用，门架间距600。 2、排架材料要求 （1）门式脚手架立柱钢管采用383.5焊接钢管制造，钢管材料性能应符合碳素钢结构（GB700-88）相关规定。不得有影响使用的变形、裂缝、严重锈蚀等缺陷存在，不得有超过0.5深的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤和结疤等缺陷存在。门架驳接必须采用专门驳芯扣件。门架间的斜撑和支座也必须采用专门配套的拉杆和支座。 （2）直角扣件、回转扣件和对接扣件应采用BG978-67可煅铸铁分类及技术条件的规定。其机械性能不低于KT-33-8的可

7、煅铸铁制造。扣件螺栓拧紧力矩达70N.M时扣件不得有破坏，对重复使用的扣件应及时检查，有裂缝、变形的扣件严禁使用；滑丝的螺栓必须更换。扣件螺栓用A3钢制成，应在使用前对其进行处理，再刷上机油防锈蚀。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88碳素钢结构中的相关规定。 （3）楼面模板采用18厚木胶合板；支撑木方采用8080。 （4）搭设前对所使用钢管、扣件由材料部门进行认真挑选，逐一检查后方可在施工现场使用。3、材料质量控制 （1）钢管符合碳素钢结构（GB700-880）的有关规定。 （2）扣件应符合GB978-67可煅铸铁分类及技术条件的规定，其机械性能不低于KT-33-8的可煅铸铁制造。扣件的

8、附件采用的材料应符合GB700-88碳素钢结构中的相关规定。 （3）模板及木方均应符合相关规范规定要求。 4、排架搭设操作工艺 （1）模板支架工艺流程：基础准备 安放垫板 搭设门架并同时搭设扫地杆 搭设水平杆 搭设剪刀撑、纵横水平杆、斜杆 接立杆 安装模板、木方 校正。 （2）放线：模板安装前，根据测验标记在柱上弹出标高、中心线和模板安装控制内边线，并按满堂架设计要求定出立杆位置线。 （3）立杆搭设要求：排架基础为C15混凝土层。立杆支撑在大于50的木垫板上。排架搭设自一端延伸向另一端，自下而上按步距架设，并逐层改变搭设方向，减少误差积累。不能自两端相向搭设或相向进行，以免结合处错位，导致最后

9、难以连接。支架立杆应协调设置，做到纵横各成一线，以便准确搭设水平拉杆和剪刀撑。 （4）扫地杆：扫地杆必须在支架离地20处的纵横双向设置，扫地杆可约束立杆的水平位移及沉陷，提高支架的承载力，因此不可忽视扫地杆的作用。 （5）剪刀撑：按规范规定，超过4M高的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑可提高支架的整体稳定性，提高立杆的极限承载能力，施工中往往疏于设置或设置不满足规范要求。 （6）纵横向水平杆：沿架体垂直方向，每隔1.8M设置纵横向水平拉杆，搭设时每步处水平杆必须纵横双向贯通，尤其是顶层的水平杆更要注意。水平杆的接头、高差也应符合规范要求。有时候支

10、架搭救设完了，验收时才发现立杆的间距大了，采取增补立杆的方法，这时一定要注意对增补的立杆一定要有双向的水平杆拉结，否则该立杆的长细比过大，起不到补强的作用，形同虚设。 5、模板支架搭设要点 （1）支架搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）的相关规定。一次性搭救设高出操作架不宜大于一步。 （2）垫板应准确放在定位线上，垫付板面积不宜小于0.12,宽度不宜小于220,木垫板长度不宜小于2跨,厚度不宜小于50； （3）纵横向水平管的搭救设：钢管长度不宜小于3跨；采用搭接时，搭接长度不宜小于1M，不少于2个旋转扣件固定，固定间距不应小于800； （4）剪刀撑搭设要点：

11、每付剪刀撑跨越立杆的根数不应少于4根，也不得超过7根与纵向水平杆呈450600；剪刀撑应用旋转扣件固定在立杆横向水平杆上，其交点距主节点的距离不应大于150； （5）水平加强层：高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层（水平斜杆）；且必须与立杆用扣件紧密连接，设斜面框格数量应大于该水平层框格总数的1/3。 （6）斜撑杆：沿柱间距每道布置2根斜撑杆，斜面撑杆与地面成450600，上端与立杆用扣件紧密连接，底端与柱根牢固相抵，不得滑移。 6、模板支架验收支模系统搭设完成后，严格执行“三检”制度，经公司质安部门技术人员验收合格后，再由监理部门人员进行验收，若发现存在问题。立即进行整改，

12、直至整改合格。同时，最后还需报安监部门进行支模验收。在浇筑砼前，必须经各方单位验收合格方可进行下一工序的施工作业。验收依据为建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）和本模板支撑专项方案以及各级技术交底记录，重点验收支架的地基承载力、搭救设位置、构造尺寸、材质、连接件、剪刀撑、扫地杆、纵横向水平杆的节点是否牢固可靠，是否在立杆上做出沉降标识，验收合格的部位应挂牌识别，验收过程中发现的问题应一一列出交由班组专人整改，按规定整改完成后方可使用，未经检查验收或整改未完成的支架严禁浇筑混凝土，支架整改复验应由专人负荷签字，合格后方可绑扎钢筋浇倒混凝土。7、模板支架的拆除 （1）模板

13、支架的拆除应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）的相关规定。拆除支架必须有专人指挥，参与拆除的人员应注意动作的配合与协调，在拆除的过程中不宜中途换人，不得单人拆除较重杆件。 （2）拆除顺序应是后搭的部件先拆，先搭救的部件后拆，严禁采用推倒、拉倒的拆除方法。 （3）拆支架宜一步一清，分段拆除时高差不应大于2步，如高差不得以大于2步，应采取临时稳定措施。拆剪彩刀撑和纵横向水平杆时，应先拆中间构件，后拆两端构件。拆除扣件时，应有防止杆件突然坠落的措施。 （4）拆除的支架部件应及时运到地面，整理堆放。（5）高支模的施工组织和管理措施：高支模施工时，项目经理部应明确现场施工

14、安全责任人，负责施工全过程的管理。支架搭救设前，由项目技术负责人主持工现场工程师、质量、安全负责人、施工队长、施工员、架子工等有关人员的技术交底会，并要求有书面交底技术资料。支架搭设和拆除时应有专职安全员在现场值班，配备安全警卫，负责戒备。五、高支模施工的安全技术措施 1、安装安全技术措施 （1）应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。 （2）以书面形式进行高支模模板支架工程安全技术交底。 （3）架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手板不得马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能

15、随意乱抛乱扔，吊运材料的下方不准站人。 （4）凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部位松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下移位，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。 （5）立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻的立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。 （6）扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要4060N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须

16、向外。（7）所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。（8）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。（9）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。（10）高支模上高空临边要有足够 的操作平台和安全防护，特别在平台外沿部分应加强防护。（11）模板安装、钢管绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。（12）不准架设探头板及未固定的杆。（13）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。(14)安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆支撑攀登上落。（1

17、5）支模时，支撑拉杆不准连接在门窗、脚手架或其它不稳定的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。（16）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。（17）二人抬运模板时，要互相配合，协调工作。传送模板、工具应用运输工具或用绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。（18）安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。 2、拆除安全技术措施（1）应遵守高处作业安全技术规范有关规定。（2）以书面形式进行安全技术交底。（3）拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。（4）拆模应

18、严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，严禁抛掷模板。（5）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的拆除措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。（6）工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从高空滑落。（7）拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板正拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定形模板作平台模时更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。（8）拆除间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。（9）已拆除的模板、拉

19、杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。（10）在混凝土墙休平台上有预留孔洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。 3、监控措施本支撑体系，在搭设和钢管安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：（1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）日常检查，巡查的重点部位：A、杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。B、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。C、连接扣件是否松动。D、支撑体系是否有不均匀沉降、垂直度。E、施工过程中是

20、否有超载的现象。F、安全防护措施是否符合规范要求。G、支撑体系和各杆件是否有变形的现象。（3）在承受六级以上大风或大暴雨后必须进行全面检查。（4）要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时检查支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。 4、防止高支模支撑系统失稳的措施（1）浇注梁、板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种紧固件的紧固程度。（2）浇注梁、板砼时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10T千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止

21、质量事故和连续下沉造成意外坍塌。5、防止坍塌事故的安全技术措施（1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。（2）安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。（3）本高支模的支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制支撑系统的沉降量斜支撑和钢管应牢固拉结，形成整体。（4）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离现场，待险情排除后，方可作业。（5）楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时应进行荷载计算，并对楼面进行加固。（6）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定

22、形模板或散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。（7）安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚步手架搭救设高度要高出施工作业面至少1.2M。（8）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定固牢，严防突然掉落、倒塌伤人。（9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积泵送管道出口处。（10）避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。（11）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（12）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。（13）拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。（14）

23、纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提出高支撑的整体性。6、预防高空坠落事故的安全技术措施（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关安全预防工作。（2）高支模工程应按相关规定编编施工方案，经项目经理、公司技术负责人审批签字后报监理公司审批，审批通过后方案方可实行。模板脚手架搭救设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。（3）支、拆模板时应保证作业人员有可靠的立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识教育；特种高处作业人员应持证上岗

24、，上岗前应根据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关的安全技术签字交底。（5）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等安全防护用具，作业人员应按规定佩戴和使用。（6）安全带使用前必须经过检验合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（7）项目部应按类别，有针对性将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯警示。（8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2M，然后在护栏上

25、挂设一道密目式安全网.(9)高处作业前,应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收,经验收合格签字后,方可作业.安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等到以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（10）拆除模板支撑时应采用可靠的安全设施，严禁高空抛掷。（11）安装楼面模板时，在工作面下1M处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。六、模板、支撑系统计算书200450折梁模板、支撑系统计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=200mm,梁高h=4500mm,层

26、高7.440m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.2 + 1.36) 1.2 = 0.58 kN/m砼自重 24.0 kN

27、/m3 0.2 0.450 1.2 = 5.76 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.2 0.450 1.2 = 0.36 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.2 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 7.40 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 5.58 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=250mm；W=bh2/6=200182/6=13500mm3； I=bh3/12=200183/12=121500mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mm

28、ax=KMq1L2=-0.1057.403002=-69930N.mm=-0.07kN.m=Mmax/W=69930/13500=5.18N/mm2梁底模抗弯强度=5.18N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6067.40300=1345N=1.35kN=3Vmax/(2bh)=31345/(220018)=0.45N/mm2梁底模抗剪强度=0.45N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=5.58kN/m；挠度系数K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.6445.583004

29、/(1006000121500)=0.40mm=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.40mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=250mm,=250/1200=0.21 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=7.40300/250=8.88kN/mMq=qcL(2-)/8=8.88200/10001200/1000(2-0

30、.21)/8=0.60kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000300/10007.46=0.67kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-200)=475mm，Mp=Pa=0.670.48=0.32kN.mMmax=MqMp=(0.60+0.32)106=920000N.mm=0.92kN.m=Mmax/W=920000/85333=10.78N/mm2第一层龙骨抗弯强度=10.78N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验

31、算Vmax=0.5q梁宽P=0.58.88250/1000+0.67/1000=1.78kN=3Vmax/(2bh)=31.781000/(28080)=0.42N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.42N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=5.58300/250=6.70N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =6.7020012003(8 - 4 0.212+0.213)/(38490003413333)=1.92mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.67100047512002(3 - 40.402)/(24

32、90003413333)=1.48mmmax=qp=1.92+1.48=3.40mm =1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度max=3.40mm=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数3跨；第二层龙骨采用双木枋: b=80mm, h=80mm, W=280802/6=170667mm3，I=280803/12=6826667mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.58.88250/1000+0.67=1.78N弯矩系数KM=0.175Mmax=KMPL=0.1751.781000600=186900N

33、.mm=0.19kN.m =Mmax/W=186900/170667=1.10N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=1.10N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650Vmax=KVP=0.6501.781000=1157N =3Vmax/(2bh)=31.161000 /(228080)=0.14N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.14N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2q梁宽P板传=0.56.70250/1000+0.67=1.51kN挠度系数K=1.146max=KPL3/(100EI)=1.1461.511000

34、6003/(10090006826667)=0.06mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度max=0.06mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.150传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =2.1501.78=3.83kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.601=0.50kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =3.83+0.50=4.33kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.30

35、4/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =(5.40-0.80-1.9)0.08+21.800.0376=0.35kN门式钢管脚手架总承载力=1.2NGKNQK =1.20.35+4.33=4.75kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值N=4.75kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼

36、板厚=100mm,上部荷载为：F=4.75+0.081.90+(1.2+0.60)0.03761.2=5.01kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+85)+2(100+85)=940mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.0094085/1000=50.90kN 门架支承面受冲切承载力50.90kN上部荷载F=5.01kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+0.102)(0.1

37、03)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN 支承面局部受压承载力F=183.60kN上部荷载F=5.01kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2比较F1

38、、F2取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度为F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=680182/6=36720mm3；I=bh3/12=680183/12=330480mm4。1）抗弯

39、强度验算q=28.64(800-120)/1000=19.48kN/m=19.48N/mm；弯矩系数KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.10519.483002=-184086N.mm=-0.18kN.m=Mmax/W=184086/36720=5.01N/mm2 侧模抗弯强度=5.01N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60619.48300/1000=3.54kN =3Vmax/(2bh)=33.541000/(218680)=0.43N/mm2 侧模抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,

40、满足要求。3）挠度验算q，=19.20(800-120)/1000=13.06kN/m=13.06N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64413.063004/(1006000330480)=0.34mm=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.34mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(800-120)/2=340mm=0.34m，N=abFs=0.600.3427.21=5.

41、55kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN 对拉螺栓受力5.55kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度340mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4, 1）抗弯强度验算q=28.64300/1000=8.59kN/m=8.59N/mm；弯矩系数KM=-0.125；Mmax=KMqL2=-0.1258.593402=-124126N.mm=-0.12kN.m=Mmax/W=124126/85333=1.45N/mm2侧肋抗弯强度=1.4

42、5N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL =0.6258.59340/1000=1.83kN =3Vmax/(2bh)=31.831000/(28080)=0.43N/mm2侧肋抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=19.20300/1000=5.76kN/m=5.76N/mm；挠度系数K=0.521max=Kq，L4/100EI=0.5215.763404/(10090003413333)=0.01mm=340/250=1.36mm侧肋挠度max=0.01mm=1.36mm,满足要求。

43、计算简图和内力图如下图：6.计算结果第一层龙骨8080mm单木枋300mm,第二层龙骨8080mm双木枋1200mm；门式钢管脚手架纵向600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm,对拉螺栓1排14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结 。250500梁模板及支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=250mm,梁高h=500mm,层高4.40m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗

44、剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.80m。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.25 + 1.16) 1.2 = 0.51 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 0.50 1.2 = 5.04 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.25 0.50 1.2 = 0.32 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1

45、= 6.56 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 4.89 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=250mmW=bh2/6=250182/6=13500mm3； I=bh3/12=250183/12=121500mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.1056.563002=-61992Nmm=Mmax/W=61992/13500=4.59N/mm2梁底模抗弯强度=4.59N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.60

46、6,Vmax=KVq1L=0.6066.56300=1193N=3Vmax/(2bh)=31193/(225018)=0.40N/mm2梁底模抗剪强度=0.40N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=4.89kN/m max=Kq2 L4/(100EI)=0.6444.893004/(1006000121500)=0.35mm=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.35mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=250mm,=250/1200=0.21 ；

47、第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.56300/250=7.87kN/mMq=qcL(2-)/8=7.87250/10001200/1000(2-0.21)/8=0.53kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000300/10007.46=0.90kNa =

48、0.5(L-c)=0.5(1200-250)=475mm，Mp=Pa=0.900.48=0.43kNmMmax=MqMp=(0.53+0.43)106=960000Nmm=Mmax/W=960000/85333=11.25N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=11.25N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.57.87250/1000+0.90=1.88kN=3Vmax/(2bh)=31.881000/(28080)=0.44N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一

49、层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.89300/250=5.87N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =5.8725012003(8 - 4 0.212+0.213)/(38490003413333)=1.68mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.90100047512002(3 - 40.402)/(2490003413333)=1.98mmmax=qp=1.68+1.98=3.66mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度max=3.66mm=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算门式钢管脚手架纵向间距600

50、mm,计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞)采用双木枋: b=80mm, h=80mm, W=280802/6=170667mm3，I=280803/12=6826667mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.57.87250/1000+0.90=1.88N弯矩系数KM=0.175,Mmax=KMPL=0.1751.881000600=197400Nmm =Mmax/W=197400/170667=1.16N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=1.16N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650,Vmax=KVP=0.6501.881000=

51、1222N =3Vmax/(2bh)=31.221000/(228080)=0.14N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=0.14N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2q梁宽P板传=0.55.87250/1000+0.90=1.63kN挠度系数K=1.146,max=KPL3/(100EI)=1.1461.6310006003/(10090006826667)=0.07mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.07mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门架立柱的最大支座

52、力的系数=2.156传至每个门架立柱的力NQK1=2.1561.88=4.05kN每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.60.601=0.50kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2=4.05+0.50=4.55kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =(5.40-0.70-1.9)0.08+21.800.0326=0.34kN门式钢管脚手架总承载力=1.2NGKNQK=1.20.34+4.55