钢筋结构平台设计说明

1、L.设计容与设计参数-1-1. 1设计容-1-1.2 设计参数-2-2. 次梁LL-1设计-2-2. 1荷载汇集与计算简图-2-2.2 梁截面选择-3-2.3 截面复核-3-.主梁L-1设计-3-3. 1荷载汇集与计算简图-3-3.2 截面选择-6-3.3 强度及挠度验算-6-3.4 整体稳定验算-7-3.5 加劲肋设置与局部稳定验算-8-4. 柱Z3设计-lO-ll荷载汇集与计算简图-10-4.2 截面选择-10-4.3 强度、刚度与整体稳定验算-11-4.4 局部稳定验算-11-二 主次梁螺栓连接计算与节点图-11 -5. 1确定节点荷载与螺栓布置-12-5.2螺栓连接验算-13-1.设计

2、容与设计参数L1 设计容图1.1所示钢平台，其结构平面布置图如图1.2,按照任务要求，本人设计 容为边次梁LL-1.中间主梁L-2和中柱Z4,并设计主次梁螺栓连接。L-!图-钢平台L-!xlZlcocsi占eo占L-2Z3單Ozeo占 =yxf 1.05x215选择型钢 HN350X175X6X9, Ix =H2QQcmWx =649cmq = 0.4l0kN/m ,另外I32a也合适，但用材多不做首选。1.6 截面复核次梁截面无削弱，且所选截面的截面特性参数均大于所需，故挠度与正截面强度满足。根据经验，该梁抗剪强度富余较多，验算省略。次梁上无集中力，无需验算局部承压次梁受压製缘与楼板牢靠连接

3、，不必验算整体稳定次梁为型钢梁不必验算局部稳定3主梁L-2设计3.1荷载汇集与计算简图均布恒载标准值(梁半宽楼面传来的晅载和主梁自重)02/总均布荷载标准值Pk = g： =1.152kN / nt总均布荷载设计值Pi = 1.2g； = 1.2x 1.152 = 1.38kN / in次梁传来集中恒载标准值P2K = plkl = 255.70KN ,= 255.70x(3 + 3.3) = 244.083,A 25.2x3.3次梁传来总集中力设计值P2 =Am+心)=ai2x(3 + 33) = 3Q652W2s2x3.3支座剪力与跨中弯矩标准值皆砧+严+)+*以= 244.08x3 +

4、255.70x(3-3.3)+1x1152x969.62= 249.6 KN= % x4.8 P2k(4.8 一 ) 0.5pk (4.8)22= 8013N 加yr - A +$2)+ J_LL2306.52x3 + 3212x(3 + 33)1 =9.62= 33A5kN=吃 x 4.8 人(4.8 S2) 0.5 p(4.8)212= 10055kNm主梁计算简图及力如图3.1所示3000 才上 3300 斗匸 33009600M(kN m)V (kN)P l=306.52kNP2=321.12kNIIP=1.38kN川川川山川H川山山川川！XT-图3.1主梁计算简图与力图3.2L-2截

5、面选择主梁挠度允许值查教材附表17为v/ = l/400,由此，梁最小高度为论-肯备1.05x400x215x960 一=:=647c7”134x10由强度确定所需截面抵抗矩为=1005.5x1031.05x215梁的经济髙度为h. 77-30 = 7引4454.0-30 = S5.2cm 选取梁腹板高度hw = 85c/rz 梁腹板厚度 tw = 277/ 7 = 2/850 /7 = 8.3/rzm ,选取 rM. = Smm 翼缘板的截面尺寸由强度控制所需梁截面抵抗距Af WHx/hw-1扎16 = 4454.0785 -0.8 x 85/6 = 41.lcm2选取b = 28O/H/7

6、?, t = 16/?/?,则/?/f = 17.5 26,翼缘板不会局部失稳4. =ht = 44 &卩3. 3强度及挠度验算所选截面如右图3. 2：1- 8X850lX0.8X85=68cm2CD e a)QI(X)CJ2- 16X2802XL6X28二89. 6cmA=157 6cm2 计算截面几何特性参数4 = 2x1.6x28 + 0.8x85 = 157.6cm2Ix = ( 28 x 88.23 - 27.2 x 853) /12 = 20895 lcm42IX _ 2x208951 li882-=4738cm3图3.2主梁截面S,=28xl.6x 43.3 + 0.8x852/

7、8 = 2662cm3S 说 力计算：由于原估算的梁自重实际所选梁自重相差不大，对力计算结果影响很小，故直接采用3.1节力计算结果。 整体稳定验算：因侧向支撑间最大距离为3. 3mZ1/b = 330/28 = 11.816 (见附表 1.8)故无需计算整体稳定 抗弯强度验算0-rH.)/2/r = (280-8)/2/16 = 8.5 13叽 _ 1005.5x10/Xv 1-05x4738所以 /x = 1.05=202N/mm2 f = 25N/mm2 抗剪强度计算327.74 xl03x 2662208951x8x10= 52.2N/mm2fr= 25N/mirr 局部承压强度验算：因

8、主次梁采用平接，无需验算。 次梁作用点外侧主梁截面腹板顶端处的折算应力 该截面的弯矩和剪力分别为：= 1025.87W-wb 匕=-30859kN 加腹板顶端的应力：max/IV1025.87X10&X425208951xlO4= 2087N/ww?/cr2 + 3r2 = J20&72+3(35.8)2 = 217.7N / mm2v 1.1/= 1.1x215 = 236.5N/2,可挠度验算条件:vrL801.3x106x960010x206x103x20S951x104 560400尹爲不控制，计算从略3. 4 整体稳定验算因侧向支撑间最大距离为3.3m/,/? = 330/28 =

9、11.880V235/ 需设横向加劲肋v 150何77；不需设纵向加劲肋考虑到在1/3跨度附近有次梁相连，该处必须设横向加劲肋，横向加劲肋的 最大间距为2. 5h0=2. 5X850=2125mm,故最后取横向加劲肋布置如图3. 3所示1 s o n.oOCLC5.IGjO.6b39厂C C bUU图3.3主梁横向加劲肋布置（2）区格的局部稳定性验算1）区格所受应力芳諾x49（M 辟加式中也和血为所计算区格左右的弯矩，y喰为中和轴至腹板上端的距离。V+K 327.7 + 325.7 心 “八.t= =xlO3 = 48.O7V / mnr2htw 2x850x8be =02）区格的临界应力V

10、= = 0.6941. 0 时,血= 也 氏=.=2 = 1.0190.8415.34+4(/a)2 235415.34 + 4(850/1600)21.2Tcr =1-0.59(2,-0.8)/v=l-0.59(1.019-0.8)xl25 = 108.9/V/ww2 不比计算3) 局部稳定验算今上式左边=验算条件为:1.0215/ 4&0、 549.22+(25.2、26“ 215 J108.9 丿+ 0 = 0.535 1.0,可(4)区格的局部稳定验算* xl()6x _ = 201.4N / mm2 220895lxlO4(17.08 + 14.80)：1.r = xlO3x= 2.

11、34N / mm22850x8局部稳定条件为：/2 z x2b r 6.+ +6丿匕丿%，2014丫+2.34108.9/2+ 0 = 0.878 + 40 =+ 40 = 68.3儿釆用方、=90“ 3030t = =采用f = 6mm51515、4.柱Z3设计4.1荷载汇集与计算简图（1）设计资料1）柱上、下端均为较接，计算长度：L = 1. = 6.00/2）柱子承受轴心压力设计值：计算简图如图3.4所示图3. 4柱Z3计算简图4. 2 截面选择（1）试选截面方案一1）H型钢截面当-=5时，因ix iy，不可能做到x和y两方向长细比相等,而由对y轴的长细比人控制。假设心= 100, Mf

12、v=k = 22 = 6.Oc/HA 100H型钢截面对y轴屈曲时为b类截面，查附表1.20得：2 = 100时，歼05552）需要截面积a4（pf严 go.079.4 肺0.555x2153）试选截面按此数据查型钢表（附表2.6）,选用HW 250X250X9X 14,A = 92 AScnr J = 6.29cm J v = 10.8c/wy入（2）试选截面方案二重新假设2 =110,得0=0.493需要截面积A亠（pf947.42 xlO30.493x215xlO2 =89.4c/h2需要回转半径zv = 5.45c/?z 入 110按此数据查型钢表（附表2.6）,也选用HW 250X250X9X 14 故最终截面选用HW 250X250X9X144.3 强度、刚度与整体稳定验算（1）因截面无削弱不需要进行强度验算（2）刚度验算：A = = 55.6 21 = 150 长细比1081 J皆 95.3 V小 150（3）整体稳定性验算由 Av =95.3 ,查得 0 = 0.586N(pA=947.42x10-J5AN / mm2 /?nun = 3d。= 3x21.5nini = 64.5m/n 端距 a =