某河水库混凝土双曲拱坝体型设计的合理布置

1、1. 设计的任务 某河水库混凝土双曲拱坝体型设计的合理布置2. 设计的内容1选择拱坝的布置型式。2进行坝体平面布置及断面初选。3通过拱冠梁法对坝体应力及坝肩稳定进行分析计算。4通过消能计算评价所选定的消能防冲措施的安全可靠性。5通过设计成果分析，对所选定的拱坝体型布置提出评价或修改意见3. 工程概况3.1设计标准 设计标准，本水库总库容2.1千万方。灌溉2万亩，电站装机1万千瓦3.2 坝址地形地质条件1坝址区峡谷呈“v”型，两岸谷坡陡削，高程300米以下较为对称，坡角4050度。唯右岸自高程300米以上地形转缓变为 2530度。两岸附近山高均超出 400米高程以上河谷底宽11米高程260米，左

2、岸受冲沟切割后山脊较为单薄。2河床和岸坡有大片基岩课露，距河床高47米范围内形成岩石陡壁。以上为第四纪残、坡积的砂壤覆盖层。厚度左岸25米，右岸35米，坝址区基岩一般风化不深，剧风化垂直深度，左岸为36米，右岸为48米，河床为03米，微风化或新鲜基岩距地表深度，在320米高程以下：两岸为1020米，河床为4米左右。坝址区岩性为坚硬致密的花岗岩，较为新鲜完整的物理力学指标甚高，抗压强度1500kgcm2，岩石容重g26knm3。滑动面上岩石之间的摩擦系数f0.65、粘着力c2kgcm2。基岩弹性模量ef（14）105kgcm2。泊松比m0.2，坝体混凝土基岩摩擦系数f0.65。两岸基岩无成组有规

3、律的节理裂隙存在，主要受f1、f3、f5断裂切割影响。f1断裂切割右岸坝肩，其底板高程在314米，顶底岩层破碎。靠右岸在314米高程以上坝肩稳定须予重视。f3、f5断裂在较接近拱坝坝后通过，在拱座推力作用下，将产生压缩变形因此在拱座推力作用范围内必须给予工程上的处理。3岩层抗冲刷条件：泄洪建筑物下游高速水流沿程河床和岸坡，基岩基本裸露、岩性坚硬，抗冲刷力强，大部不须抗冲处理，但在靠近坝体部分的岸坡段对断裂破碎带等出露地带必须封闭固结，适当扩大表层固结灌浆。4区域地震条件；本区地震基本裂度为六度。3.3 特征水位经水库规划计算结果、坝址上、下游特征水位如下：p0.2%校核洪水位 319m，相应尾

4、水位270.5m。p2%设计洪水位316.8。相应尾水位269m。正常高水位316m死水位298m淤砂高程283m。坝顶溢流堰堰顶高程310.2m坝顶高程320m3.4荷载及荷载组合荷载应按实际情况进行分析，决定计算内容、荷载组合根据实际情况分析选取二种控制性的组合进行设计计算。有关荷载资料及设计系数如下，未经列出者由设计人自行拟定。1坝体自重，混凝土容重g24knm3。2上游砂压力，泥砂干容重gg14knm3，空隙率n04， 淤砂内摩擦角j16o。3温度荷载：均匀温度变化t；按经验公式估算4混凝土线膨胀系数a1105（1/oc）。5混凝土弹性模量 eh=1.85105kgcm2（c10砼）。

5、4. 拱坝的设计4.1工程等级的确定 已知设计标准，本水库总库容2.1千万方。灌溉2万亩，电站装机1万千瓦。根据水利部、能源部颁布的水利水电工程的分等级指标，将水利水电工程根据其工程规模、效益和在国民经济中的重要性分为五等，见表水利水电工程分等指标 根据已知的工程概况，查上表，所以可以确定该工程等别为iii级，工程规模为中型。 水利水电工程中的永久性水工建筑物和临时建筑物，根据其所属的工程等别及其在工程中的作用和重要性划分为五级和三级。见表永久性水工建筑物的级别由上面确定的工程等别为iii级，查表根据永久性水工建筑物的级别划分可得主要建筑物为3级，次要建筑物为4级4.2拱坝形式的选择与坝高的确

6、定4.2.1拱坝形式的选择 合理的拱圈型式应当是压力线接近拱轴线，使拱截面内的压应力分布趋于均匀。对于建在较宽河谷中的拱坝，为了使拱圈中间部分接近与均匀受压，并改善坝肩岩体的抗滑稳定条件，拱圈型式已由单心圆拱、三心圆拱、椭圆拱、抛物线拱、和对数螺旋拱。本设计采用等截面圆弧拱圈，设计该拱坝为优先考虑的双曲拱坝4.2.2坝高确定 已知坝体高程为320m，河谷高程为260m，河谷底部强分化层的厚度为3.59m，为满足大坝底部应力要求，将河谷底部开挖至256m，则可以确定大坝的高度为，同时可以确定大坝的开挖线如图：4.3拟定圆心角与坝轴线半径 根据以上坝址地形图和地质剖面图，量出在每个高程处地面线与开

7、挖线之间的距离，由原来的坝址地形图上的对应的等高线沿着占孔线进行平移，即可得出坝址可利用的基岩等高线，在透明纸上画出地址可以利用的岩基石等高线地形图，研究分析开挖后的河谷形状，决定是否需要加以处理。 拟定坝顶拱圈的圆心角为，已知坝顶高程为320m，根据坝轴线与320m等高线的交点，在图纸上量出，所以，可以算出，因为图与实际的比例是1:500，所以，坝顶河谷宽坝轴线半径 为使拱坝布置对称于河谷，建议以顶拱圈园心与坝高拱圈的园心联线为基准线来试探，在试探过程中要更多地照在坝高各拱环的对称性。并尽可能使该部位能获较优的中心角和与两岸等高线的夹角不小于35o。画出拱坝布置图，见a1大图 4.4 初步拟

8、定拱冠梁的剖面尺寸4.4.1坝顶宽度的拟定 已知坝顶河谷宽，大坝的高度为 在选择拱冠梁的顶部厚度时，应考虑工程规模和有运用要求，已知坝顶交通要求，有公路通过桥面宽6米 根据美国垦务局建议公式： 所以，大坝顶部的高程为6m.4.4.2 坝底厚度与的确定 河谷的形状特征常用坝顶高程出的河谷宽度与最大坝高的比值，即使宽高比来表示。拱坝的厚薄程度，常以坝底最大厚度和最大的坝高的比值，即厚高比来区分。l/h 3.0-4.5t/h 0.35 已知坝顶河谷宽，大坝的高度为，所以,所以大坝为中厚拱坝，取，将带入计算，可以得，大坝的厚度为。 所以，大坝的底部厚度为16m 根据美国垦务局建议公式 4.4.3 凸点

9、、凸度和倒悬度的计算 对于双曲拱坝，拱冠梁的上游面得曲线可用凸点与坝顶的高差、凸度和最大倒悬度（两点间的水平距离与其高差的比）来描述。 根据对我国的东风、拉西瓦等11座拱坝的值的敏感性的计算分析，得其合适的范围是：。 取,所以可以得，所以凸点的位置为距离坝顶41.6m的位置。 取凸度为 已知凸点距离坝顶的高差为，且坝高为64m，所以凸点距离把地点高差为，且，所以可取,结果得根据以上的计算结果，得如下剖面图:拟定各高程拱圈的厚度，中心角，半径及圆心位置。1、沿坝高每隔10米左右取一层拱圈，本设计全坝高可取56层拱圈。在河谷形状宽突变处，要布置一个拱圈。2、为使各拱圈布置尽量接近对称于河谷各拱圈的

10、左右半中心角相差应控制在3o以内。3、为保证坝面在水平和铅直方向都是光滑的，圆心的轨迹线宜是光滑的连续曲线并必须位于基准面上（基准面为穿过拱冠梁与拱坝轴线园心的铅直面）。由以上原则确定其各拱圈布置如下图示，大图见a1图4.5检查调整1、 在不同高程沿径向（指该高程拱圈的径向）切取若干垂直剖面检查两岸悬臂梁轮廓是否光滑连续是否有过大的倒悬度(不超过0.3)。直接在拱圈平面布置图上量出各个的交点。右岸的切下的剖面如下图所示：计算各个剖面下的倒悬度是否满足要求，结果如下表：高程305295285275265256倒悬度0.0670.1250.170.1810.1980.199左岸的切下的剖面如下图所

11、示：计算各个剖面下的倒悬度是否满足要求，结果如下表：高程305295285275265256倒悬度0.0670.10.880.1490.160.204综上，根据计算的结果，可以知道各个倒悬度都小于0.3，满足要求，且切出的剖面悬臂梁轮廓光滑连续。2、将各层拱圈的半径、中心角与圆心位置分别按高程点绘，各联成曲线以检查其是否平顺光滑 将各个拱圈的半径、圆心角与拱圈高层的坐标关系画出，如下图（具体情况见a1图） 分析后可以得出将各层拱圈的半径、中心角与圆心位置分别按高程点绘，各联成曲线检查基本平顺光滑，满足要求。3、检查坝底与基岩接触面的轮廓线，基本达到了光滑连续，无突变。设计满足要求。 4、绘制沿

12、拱轴线展开的纵剖面图检查沿河谷开挖表面的坡度是否连续均匀变化以求得到光滑的纵剖面展开图。 根据已知条件，画出绘制沿拱轴线展开的纵剖面图，如a1图所示，经过一些局部调整，基本满足要求。5、 经过调整拱坝设计已符合基本要求，列出拱圈的几何参数如下表：高程拱圈厚t圆心距lc拱圈半径拱圈中心角拱圈内半径拱圈外半径平均半径32060112.5118.5115.50 55 55 11030510.8528.4785.1195.9690.54 45 45 9029513.4645.768.3681.8275.09 42 42 842851560.8953.4768.4760.97 40 408027515.

13、797439.7855.5747.68 3938 7726515.8385.526.742.5334.62 37 37742561694.514.0830.0822.08 37 35725拱坝应力分析5.1拱冠梁法电算坝体应力电算可采用拱冠梁法程序计算各高程拱圈的拱冠与拱端应力已知大坝的上下游的水位概况，如下表：设计工况校核工况正常工况上游水位(m)319316.8316下游水位(m)269270.5269坝体材料、坝基弹性模量等概况，如下表;坝体材料e坝基e砼线膨胀系数a坝体容重沙浮容重沙内摩擦角185000kg/cm2200000kg/cm21.00e-0524kn/m30.827kn/m

14、316 将以上的表格的已知的结果带入电算程序，分别计算设计洪水位、校核洪水位、正常蓄水位三种工况分别在温升、温降两种情况下应力分析，结果如下： 1）设计温升gc- 100 fa- 1 jsqx- 1 * * * * *v= 75305 (m3)i x w ls lx (t/m2) (mm) (kg/cm2)(kg/cm2) 1 -5.546 124.29 0 0 2 .129 94.01 2.123 3.142 3 4.512 74.51 2.203 6.333 4 7.194 55.66 1.746 10.473 5 15.417 37.55 3.662 11.724 6 25.804 20

15、.32 -1.279 22.332 7 44.553 6.53 -5.207 29.499 i ggs ggx gds gdx (kg/cm2)(kg/cm2)(kg/cm2)(kg/cm2) 1 12.778 8.908 7.413 14.367 2 15.099 3.438 -.037 19.191 3 16.412 -.285 -3.984 21.367 4 16.713 -3.426 -6.186 21.459 5 14.517 -4.245 -5.336 17.927 6 10.101 -3.434 -2.906 11.705 7 3.881 -1.189 -.219 4.036 i

16、 gdm gdh gdv (t-m) (t) (t) 1 -208.621 653.406 -5.401 2 -1886.303 1039.107 -80.804 3 -3827.351 1169.905 -220.237 4 -5308.463 1159.203 -425.619 5 -4833.358 994.104 -531.89 6 -3001.187 690.658 -499.969 7 -907.811 305.399 -277.292* can xyu gbjs-2 *2） 设计温降gc- 100 fa- 1 jsqx- 1 * * * * *v= 75305 (m3)i x w

17、 ls lx (t/m2) (mm) (kg/cm2)(kg/cm2) 1 -5.151 135.93 0 0 2 .328 101.93 1.927 3.347 3 4.504 80.13 1.893 6.661 4 6.967 59.26 1.357 10.897 5 15.292 39.51 3.205 12.234 6 26.142 21.08 -1.833 22.976 7 45.677 6.63 -5.951 30.447 i ggs ggx gds gdx (kg/cm2)(kg/cm2)(kg/cm2)(kg/cm2) 1 12.175 7.929 6.288 13.919 2

18、 15.345 2.655 -1.128 19.799 3 16.888 -1.142 -5.136 22.239 4 17.207 -4.337 -7.289 22.283 5 14.79 -5.074 -6.229 18.401 6 10.08 -4.096 -3.543 11.759 7 3.653 -1.61 -.603 3.815 i gdm gdh gdv (t-m) (t) (t) 1 -228.91 606.217 -5.926 2 -2052.939 1012.903 -87.942 3 -4132.906 1151.019 -237.82 4 -5678.545 1138.

19、084 -455.292 5 -5117.459 961.01 -563.154 6 -3143.171 644.945 -523.623 7 -942.483 257.02 -287.883* can xyu gbjs-2 *3） 校核温升 gc- 100 fa- 1 jsqx- 1 * * * * *v= 75305 (m3)i x w ls lx (t/m2) (mm) (kg/cm2)(kg/cm2) 1 -6.121 138.28 0 0 2 1.129 104.17 2.078 3.09 3 5.019 82.08 1.981 6.557 4 7.219 60.72 1.247 1

20、1.045 5 15.403 40.37 2.814 12.659 6 25.386 21.41 -2.532 23.627 7 45.591 6.67 -6.959 31.486 i ggs ggx gds gdx (kg/cm2)(kg/cm2)(kg/cm2)(kg/cm2) 1 14.119 9.813 8.149 15.887 2 16.678 3.754 -.097 21.213 3 18.042 -.355 -4.43 23.502 4 18.205 -3.768 -6.778 23.382 5 15.59 -4.586 -5.759 19.258 6 10.633 -3.632

21、 -3.076 12.323 7 3.958 -1.218 -.227 4.117 i gdm gdh gdv (t-m) (t) (t) 1 -232.137 721.092 -6.009 2 -2090.598 1145.527 -89.555 3 -4217.054 1283.528 -242.662 4 -5791.644 1260.232 -464.36 5 -5197.965 1065.741 -572.014 6 -3163.042 725.84 -526.933 7 -926.914 311.206 -283.127* can xyu gbjs-2 *4） 校核温降 gc- 1

22、00 fa- 1 jsqx- 1 * * * * *v= 75305 (m3)i x w ls lx (t/m2) (mm) (kg/cm2)(kg/cm2) 1 -5.726 149.91 0 0 2 1.328 112.09 1.881 3.295 3 5.011 87.7 1.672 6.885 4 6.993 64.32 .858 11.468 5 15.279 42.33 2.357 13.169 6 25.724 22.17 -3.086 24.271 7 46.715 6.76 -7.703 32.434 i ggs ggx gds gdx (kg/cm2)(kg/cm2)(kg

23、/cm2)(kg/cm2) 1 13.516 8.833999 7.025 15.439 2 16.924 2.971 -1.188 21.821 3 18.518 -1.212 -5.582 24.373 4 18.699 -4.678 -7.881 24.207 5 15.864 -5.415 -6.653 19.733 6 10.611 -4.294 -3.713 12.377 7 3.731 -1.639 -.611 3.896 i gdm gdh gdv (t-m) (t) (t) 1 -252.418 673.903 -6.534 2 -2257.242 1119.323 -96.

24、693 3 -4522.611 1264.643 -260.244 4 -6161.726 1239.113 -494.032 5 -5482.068 1032.648 -603.278 6 -3305.024 680.127 -550.586 7 -961.586 262.826 -293.718 * can xyu gbjs-2 5） 正常温升gc- 100 fa- 1 jsqx- 1 * * * * *v= 75305 (m3)i x w ls lx (t/m2) (mm) (kg/cm2)(kg/cm2) 1 -5.336 119.19 0 0 2 -.231 90.28 2.139

25、3.162 3 4.337 71.72 2.28 6.255 4 7.206 53.77 1.921 10.273 5 15.466 36.46 3.953 11.403 6 25.689 19.88 -.85 21.839 7 44.002 6.46 -4.568 28.737 i ggs ggx gds gdx (kg/cm2)(kg/cm2)(kg/cm2)(kg/cm2) 1 12.289 8.578 7.145 13.813 2 14.52 3.323 -.015 18.45 3 15.81 -.259 -3.819 20.579 4 16.156 -3.299 -5.964 20.

26、74 5 14.104 -4.114 -5.173 17.416 6 9.883001 -3.353 -2.837 11.451 7 3.838 -1.174 -.214 3.993 i gdm gdh gdv (t-m) (t) (t) 1 -200.049 628.727 -5.179 2 -1811.398 1000.088 -77.595 3 -3683.504 1127.965 -211.96 4 -5127.9 1121.449 -411.142 5 -4693.426 966.611 -516.4911 6 -2934.901 676.249 -488.927 7 -897.46

27、5 302.254 -274.132* can xyu gbjs-2 *6） 正常温降gc- 100 fa- 1 jsqx- 1 * * * * *v= 75305 (m3)i x w ls lx (t/m2) (mm) (kg/cm2)(kg/cm2) 1 -4.941 130.83 0 0 2 -.032 98.21 1.942 3.367 3 4.329 77.33 1.971 6.583 4 6.979 57.37 1.531 10.696 5 15.341 38.42 3.496 11.914 6 26.027 20.63 -1.404 22.483 7 45.126 6.55 -5

28、.311 29.685 i ggs ggx gds gdx (kg/cm2)(kg/cm2)(kg/cm2)(kg/cm2) 1 11.686 7.599 6.02 13.365 2 14.766 2.539 -1.106 19.057 3 16.286 -1.116 -4.971 21.451 4 16.65 -4.209 -7.067 21.564 5 14.378 -4.943 -6.066 17.891 6 9.862001 -4.015 -3.474 11.506 7 3.611 -1.594 -.598 3.771 i gdm gdh gdv (t-m) (t) (t) 1 -22

29、0.336 581.537 -5.704 2 -1978.037 973.884 -84.733 3 -3989.062 1109.08 -229.542 4 -5497.98 1100.329 -440.814 5 -4977.533 933.517 -547.756 6 -3076.883 630.536 -512.5801 7 -932.137 253.875 -284.722 * can xyu gbjs-2 *5.2 坝肩应力分析取单位高度（1米）拱圈分层校核坝肩的局部稳定，首先应根据拱坝平面布置图和坝址地质情况通过分析选取那些拱端推力较大而下游岩体单薄的拱圈进行核算。在坝肩的岩石无

30、明显的节理裂隙等软弱结构滑动面情况下为简便起见可假设最危险的滑动面为平行于拱圈基准线。即滑动面走向大致平行于河谷且其倾角地与岸坡是平行的。分析图如下：根据电算结果，查的可得在305、295、285处拱端推力较大故去这三个高程进行核算。设是通过上游拱端的一条陡倾角滑裂面，与拱端径向的夹角为，与整体分析相似，可以得滑移体上的力计算公式如下从电算成果中gdh得到从电算成果中gdv得到可由电算成果中的x作图得到 为所截拱圈所支承的单宽坝体重量，为g=tg对所核算的那层拱圈，抗滑力显然发生在竖向滑裂面和水平滑裂面bc上，方向与平行，指向上游。两个滑裂面上的抗滑力分别 其中作用于ab面上的渗流压力，其中u

31、= 作用于bc面上的渗流压力，其中u= 破裂面上的岩体重量，w= 已知 计算简图如下查已经的电算结果，查得在校核水位温升的公开下拱端的推力最大，所以在计算k值时采用校核水位温升时荷载组合来计算对285m高程的拱圈进行稳定分析，根据以上的计算公式，计算结果如下表格所示高程285mch(gdh)va（gdv)vbtan右岸20.00 1260.23 0.68 -464.36 54.49 1.28 左岸20.00 1260.23 0.68 -464.36 54.49 1.23 滑裂面积agnqg计h右岸459.55 1102.92 1227.72 486.42 1411.67 34.00 左岸412

32、.18 989.23 1229.27 484.51 1221.60 34.00 lab面渗流力u1bc面渗流力u2ab面抗滑力s1bc面抗滑力s2岩体重量w右岸105.00 1785.00 2284.70 1737.77 1862.73 174.71 左岸75.00 1275.00 1574.49 1470.27 1367.53 120.40 所以计算安全系数k计算出左岸：右岸：对295m高程的拱圈进行稳定分析，根据以上的计算公式，计算结果如下表格所示高程295mch(gdh)va（gdv)vbtan右岸20.00 1260.23 0.73 -242.66 -6.70 1.60 左岸20.00

33、 1260.23 0.72 -242.66 -6.70 1.60 右岸滑裂面积agnqg计h左岸258.85 621.24 1106.08 654.96 994.19 24.00 255.15 612.36 1117.34 635.56 979.98 24.00 lab面渗流力u1bc面渗流力u2ab面抗滑力s1bc面抗滑力s2岩体重量w右岸115.00 1380.00 2208.46 2121.95 2886.79 239.25 左岸88.00 1056.00 1689.95 1799.87 2323.04 183.08 所以计算安全系数k计算出左岸：右岸：对305m高程的拱圈进行稳定分析，

34、根据以上的计算公式，计算结果如下表格所示高程305mch(gdh)va（gdv)vbtan右岸20.00 1145.53 0.79 -89.56 -37.44 2.14 左岸20.00 1145.53 0.79 -89.56 -37.44 2.14 滑裂面积agnqg计h右岸258.85 621.24 930.11 689.91 1332.25 14.00 左岸255.15 612.36 930.11 689.91 1313.21 14.00 lab面渗流力u1bc面渗流力u2ab面抗滑力s1bc面抗滑力s2岩体重量w右岸110.00 770.00 1651.27 2304.07 4786.8

35、6 306.66 左岸70.00 490.00 1050.81 1686.07 3370.56 195.15 所以计算安全系数k计算出左岸：右岸：6、坝体细部构造设计坝体细部构造设计坝体溢流坝设计主要包括以下两项：1坝顶细部设计，主要为坝顶溢流堰及消能的设计计算。2坝基、拱座设计，主要为拱座形式，坝基垫座等细部构造在说明书中要说明细部构造设计的成果及依据并将细部构造图绘制于大图中6.1坝顶细部设计6.1.1坝顶细部坝顶有交通要求，有公路通过桥面宽6m，设四孔每孔净宽九米的溢流段，每孔设平板闸门一扇，闸墩的顶部高程与坝顶相同，为320m，闸墩的厚度取为4m，边墩厚度取为2m，坝顶设置门机，宽度8

36、m6.1.2、坝顶溢流堰的设计已知堰顶高程为310.2m,所以上游堰高为堰顶下游面为wes曲线，如下所以有且上游面为垂直，所以有原式等于设计水头，等于，已知为校核洪水位与堰顶高程差， 且，即为取将带入上式，所以由，假设一组x，计算结果如下x0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00 y0.00 0.33 1.17 2.48 4.23 6.39 8.95 11.90 堰顶上游面有三段圆弧组成，计算公式与结果如下表：公式0.282hd0.276hd0.175hd与y轴距离2.12 2.07 1.31 公式0.04hd0.2hd0.5hd半径r0.30 1.

37、50 3.75 根据以上的计算结果，绘出堰顶的曲线示意图，如下，具体详细情况见a1图。 挑流鼻坎采用连续式结构或各类异型鼻坎，挑坎末端与堰顶之间的高差为堰顶设计水头hd的1.5倍左右，故挑坎末端的高程为，鼻坎的挑角一般为，取；反弧半径r与hd大致接近，故取，同时挑坎曲线与wes曲线末端应当相切。由此初步定出溢流堰面曲线见下图：（详见1号图）6.2闸墩的设计 该拱坝溢流堰设置四孔泄流，每孔净宽度为8m。采用形状为头部圆弧2型闸墩，厚度为2m。因为有交通桥使用的要求，闸墩的高度与坝顶的高度相同，高程为320m。使用的是平面闸门，因此闸墩设有门槽，槽深为1m，门槽设在溢流堰的顶部位置。6.3消能设计

38、6.3.1消能方式 消能方式主要由底流消能、挑流消能、面流消能三种方式。 挑流消能是利用下泄水流所携带的巨大的动能，因识利导将水流挑射至远离建筑物的下游，使下落水舌对河床的冲刷不会危及建筑物的安全。下泄的水流余能一部分在空中消散，大部分在水舌落入下游河道后被消除，只要有足够的水头，能保证水舌有一定的挑距，使冲坑远离建筑物，而且下游河床地址良好，尾水有足够的深度，水垫足以消杀大部分能量，均可采用。挑流消能一般不需对下游河床设置保护工程，因而大大节省工程费用，同时设计与施工均较方便简单，应用也较安全可靠。综合工程情况考虑，采用连续的挑流鼻坎。6.3.2单宽流量的设计 实用堰流量公式 ，根据已知的公式，边墩形状 系数取ka=0.1，闸墩形状系数kp=0.001，计算得 ，挑流为自由出流，故=1.0 ，因为，所以可以不计行近流速水头。 ，查得，所以 ，取9m把以上的结果带入公式：单宽流量c）挑流射程l挑流射程是指挑坎末端至冲刷坑最深点的水平距离，计算公式如下1、已知 计算坝面的流速系数根据原水电部东北勘测设计院整理国内九个工程原型观测资料得出，当 其中，计算可以得，代入计算，得出。