大桥挂篮及箱梁施工方案

1、 贵阳市北京东路延伸段（贵阳东北城市干道）一期（k0+000k13+200）道路工程 情人谷特大桥情人谷大桥连续刚构挂篮及箱梁施情人谷大桥连续刚构挂篮及箱梁施工方案工方案编制： 复核： 审批： 中铁五局集团路桥工程有限责任公司贵阳市北京东路延伸段一期道路工程3标项目经理部2013年4月4日 目录目录一、编制依据.1二、工程概况.12.1设计概况.12.2环境状况.2三、上部结构及挂篮施工方案.23.1 挂篮设计简要说明.23.2挂篮的拼装.2 3.3 挂篮移动.23.4 挂篮拆除.33.5 挂篮施工注意事项.4四、挂篮设计及结构计算.64.1工况及设计参数说明.64.11 设计依据.64.12

2、 工程概况.64.13 主要设计技术参数.64.14 挂篮荷载组合.74.15 内力符号规定.842挂篮预压计算.8421 预压目的.8422 挂篮预压计算.843挂篮底篮和前吊系统计算.124.31 挂篮的几何组成.124.32 挂篮底篮受力重心计算.124.33 挂篮底篮荷载计算.134.34 挂篮底篮纵梁计算.15 435 挂篮底篮后托梁反力计算:.194.36 底篮前托梁计算.204.37 底篮后托梁计算.224.38 吊杆及吊带整体计算.244381 底板后锚吊杆.244382 前吊带.244383 吊带销孔计算.244384 前吊带吊点计算.244385 销轴计算.254.41 内

3、外滑梁计算.254411 内滑梁计算.25442 外滑梁计算.274.43 前横梁计算.304.44 主三角桁架计算.324441 反力.324442 位移.324443 轴力.334445 剪应力.354446 弯距.364447 剪力.364448 主三角架销轴和后锚精扎螺纹钢计算 .37445 后锚加长段焊缝计算.38446 后锚扁担梁计算.3945挂篮前行或后退走行状态计算.404.51 前后托梁反力.40452 挂篮前横梁/后反扣力计算.41453 后反扣装置受力计算.42454 挂篮主三角翅膀计算.454541 反力.454542 组合应力图.454543 剪应力图.464544

4、轴应力图.46455 挂篮主三角翅膀焊缝计算.47五、箱梁梁体模板安装与钢筋加工方案.4951箱梁模板制作、安装、拆除作业.4952 模板加工精度.497）模板施工注意事项 .5153 连续刚构箱梁节段钢筋制作、安装作业.5154连续梁混凝土浇筑作业.5755 连续梁混凝土养护作业.6056箱梁预应力束安装、张拉作业.6157 预应力束孔道压浆作业.68六、安全保证体系及措施.716.1 安全保证体系.716. 2 岗位安全制度.726.3 机动车驾驶员岗位安全制度.726.4 安全生产大检查制度.736.5 包保责任制度.736.6 事故报告及分析制度.736.7 高空作业安全技术措施.74

5、6.8 施工用电安全技术措施.756.9 混凝土施工中的安全措施.766.10 大型及危险机具施工安全措施.77七、环境保护措施.79 一、编制依据 1、公路工程施工安全技术规程（jtj076-95）2、钢结构设计规范(gb50017-2003)3、路桥施工计算手册（gb 5768-1999）4、建筑施工高处作业安全技术规范（jgj80-91）5、施工现场临时用电安全技术规范（jgj46-2005）6、情人谷主桥连续刚构设计图7、现场调查资料8、公路桥涵施工技术规范2011-08-019、材料力学孙训方主编 2001 版 10、结构力学朱伯钦主编同济大学出版二、工程概况 2.1 设计概况 情人

6、谷特大桥主桥连续刚构位于贵阳市乌当区情人谷风景区，桥梁上跨整个景区，主桥主跨跨越鱼梁河。左右幅主桥均采用95+170+95 变截面预应力连续刚构，墩根部梁高 11m，跨中梁高 4m，全桥分 23 个节段和 4 个边跨现浇段，4 个边跨合拢段，两个中跨合拢段，挂篮悬臂浇注。箱梁顶宽 15m，底宽 8m，合拢段梁高 4m，合拢长度 2 m。现浇段长度为 8m，梁高 4m，桥面设置 1.5%的横坡，梁体砼为 c55。 2.2 环境状况 本桥所处地区气候属亚热带湿润季风气候，气温及降雨等各地虽有差异，但变化不大。总的特点是：冬无严寒，夏无酷暑，气候温和，雨量充沛，阴雨天多，四季不甚分明。三、上部结构及

7、挂篮施工方案 3.1 挂篮设计简要说明 情人谷特大桥主桥连续刚构挂篮采用我公司贵阳东站路项目 t构挂篮改装、补强，挂篮设计按 4#节段最大重量 236.34t 设计考虑。底篮前、后托梁由两根双拼 h450 型钢加 12mm 厚封板补强。上横梁由两根双拼 h400 型钢加 12mm 厚封板补强。主三角形桁架由两根斜钢带和立柱组成。轨道上设计前滑座后反扣滑座，后锚设计三根扁担梁，由 6 根精扎螺纹钢组成，后锚孔埋穿梁顶板，靠斜垫块在箱室顶调节锚板。单套挂篮自重为 103.1t。 3.2 挂篮的拼装 轨道锚固 拼装主三角桁架 后锚锚固 前上横梁 底篮前托梁 前横梁吊带 后托梁和底板后锚 底篮纵梁 外

8、滑梁和外侧翼缘板 内滑梁和内模骨架 挂篮整体加固 3.3 挂篮移动 连续刚构节段预应力束张拉完成后，先放松前、后长吊杆，再稍将中间的两根后短吊杆放松（不要密贴） ，拆除其余短后锚杆； 拆除挂篮后锚吊杆系统，通过 2 台 yc75 -100 张拉长行程千斤顶顶进前支点使挂篮在滑道上滑行，后支点用钢筋与前支点连接。为保证挂篮纵横向位置，滑道位置应测量准确放线，挂篮走行前，滑道应与竖向 32 钢筋锚固，以抵抗后支点上拔力。 挂篮前移速度不宜过快，两边前移应同步，防止支点与滑道卡住导致走行困难，影响结构安全。可用油漆标出刻度线，前移时设专人观察，发现不一致时及时调整。 挂篮走行到位后，安装底模平台和底

9、板后锚杆，收紧前吊带及后锚杆，调整后锚杆系统，使前吊带、后锚杆及后锚杆均处于施工前受力状态。 挂篮在前移和浇筑混凝土时，若遇 6 级以上大风，应停止施工，挂篮在停止施工时后锚杆应处于工作状态。 挂篮施工属高空作业，现场应做好栏杆、扶梯、并悬挂安全网，施工人员要按技术要求和安全操作规程作业，以确保施工质量和施工安全。3.4 挂篮拆除 最后一节悬臂梁段完成张拉工序后，便可拆卸挂篮，拆卸时，先将工作平台拆除，然后按以下顺序拆卸：底模外模及支架吊带底篮立柱滑道。3.5 挂篮施工注意事项 梁段顶板、底板上的预留孔、预埋件要准确并与水平面垂直，若与底板锯齿块相遇，不准改变波纹管的位置或碰伤波纹管，锯齿块钢

10、筋先预留，待以后恢复。预留孔周边应安装加强钢筋。 挂篮后锚预留孔位置要准确，吊杆下端及扁担底面用铁楔块垫平，上端横梁上用千斤顶调整，安装时要有人下到箱内同时操作。必须做到严格细心检查，确保锚固绝对可靠。 挂篮前横梁吊点安装，必须先安装底板的后锚杆使底模贴紧后，再提升两侧的长吊带，以保证底板底面线型美观，箱梁底板吊带上、下面用木楔块或其他铁件垫平。 后锚杆安装时派人下去配合，确保下锚固点位置准确，必要时应调整千斤顶小扁担位置，使后锚杆垂直，防止受弯而折断。同时要防止千斤顶倾斜而自动卸载。 挂篮比较庞大，挂篮施工时，应尽量减少偏心荷载，除挂篮自重外限制施加在挂篮上的其他荷载。挂篮主桁架的型钢在使用

11、中注意观察，防止挂篮扭曲而失稳。 挂篮每次悬浇前，均需进行检查签证手续。对梁段的中线、高程、节段高度严加控制。必须检查全体结构螺栓、焊缝、后锚设备联结状态、前后锚杆及横梁的受力情况。并且要收紧一次后锚吊杆，所有起顶后的后锚杆限位螺栓上紧，千斤顶空隙用硬质垫块垫紧，进行双保险。 调整挂篮前吊带的标高，应在浇筑混凝土前完成，若挂篮变形过大，也可在混凝土初凝前进行，在混凝土浇筑中，应派人测量观察模板的变形下挠情况，及时收紧底模后锚吊杆和抬高前吊带，防止底模漏浆和水平位移。调整挂篮标高应在施工中不断总结，尽可能在混凝土浇筑一次完成。采用挂篮悬浇箱梁施工，应严格遵守平衡对称的原则进行，应严格控制各浇筑梁

12、段混凝土超方，任何梁段实际浇筑混凝土超方重量不得超过设计要求。在张拉纵向钢绞线时，如果与吊带相碰，可通过受力计算，如允许，可拆掉一根吊带，但张拉完后应立即恢复。 脱落底模时，应注意先松后锚杆，再松前吊带，否则会因底模蹩劲后锚吊杆无法卸脱，后锚吊杆卸下后搁于后托梁的悬挂脚手内，并挂上保险千斤，小扁担梁千斤顶等物均留在原处。 挂篮前移之前，须清除上、下滑道表面杂物，再涂上黄油，以减少滑动阻力。为了两侧移动平稳，可在下滑道所在顶面上划每100 mm 一格的等分线，让挂篮等距离同步滑行，两立柱相差不超过100 mm，对称两套挂篮移位应同步进行，其距离不应大于半个梁段长度，主桁架纵梁后锚梁前移到位后，先

13、固定后锚梁，再前移中、前横梁连同侧模和底模系。挂篮前移要有专人统一指挥，移动前必须在主桁架后端挂好防倾千斤绳，正常情况下千斤绳是不受力的。挂篮就位后，立即将后锚设备装上并把后锚杆上的螺帽拧紧，所有构件处于受力状态时，才能进行悬臂作业。四、挂篮设计及结构计算 4.1 工况及设计参数说明 4.11 设计依据 1、连续刚构设计施工图 2、 公路桥涵施工技术规范jtj041-2000； 3、 钢结构设计规范gb50017-2003 4、 路桥施工计算手册 ； 5、 结构力学 、 材料力学 ； 6、 机械设计手册 ； 7、 桥梁工程 4.12 工程概况情人谷特大桥主桥连续刚构位于贵阳市乌当区情人谷风景区

14、，桥梁上跨整个景区，主桥主跨跨越鱼梁河。左右幅主桥均采用95+170+95 变截面预应力连续刚构，墩根部梁高 11m，跨中梁高4m，全桥分 23 个节段和 4 个边跨现浇段，4 个边跨合拢段，两个中跨合拢段，挂篮悬臂浇注。箱梁顶宽 15m，底宽 8m，合拢段梁高4m，合拢长度 2 m。现浇段长度为 8m，梁高 4m，桥面设置 1.5%的横坡，梁体砼为 c55。 4.13 主要设计技术参数 1、砼自重 gc26kn/m3； 2、钢弹性模量 es2.1105mpa； 3、砼超灌系数：1.05 4、挂篮承重计算安全系数 1.2；后锚锚固力、后滑座反扣力、抗倾覆性系数 2.0 5、底篮纵梁与底板重 7

15、9.5kn,外侧模板和内模板支架重 150 kn 6、施工人员和施工机具荷载：2.5kn/m2 7、振捣砼时产生的荷载： 2 kn/m2 8、挠度容许值：l/400 9、材料强度设计值：q235: e=2.10105 map 205 mapcf205mpa =120mpawffv q345: e=2.10105 map 295 mapcf295mpa 170mpawffv40cr: 234mpafv 4.14 挂篮荷载组合 1、混凝土超灌系数 1.05,挂篮空载行走时的冲击系数 1.3,挂篮浇 注砼和行走时的抗倾覆稳定系数取 2.0,挂篮安全系数取 1.2。 2、作用于挂篮的荷载包括第 4#块

16、砼 2366kn,挂篮底篮重量，外侧模板和内模板支架重量 229.5kn，翼缘板重量加滑梁自重共38.6kn。 3、荷载组合 1=节段砼重量+挂篮自重+超灌+人群机械荷载+安全系数。荷载组合 1 用于主桁架承重系统强度和稳定性计算，荷载组合 2=（挂篮底篮自重+侧面模板自重+翼缘板自重+内模支架自重+滑梁自重）1.3 的冲击系数, 用于挂篮系统行走验算。 4.15 内力符号规定 轴力：拉力为正，压力为负； 应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同结构力学的规定42 挂篮预压计算 421 预压目的悬臂浇筑所用挂篮，必须具有足够的强度、刚度和稳定性，结构形式、几何尺寸应适应梁段高度变化及与已浇

17、筑梁段搭接需要和走行要求。因后横梁吊带锚固在 1#块底板，故挂篮受力主要是前横梁吊带受力，因此只对挂篮前横梁吊带按实际受力情况进行加载预压。对挂篮前横梁进行预压的目的主要有以下的几个方面：实测挂篮立柱、吊带及拉板等受施工荷载引起的弹性变形；检验挂篮的承载力和稳定性。 422 挂篮预压计算 荷载计算：取 4#节段计算，平均断面面积为 30.34m2，挂篮自重不考虑，考虑 1.2 倍安全系数。挂篮底篮沿纵向建立力学模型，算出两支点受力重心位置如下： q=30.34126=788.84kn/m 由软件同济明星计算器计算得：r1=1075.7kn; r2=1290.8重心位置 d1=1075.7/(3

18、0.3426)=1.363m d2=1290.8/(30.3426)=1.6363m底篮前吊带距离重心 1.363m,底篮后锚杆后滑梁距离重 1.6363m。挂篮预压是为了检查前钢吊带后主三角架支撑梁及后锚系统的安全，所以取 r1=1075.7kn 来预压挂篮前吊带，消除掉挂篮的前吊非弹性变形量。 荷载计算： q1=(101.363261.051.2+(2.5+2)(6.4 1.363)/0.9=539.74kn/m q2=(3.521.363261.051.2+(2.5+2)(2 1.363)/2=84.72kn/m q3=(3.14381.363261.051.2+(2.5+2)(2.21

19、.363)/2.2=69.94kn/m 挂篮前端用三台千斤顶反压，故在原地面钻孔设置三个反力座， 在底篮前托梁设置三个分配梁。 底篮反拉示意图力学模型如下： 由软件同济明星计算器计算得： r1=686.8kn；r2=86.1kn；r3=691.4kn用三台千斤顶分级加载，按 10% 20% 40% 60% 80% 100% 加载，分级记录监控数据，分析挂篮弹性变形与非弹性变形量，给底篮模板标高提供非弹性变形量。43 挂篮底篮和前吊系统计算 4.31 挂篮的几何组成 挂篮主要由主三角形桁架系统、锚固轨道、后锚扁担梁、前横梁、吊带系统、底篮前托梁、后托梁、底篮纵梁、外侧滑梁、内侧滑梁、内模支架和翼

20、缘板等组成。 4.32 挂篮底篮受力重心计算 取 4#节段计算，平均断面面积为 30.34m2，挂篮底篮沿纵向建立力学模型，算出两支点受力重心位置如下： q=30.34126=788.84kn/m 由软件同济明星计算器计算得：r1=1075.7kn; r2=1290.8重心位置 d1=1075.7/(30.3426)=1.363m d2=1290.8/(30.3426)=1.6363m底篮前吊带距离重心 1.363m,底篮后锚杆后滑梁距离重 1.6363m。 4.33 挂篮底篮荷载计算q1=(8.43751.363261.051.2)/0.9+(1.363/3) 79.5/0.9=458.74

21、kn/m q2=(2.481.363261.051.2)/2+(1.363/3)79.5/2=73.43kn/mq3=(2.591.363261.051.2)/2.2+(1.363/3)79.5/2.2=68.99kn/m q1=(8.43751.6363261.051.2)/0.9+(1.6363/3)79.5/0.9=550.73kn/m q2=(2.481.6363261.051.2)/2+(1.6363/3)79.5/2=88.15kn/mq3=(2.591.6363261.051.2)/2.2+(1.6363/3)79.5/2.2=82.82kn/m ix=1423700=33180

22、0cm4 4.34 挂篮底篮纵梁计算由软件同济明星计算器计算得: r1=339.1kn; r2=154.5kn; r3=30.7kn; r4=66.1kn; r5=45.2kn; r6=45.2kn; r7=66.1kn; r8=30.7kn; r9=154.5kn; r10=339.1knram=r1=r10=339.1kn 反力最大在腹板下，腹板下用三个 h400200 型钢所以底篮纵梁计算选择腹板底三根三拼的型钢。ix=323700=71100cm4分布系数 n=339.1/（(339.1+154.5+30.7+66.1+45.2)2）=0.2667558 沿纵梁方向荷载分布为: q1=

23、(458.740.9+73.432+68.992.2)20.2667558/1.363=278.50kn/m q2= (550.730.9+88.152+82.822.2)20.2667558/1.6363=278.50kn/m 由软件同济明星计算器计算得fmax=7.9mm4400/400=11mm 合格合格 合格mpafmpamknwmw5021590911305. 11 .59830合格mpafmpammmmknthqaqvww0125 .343114007 .455 计算 r9/r2 n=154.5/（(339.1+154.5+30.7+66.1+45.2)2）=0.1215387q1

24、=(458.740.9+73.432+68.992.2)20.1215387/1.363=126.889kn/m q2= (550.730.9+88.152+82.822.2)20.1215387/1.6363=126.889.50kn/m由软件同济明星计算器计算得: fmax=10.8mm4400/400=11mm 合格合格 不合格mpafmpamknwmw502218091105. 15 .27230合格mpafmpammmmknthqaqvww01247114006 .207在挂篮厂家设计图基础上腹板底增加为 4 榀 40 工钢,r2/ r9 处改为双拼，其余间距改为 60cm。 435

25、 挂篮底篮后托梁反力计算:由软件同济明星计算器计算得:r1=407.1kn; r2= 185.4kn; r3=36.9 kn; r4=79.4 kn;r5= 54.2kn; r6=54.2 kn;r7=79.4kn; r8=36.9 kn; r9=185.4 kn; r10=407.1 kn 4.36 底篮前托梁计算 底篮前托梁为两根双拼 h400200 加 1.2cm 厚封板ix=223700+(2031.2/12)+102201.2)4=60200cm4 荷载为前托梁纵梁反力：p1=339.1kn; p2=154.5kn; p3=30.7kn; p4=66.1kn; p5=45.2kn;

26、p6=45.2kn; p7=66.1kn; p8=30.7kn; p9=154.5kn; p10=339.1kn 由软件同济明星计算器计算得: r1=-15.2kn; r2=264.7kn;r3=350.4kn; r4=71.4kn; r5=350.4kn; r6=264.7kn; r7=-15.2kn;fmax=0.4mm2200/400=5.5mm 合格！合格mpafmpacmmknwmw50243.8026905. 16 .12330合格mpafmpammmmknthqaqvww01238.9614005 .249 4.37 底篮后托梁计算 底篮后托梁为两根双拼 h450200 加 1.

27、2cm 厚封板ix=233700+(2531.2/12)+102201.2)4 =83250cm4 荷载为后托梁纵梁反力。p1=407.1kn; p2= 185.4kn; p3=36.9 kn; p4=79.4 kn; p5= 54.2kn; p6=54.2 kn; p7=79.4kn; p8=36.9 kn; p9=185.4 kn; p10=407.1 kn由软件同济明星计算器计算得: r1=-16.3kn; r2=297.6kn;r3=662kn; r4=-274.3kn; r5=188kn; r6=-274.3kn; r7=662kn; r8=297.6kn; r9=-16.3knfm

28、ax=0.3mm2200/400=5.5mm 合格！合格mpafmpamknwmw50245.23000cm05. 13 .14230合格mpafmpammmmknthqaqvww01243.3810548 .503 后锚精扎螺纹钢 r3=662kn，安全系数不够，把后锚孔 r3 和 r4中心间距由 40cm 调成 30cm，在腹板外侧距离 r2/ r8 吊点 40cm 加一根精扎螺纹钢，减少吊点 r2 的受力，保证底板后锚安全。 4.38 吊杆及吊带整体计算 4381 底板后锚吊杆 底板后锚吊杆最大拉力为 r3/r7=662kn, 采用 psb830 的 32 的精轧螺纹钢轴向应力： =66

29、2000/804.2=153767.2/804.2=823.17mpa830mpa, 安全储备系数不够，调整已在 3.7 底篮后托梁计算中已论述。 4382 前吊带 前托梁计算最大拉力为 r3/r4=350.4kn,前吊带采用 q345 钢，钢带轴向应力为：weflhn =350400/（20200）=87.6mpa295mpa 合格 4383 吊带销孔计算 a)销孔壁承压应力计算：挤压面得挤压应力 =350400/(2052) =337 map 【】=295mpa 不合格！采用增加前吊带 2 根，减少前吊带拉力。 4384 前吊带吊点计算 前吊带吊点采用的是双根精扎螺纹钢加垫梁锚固和焊接，采

30、用双面焊接，焊缝等级为三级，故只需要计算焊缝强度。 钢板为 20mm 厚的 q235，焊缝高度 hf=20mm，焊缝计算有效高度 he=0.7hf=14mm ,焊缝计算长度 lw=380-22=374cm。n=350400n; =1; =175mpafwttf =350400/(143740)=6.7mpa175mpa 合wfff格！ 4385 销轴计算销轴采用 40cr，48 销轴。=4n/3a= 4350400/(33.14482/4) =258mpa【】=234mpa,不和格,增加前吊 2 根,减少前吊受力。 44挂篮滑梁和主桁架计算 4.41 内外滑梁计算 4411 内滑梁计算单箱室采

31、用 2 根对称的滑梁，每根内滑梁由两根双拼槽钢加连接钢板组成。ix=12651.82=25303.6cm4作用在每根槽钢上荷载 q1=109.04/3=36.35kn/m，内模支架自重为29kn 所以作用在每根滑梁上的荷载:q=(109.041.051.2+(36.2(2.5+2)+29)/2)/3=64.57 kn/m 内滑梁受力模型如下 由软件同济明星计算器计算得: ：r1=81.7kn; r2=112knfmax=4.1mm4150/400=10.4mm 合格！合格mpafmpamknwmw50284.211405.8cm05. 13 .12430合格mpafmpammmmknthqaq

32、vww0121422036112 442 外滑梁计算q1=21.45kn/m; q2=40.95kn/m 由软件同济明星计算器计算得: r1=9.2kn; r2=50.5kn沿纵向建立力学模型，两外侧滑梁横向分布系数为n1=9.2/(9.2+50.5)=0.1541; n2=50.5/(9.2+50.5)=0.845896外侧小滑梁 q1=(0.15411.43261.051.2+4.51.753)/3=14.94 kn/m; 外侧大滑梁q2=(0.8458961.43261.051.2+4.51.753)/3=46.67 kn/m外侧小滑梁力学模型，ix=3369.622=6739.24cm

33、4由软件同济明星计算器计算得: r1=18.9kn; r2=25.9knfmax=3.5mm4150/400=10.4mm 合格！合格mpafmpamknwmw502512cm269.59705. 16 .2830合格mpafmpammmmknthqaqvww0127.41402525.9外侧大滑梁两根双拼 40b 槽钢，ix=18644.52=37289cm4力学模型如下：由软件同济明星计算器计算得:r1=51.8kn; r2=71knfmax=1.7mm7310/400=18.3mm 不合格！(加强上下平面连接板补强,增大前横梁刚度)合格mpafmpamknwmw5021503010cm0

34、5. 13 .47430合格mpafmpammmmknthqaqvww01258.520040467.8 4.44 主三角桁架计算 4441 反力 由 midas 计算反力得： r1=1842kn; r2=-1023.6kn 4442 位移 由 midas 计算位移得：fmax=29mm5900/400=14.75mm 不合格，采用侧面加 12mm 厚的封板。 4443 轴力 由 midas 轴力得：斜带为 q345 钢板137.95mpa103004010001655.56- nmax=1655.5kn 295mpa 合格由以上轴应力图得 =137.95mpa 295mpa 以手算相符 44

35、44 组合应力 由 midas 得组合应力图：斜带为 q345 钢板，支承梁、立柱为 q235钢。斜带208mpa205 mpa 不合格!需要补强,实际在两侧加封板补强。立柱79mpa205 mpa 合格 4445 剪应力 由 midas 得剪应力图斜带77.9mpa125mpa 不合格需要补强支承梁部强为在双拼 400200 型钢两侧加 12mm 封板和在中间加个隔板。ix=223700+(1.220312+1.220102)4=60200cm4 4446 弯距 由 midas 得弯距图如下： 4447 剪力剪力图如下：合格mpafmpamknwmw5021493010cm05. 14733

36、0合格mpafmpammmmknthqaqvww01260.9420401023.6 4448 主三角架销轴和后锚精扎螺纹钢计算 1）销轴计算 销轴采用 40cr，100 销轴。斜带轴力为 1655.5knweflhn=4n/3a= 41655500/(33.141002/4) =281mpa【】=234mpa,故不满足要求要求加大销子直径为 120 至150。后锚的 1023.6 反力为 kn,后锚为 6 根精扎螺纹钢,平均每根受力为170.6kn8303.143232/4=667kn;安全系数 k=667/170.6=3.9,满足要求。斜带销孔壁承压应力计算：钢带挤压面得挤压应力 =165

37、5500/(100160) =103.5 mpa 【】=205mpa 不合格！需要补强。补强方案,销子用直径120mm，在两边分别加两块连接板 12mm 的钢板，补强后计算得：=1655500/(12088) =156mpa 205mpa 合格 2）立柱顶板连接板焊缝计算： 焊缝等级为三级，钢板为 20mm 厚的 q235，焊缝高度 hf=20mm，焊缝计算有效高度 he=0.7hf=14mm ,正面角焊缝计算长度 lw=240-22=236cm。n=1655500n; =1; =175mpafwttf =1655500/(142360)=50mpa175mpa 合格！wfff 侧面角焊缝计算

38、长度 lw=272-22=268cm。n=1655500n; =175mpa, 焊缝高度 hf=20mm，焊缝计算有效高度wttfhe=0.7hf=14mm。 weflhnweflhnweflhn =1655.5/(142680)=44mpa175mpa 合格两应力共同作用 合格mpampaff1756 .66)4450(2222 445 后锚加长段焊缝计算 后锚加长段的焊缝等级为三级，在平面上焊接 50cm30cm 连接钢板，在立面上焊接两块 35cm35cm 钢板，钢板厚度为 20mm 的q235，焊缝高度 hf=20mm，焊缝计算有效高度 he=0.7hf=14mm，剪力为 1023kn

39、,正面角焊缝计算长度 lw=161-22=160cm。n=1023kn ; =1; f=175mpawttf =1023/(141600)=45.7mpa175mpa 合格！wfff侧面角焊缝计算长度 lw=160-22=158cm。n=1023kn; =175mpa, 焊缝高度 hf=20mm，焊缝计算有效高度wttfhe=0.7hf=14mm。 =1023/(141580)=46mpa175mpa 合格两应力共同作用 合格mpampaff1758 . 46)6445.7(2222 446 后锚扁担梁计算 后锚扁担梁为两根双拼 36b 工钢 ix=165302=33060cm4 由软件同济明

40、星计算器计算得: fmax=0.3845/400=2.1mm 合格 合格mpafmpamknwmw50234.91838cm05. 167.430 合格mpafmpammmmknthqaqvww01219.724036170.645 挂篮前行或后退走行状态计算 4.51 前后托梁反力 根据挂蓝工程数量表，挂篮空载时挂篮底篮、侧面模板、翼缘板、内模支架等重量按 30t 计算，考虑 1.3 的冲击系数。沿纵向建立力学模型：q=3001.3/4.4=88.6kn/m由软件同济明星计算器计算得:r1=194.9kn；r2=194.9kn 452 挂篮前横梁/后反扣力计算q=194.9/16=12.18

41、kn/m由软件同济明星计算器计算得:r1=97.4kn；r2=97.4knfmax=11.9mm18mm由 midas 软件计算空载时主三角桁架后滑座反扣力： r1=219.2kn；r2=-121.8kn 后滑座反扣力为 121.8kn453 后反扣装置受力计算受力模型：q=60.9/0.4=152.25kn/m 由同济明星计算器计算得： ix=3.07cm4r1=16kn；r2=14.5kn; r3=14.5kn；r4=16knfmax=0100/400=0.25mm 合格! 合格mpafmpamknwmw5024.938.375cm05. 10.230 合格mpafmpammmmknthq

42、aqvww0125.890168.4 反扣安全系数 k=120/5.8=20weflhnweflhn反扣装置焊缝计算：焊缝等级为三级，钢板厚度为 16mm 的 q235，焊缝高度 hf=16mm，焊缝计算有效高度 he=0.7hf=11mm，剪力为 8.4kn,正面角焊缝计算长度 lw=40-22=36cm。n=8.4kn ; =1; f=175mpawttf =8.4/(11360)=2.1mpa175mpa 合格！wfff侧面角焊缝计算长度 lw=59-22=55cm。n=8.4kn; =175mpa, 焊缝高度 hf=16mm，焊缝计算有效高度wttfhe=0.7hf=11mm。 =8.

43、4/(11550)=1.4mpa175mpa 合格两应力共同作用 合格mpampaff1755 . 2)1.42.1(2222 454 挂篮主三角翅膀计算q=194.9/16=12.18kn/m r1=97.44kn；r2=97.44kn 4541 反力由 midas 软件计算主三角桁架正面： 反力图 r1=97.44kn；r2=97.44kn 4542 组合应力图 mpampa205119max 4543 剪应力图 需要用 12mm 钢板补强mpampa120211max 4544 轴应力图mpampa20597.5max 455 挂篮主三角翅膀焊缝计算挂篮翅膀的焊缝等级为三级，焊缝高度 h

44、f=9mm，焊缝计算有效高度weflhnweflhnhe=0.7hf=6.3mm，斜杆 n=290.6kn；水平杆 n=271kn斜杆正面角焊缝计算长度 lw=74-22=70cm，=1; =175mpafwttf =290/(6.3700)=66mpa175mpa 合格！wfff水平杆正面角焊缝计算长度 lw=74-22=70cm，=1; =175mpafwttf =271/(6.3700)=61.5mpa175mpa 合格！wfff五、箱梁梁体模板安装与钢筋加工方案 51 箱梁模板制作、安装、拆除作业 52 模板加工精度 1）模板安装允许偏差 表面平整度：3 mm 模板的侧向弯曲：11 5

45、00 mm 两模板内侧宽度：+10 mm，-5 mm 相邻两模板错台 1 mm 2）焊接 钢结构制作与安装工程的连接，必须保证结构的正确结构位置，连接部位有足够的强度和稳定性。 焊缝缺陷分级(mm)： 未焊满：每 100.0 焊逢内缺陷总长25.0 咬边：01t 且10，长度不限 裂纹：不允许 电弧擦伤：不允许 接头不良：缺口深度0.1 t 且10，每 m 焊缝不超过一处 焊瘤：不允许表面夹渣：深0.2 t，长0.5 t 且20 表面气孔：每 50.0 长度焊缝内允许直径04 t 且30 气孔两个 3）边缘加工及制孔质量要求 宽度及长度：10 mm 加工边直线度：l/3 000 且不大于 2.

46、0 mm 加工面垂直度：0. 025 t 且不大于 0.5 mm 4）螺栓制孔允许偏差(mm) 直径：+1.0，o 圆度：2o 垂直度：0. 03 t 且不大于 2.0 同组内任意两孔间距：1.0 5)连接组装 缝隙(mm)：1.5 6）模板工程模板标高调整 实际主模高程减施工放样高程加施工调整值。 其中施工调整值应考虑以下因素： 模板本身变形。 灌注混凝土土时，现场温度差异相应的悬臂端变化。 临时支点的压缩下沉。 由基桩承台转动和墩顶位移引起悬臂端的变位。 除以上各项因素外，在施工时还应尽可能减少其他不利因素的影响。 模板验收 模板安装完毕后，应对各部分尺寸及标高进行量测，其允许偏差符合相应

47、规定。 模板拆除 模板拆除应在节段混凝土强度达到设计强度的 100%以上方可进行，但封端模板可在混凝土强度达到 10 mpa 时先行拆除，以便于凿毛清洗。 7）模板施工注意事项 为防止模板缝漏浆，在模板底角用水泥砂浆封堵，模板拼缝间加海绵条（粘海绵条一定要平直） ，严禁在没有对拉螺栓的部位用带眼的模板。 模板在安装前必须进行机械抛光，抛光后清理干净，用手摸完无黑迹。 在混凝土浇筑前，用空压机吹干净模板内灰尘，对于模板上所粘灰尘，用棉布擦干净。 模板的加工精度要严格检查，确保基础的外形尺寸。 模板接缝螺栓要上满，并设置足够的内外撑，保证模板的整体稳定性。 53 连续刚构箱梁节段钢筋制作、安装作业

48、 1)钢筋加工与安装 钢筋加工、绑扎、接头等项应符合设计和公路工程施工规范的有关规定。主要钢筋网片及骨架底板上、下层钢筋网片、底板加厚网片；腹板钢筋骨架（含隔板钢筋骨架） ；顶板上、下钢筋网片，顶板加厚钢筋网片（当顶板有加厚板时） ；翼板上、下层钢筋网片；锚头垫板（喇叭管）及螺旋钢筋。梁段底模板安装好后，便可进行如下顺序网片及骨架安装 1、安装底板下层钢筋网、底板管道定位网片、底板上层钢筋网片。底板上下层钢筋网用“”型钢筋垫起焊牢，保持上、下层钢筋的规定间距，底板加厚钢筋骨架插入底板上、下筋中。 2、腹板（隔墙）钢筋骨架插入至底板下层钢筋，然后绑扎腹板下倒角的斜筋和腹板最纵向钢筋。 3、腹板（

49、隔墙）钢筋骨架内安装曲线（直线）预应力筋成孔管道，并固定。 4、安装顶板和翼板下层钢筋网片。 5、安装顶板管道定位，顶板锚头垫板及螺旋筋，穿设顶板预应力筋成孔管道波纹，并固定。 6、安装顶板和翼板上层钢筋网片，用“”形钢筋焊在上、下层网片间，使上、下钢筋网片保持规定的距离。 7、顶板、腹板、底板的水平筋，按设计规定设置外露长度，作为梁段之间互相连接之用。 钢筋网片安装注意事项 1、锚头垫板（喇叭管）与螺旋筋中轴线垂直，并预先焊接好。锚头垫板要求采用螺丝钉与端头板固定，以保证垫板与管道垂直。 2、在底板、腹板钢筋网片安装完毕，报检合格后，即可安装内模。腹板、顶板钢筋网片安装时，在箱梁内铺设脚手板

50、，不允许踩踏底板钢筋。 3、为防止管道固定网片变形，网片纵向钢筋宜采用+8 mm，但在顶板承托部位的固定网片，跨径较大，当管道较多时，应适当加强。由于施工过程中可能造成管道位置的变动，在上层钢筋网片安装完后应对管道位置、标高进行一次检查和调整。 有预应力钢束处钢筋位置力求准确，有相互干扰时，可适当挪动非预应力筋位置。 支座上下预埋垫板锚固钢筋进行电焊作业时，局部高温极易使钢板变形，为保证钢板不变形，先采用点焊，再跳跃式段焊，最后焊满，减少支座垫板变形。 箱梁顶板、下底板挂篮施工预留孔，应避开波纹管位置，因预留孔切断的钢筋，预留孔使用完后应等强恢复。挂篮底板后吊孔，局部应力较大，该处箱梁底板上下

51、面层应增设水平钢筋。 箱梁体内钢筋数量较多，布置较密，尤其是支座、隔墙等局部位置，绑扎时应仔细核对，避免漏筋和安装错误。 预应力管道的定位是梁体钢筋安装中的关键控制点，严格按设计坐标位置安装定位网，控制管道位置，保证预埋管道的线型。 腹板钢筋安装必须竖直，钢筋间距在允许误差范围内。 钢筋电焊作业时，应注意对波纹管的防护，不得击穿波纹管。2）定位网 定位网功能是确保制孔管道精确定位，应严格按设计图布置。安装工作开始前，按曲线 50 cm 和直线 80 cm 的间距计算各束钢绞线的中心位置，依此编制各断面预应力管道的控制要素，按要素设置定位网。 定位网由拳 8 钢筋焊接成“u”字形框架，并与主筋骨

52、架固定，定位网筋位置应正确而且要以电焊焊牢。定位网应按管道直径，在胎型上精确制造。 定位网安装要求任何方向的偏差不大于 4 mm，定位网孔径应大于管道外径 23 mm,不允许负公差。 定位网孔内侧钢筋上不得有尖刺，以免损伤预埋管道管壁。 当管道与其他钢筋相碰时，可确保管道的设计位置，将普通钢筋作适当挪动。 当预埋管道及端头模板安装就位以后，应将变形、移位的钢筋和保护层混凝土垫块修整、复位、补充。全部检查合格后，方可进行下一道工序。3）制孔 纵向预应力采用塑料波纹管制孔 1、塑料波纹管采用外套接头方式。外套接头方式是将一节长度250 mm，大一号规格（内径增减 5 mm 为一号）的波纹管旋在要套

53、接的波纹管上，将另一根需要连接的波纹管与之对齐，再将接头波纹管回旋至对齐波纹管端，各套上 125 mm 长度，两头均用胶布贴封。 2、预应力锚头下的支承垫板安装时一定要与预埋的管道相垂直。波纹管直接套入与其直径相配套的支承垫板喇叭管内，且伸入支承垫板内至少 10 cm。在端模拆除后，清除支承垫板多余波纹管，波纹管端头不能越过喇叭管压浆孑 l 的内孔，为防止渗浆，应将喇叭管内波纹管端口用棉纱塞实，胶带封固。 3、波纹管的直径与钢绞线根数相配套，波纹管的埋置长度按设计要求下料。 4、波纹管压重 波纹管孔道长，自重轻，柔性大，在混凝土浇筑过程易造成管道上浮，除在制孔时按设计线型安装定位网钢筋固定其位

54、置外，尚应在波纹管内穿人钢束或高压胶管，以增大孔道自重，消除浮力影响。保证管道畅通的措施： 严格管道安装操作工艺要求。 a 钢筋绑扎和管道安装完成后，对管道进行二次全面检查，管 b道背面目视不到的地方，利用镜子的反光进行检查，破损大的抽出模板，切除损坏段重新接好后安装。小破损处，用胶带绑贴。 钢筋绑扎和管道安装完成后，立即设置脚手板，不使检查人 c员和施工操作人员在钢筋和管道上踩踏，以防管道碰坏和压扁及变形。 混凝土浇筑完毕初凝后，对已安装衬管的孔道必须立即拔出 d衬管，对已装入钢绞线的管道必须来回抽动钢绞线，防止因漏浆堵塞管道。 横向预应力采用铁皮波纹管制孔 横向预应力筋为预应力钢绞线，采用

55、单端张拉，锚固端预埋在混凝土内，张拉端设在翼缘板端部。竖向预应力筋制孔 1、预应力粗钢筋采用铁皮管制空，为保证压浆质量，循环通路可将制孔管两两组成“u”形通路管，中间设置连通管，用电焊连接牢靠固定。 2、竖向预应力粗钢筋使用与安装 上、下支承垫板上焊 =450 mm 铁皮管。 a 压浆管路系统：按设计尺寸组成两管连通，总根数如为奇数， b最后一组应为三管连通。压浆管尺 240.75 mm，长 400 mm，上口弯曲直接焊在高频管上，支承板以上保留 250 mm 高度，以满足压浆施工需要。 铁皮管下料长度 c l0 =l-(l1+l2+h2)式中 l0 -铁皮管长度(mm)； l-粗钢筋设计下料

56、长度(mm)； l1锚固端支承板外预留长度(85 mm)； l2张拉端支承板外预留长度(145 mm)支承板外的预留长度若设计另有规定按设 计办理； h-垫板厚度。 铁皮管采用砂轮切割机切断，切割必须垂直于管中线，在距 d管端上 100mm 处各钻 20 孔，两孔互成 90，将上、下压浆管在砂轮上打出 h=11.5 mm 弧形后焊在铁皮管对应孔位上。 将粗筋对号穿人铁皮管，垫板螺帽均上好，下口露丝大于 e20 mm，上口露丝不小于 40 mm 长，压浆管口用黑胶布包好以防堵塞，承接管口和连通管口处均缠胶布以防漏浆，各管接头要拧紧，并捆扎固定牢靠。 竖向预应力粗钢筋位置，应调整竖直度并相对固定，

57、误差不 f大于 5 mm。 54连续梁混凝土浇筑作业 1)混凝土浇筑顺序及振捣方法 节段混凝土采用全断面一次浇筑成型，节段混凝土的灌注顺序及要求如下： 在混凝土浇筑前，必须在振动棒上做出振动棒到底板的标记，且在每层混凝土浇筑完成后，重新做出标记，保证振动棒进入前一层混凝土 10 cm。 浇筑腹板第一层混凝土时，振动棒必须振捣到底，浇筑分层厚度为 3050 cm。 灌注底板混凝土时应充分让混凝土翻浆，从腹板翻出的混凝土基本是密实的混凝土，只有充分翻浆才能保证腹板下梗肋处的混凝土密实。下梗肋处的腹板混凝土在没有灌满之前不应将翻浆堆积的混凝土摊平。当腹板下梗肋处的混凝土灌满堆高后，补充灌注底板中部的

58、混凝土；底板灌注完成后，分别由梁端向跨中对称灌注腹板混凝土，防止两边混凝土面高低悬殊，造成内模偏移。 腹板混凝土应分层灌注，每层的接头应相互错开。灌注两腹板梗肋处，为保证底板交接部位及其附近区域混凝土密实，应将振动棒插入模板预留孔内，沿周围振捣。底板混凝土的振捣完全以振捣棒振捣为主。振捣下梗肋处的底板混凝土时应特别小心，不得将振捣棒插入下梗肋下部，以免造成下梗肋上部形成空洞；当两腹板槽灌平后，开始灌注桥面板混凝土，灌注时分别从端头向跨中方向、两端对称开始。分段灌注，每段 1m，连续灌注。顶板灌注时应先从梁翼缘外侧向内灌注；在灌注顶板混凝土时，振动棒严禁接触翼缘板及内模顶，防止拆模后出现斑点。

59、腹板混凝土灌注采用水平分段斜向交叉的方式，每层混凝土厚度不超过 30cm。在跨中部位应交叉搭接，以防跨中部位形成水泥浆集中造成截面薄弱。各层的间隔时间不得大于 1h，振动棒不得紧靠模板，至少距离模板 5-10cm。灌注底腹板混凝土时滴落在内模及翼板顶板上的混凝土应及时清除掉以免底部形成千灰或夹渣。 在梁体混凝土灌注过程中，应指定专人值班检查模板，如发现螺栓、支撑等松动应及时拧紧，漏浆应及时堵严，钢筋和预埋件如有移位，及时调整保证位置正确。 混凝土灌注入模时下料要均匀，注意与振捣相配合，混凝土的振捣与下料交错进行；混凝土振动时间，应以表面没有气泡逸出和混凝土面不再下沉为宜。混凝土振捣应有专人指挥

60、、检查，振捣应定人定点分片包干、责任到人；操作插入式振动器时宜快插慢拔，振动棒移动距离应不超过振动棒作用半径的 1.5 倍(约 40 cm)，每点振动时间约 2030 s，振动时振动棒上下略为抽动，振动棒插入深度以进入前次灌注的混凝土面层下 50loomm 为宜；桥面混凝土应确保密实、平整、坡度顺畅，因此除应按规定进行振动外，还必须执行两次以上的收浆抹平，以防裂纹和不平整。桥面一经收浆抹面初凝前不得踩踏。箱体混凝土必须振捣密实，表面抹平压光。 2）浇筑注意事项混凝土人模过程中，应随时保护管道不被压扁。混凝土振捣前，操作人员不得在混凝土面上走动，避免引起管道下垂。浇筑混凝土时，封头模板应牢固，固