深圳某某高支模施工方案

1、富安娜龙华工业园3#宿舍楼工程 模板施工方案 目 录一、编制依据.2二、工程概况.3三、模板及支撑系统材料选用.4四、施工工艺及操作要求.44.1 梁模板施工.54.2 楼板模板施工.5五、模板的拆除.5六、成品保护措施.6七、质量保证措施及施工注意事项.6八、安全施工注意事项.7九、文明施工及环保措施.8十、梁、板模板高支撑架的构造和要求.8十一、模板系统验算.1011.1板模板验算.1011.2梁模板验算.20十二、高支撑模板施工安全防范措施.3612.1 预防坍塌事故安全技术措施.3612.2 预防高空坠落事故安全技术措施.3712.3 监测措施.38十三、应急救援预案.3913.1 概

2、况.3913.2 机构设置.3913.3应急救援工作程序.4013.4救援方法.41一、编制依据本方案主要为了保证本工程高支模施工安全，根据广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。本方案主要包括模板的设计、搭设、监护、拆除等专项内容，并按有关规定组织专家论证。1.本工程图纸及相关文件资料序号图纸及相关文件资料1深圳市建筑设计研究总院有限公司：富安娜龙华工业园3#宿舍楼施工图纸2深圳市南华岩土工程有限公司：富安娜龙华工业园（三期）岩土工程勘察报告3施工合同2.规范图集

3、1混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）2建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）3建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ30-2011）5建筑施工模板安全技术规范（JGJ30-200）6建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）7建筑施工脚手架实用手册8建筑施工手册第四版9广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法粤建监字（1998）27号10危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号11建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号12危险性较大的分部分项工程安全管理办

4、法的实施细则粤建质201113号13深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法深建规200714号二、工程概况工程名称*3#宿舍工程建设单位深圳市*份有限公司建设地点广东省深圳市富安娜龙华工业园内设计单位深圳市建筑设计研究总院有限公司监理单位结构/层数框剪结构/半地下一层、地上二十一层建筑面积/高度37289.13m2,高度为66.0m建筑耐火等级一级结构设计使用年限50年抗震设防烈度七度结构安全等级二级基础设计乙级1.高支模概况按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法、广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法：层高超过4.5m，需按高支撑模板系统有关规定进行施工；搭设高度8m或以上，搭设跨度

5、18m及以上，线荷载超过15KN/m，集中荷载超过10KN/m2及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。针对本工程图纸梁板设计情况，本工程含局部地下室，层高5.47m，一层高度为4.45m，二层高度4.5m，其余各层高度3.0m。典型梁截面有6001200、5001000、400900、4501000、400800、300800不等。地基为砼地面，其余各楼层高支模地基均为相应楼板。楼层层高（m）板厚（mm）砼强度局部地下室5.47180C35一层4.45110C30二层4.50110C30其余各层3.0110C30（注：表中均为板厚度与强度）地下一层最大支模跨度为8.2m，

6、地下一层支模高度为5.47m，其余楼层支模高度均不大于4.5m。典型梁截面有6001200、5001000、400900、4501000、400800、300800不等。三、模板及支撑系统材料选用本工程模板采用18mm厚木胶合板，方木采用50100mm2，模板支撑体系采用483.2mm扣件式钢管脚手架。四、施工工艺及操作要求4.1 梁模板施工4.1.1 工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检。4.1.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。4.1.3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为0.8m；立杆须设置

7、纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4.1.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角为60度，水平剪刀撑与水平杆的夹角为45度。4.1.5 梁模板安装大龙骨采用483.0mm钢管

8、，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。4.2 楼板模板施工4.2.1 工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。4.2.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；

9、顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100。4.2.3 模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用483.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4.2.4楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。五、模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除

10、必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。5.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5.5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修

11、和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护措施6.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6.2 模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。6.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。6.5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量保证措施及施工注意事项7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，

12、安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业7.2 现浇结构模板安装允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。7.3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。7.4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。7.5 浇筑混凝土时，木工要有

13、专人看模。7.6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7.7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。八、安全施工注意事项8.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。8.2 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。8.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工爬梯进入工作面。8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8.5 混凝土浇筑时，安全员专

14、职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8.6 正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。8.8 在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。8.9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。8.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。九、文明施工及环保措施9.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。9

15、.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。9.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。9.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。9.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。9.6 每次下班时保证工完场清。十、梁板模板高支撑架的构造和施工要求:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆

16、间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。d、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。e、钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm出进行固定。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距为1.5m。3.整体性构造层的设计：a.单水平加强层可以每

17、4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；b.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；c.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部每隔10m设置剪刀撑。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当

18、设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3；b.钢管规格、间距、扣件应符合要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地干应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。e、满堂模

19、板和共享空间模板支架立柱，在外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑的杆件底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60度。当建筑层高在8-20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间增加一道水平剪刀撑。f、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平立杆上。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载

20、不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十一、模板系统验算11.1板模板验算一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.47；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3

21、):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):11.5；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.200；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):11.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面

22、板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.180.8+0.350.8 = 3.88 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.8= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.88+1.42= 7.456kN/m最大弯矩 M=0.17.4562502= 46600 Nm；面

23、板最大应力计算值 =M/W= 46600/43200 =1.08 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=11.5 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.08 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 11.5 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.88kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.882504/(100400038.88104)=0.066 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.066 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方

24、木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.18+0.350.25 = 1.213 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.213+1.40.625 = 2.34 kN/m；最大

25、弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.340.82 = 0.15 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.15106/83333.33 = 1.799 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.799 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 11 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.340.8 = 1.123kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.123103/(2 50100) = 0.337 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.2 N/mm2；方木的受

26、剪应力计算值 0.337 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.2 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.213 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.2138004 /(10090004166666.667)= 0.09 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.09 mm 小于方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.949kN; 支撑钢管计算简图 支撑

27、钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.524 kNm ；最大变形 Vmax = 1.012 mm ；最大支座力 Qmax = 6.915 kN ；最大应力 = 524120.625/4490 = 116.731 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 116.731 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.012mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术

28、规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.915 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.47 = 0.75kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼

29、板自重(kN)：NG3 = 250.180.80.8 = 2.88 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.854kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.657 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.657 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立

30、杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的

31、最大应力计算值 ；=8657/(0.537424) = 38.021 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 38.021 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.012(1.5+0.12) = 2.008 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.012 ；Lo/i = 2007.707 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.4

32、17 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8657/(0.417424) = 48.963 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 48.963 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； （

33、主框架梁下为砼地面）立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.657/0.25=34.628kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.657 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。（楼层采用500*500模板垫板，地面采用3cm厚木排垫板）p=34.628 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置

34、；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距为1.5m为。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面

35、满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期

36、使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。11.2梁模板验算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步

37、距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.47；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模

38、板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.2；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水

39、平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，330mm，630mm，930mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力

40、计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 11622/6=77.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)；

41、- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.1617.85=24.844kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.164=6.496kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.124.8443502 + 0.117 6.4963502 = 3.97105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.124.8440.35

42、+1.26.4960.35=12.293kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.97105 / 7.73104=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=24.844N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 116222/12=77.33cm4；面板的最

43、大挠度计算值: = 0.67724.8443504/(10060007.73105) = 0.544 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.544mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=12.293/(1.200-0.180)=12.052kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1

44、51010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.280 kNm，最大支座反力 R= 4.892 kN，最大变形 = 0.204 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.80105/8.33104 = 3.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm

45、2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/600=0. 5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.204mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.892kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最

46、大弯矩 M = 0.770 kNm，最大支座反力 R= 10.885 kN，最大变形 = 0.562 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.70105/8.99103 = 85.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =85.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.562 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/600=1.17mm；主楞的最大挠度计算值 =0.562mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.1

47、7mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =10.885 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.885kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和

48、挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.30+0.500.80=32.304kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=32.304+4.480=36.784kN/