t汽车吊地下车库顶板作业工况验算

1、25t汽车吊地下车库顶板作业工况验算1概述本工程采用25t汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验 算与加固处理。2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对根底底板进行分析。依据的相关标准如下所示。1)建筑结构荷载标准GB50009-20012)钢结构设计标准GB50017-20033)混凝土结构设计标准GB50010-20024)三组团地下车库局部施工图5)相关参数25t汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm，汽车吊车行驶状态自重约26.4t，车长宽12.38m X.5m。第13轴中相邻轴间距分别为 2950mm、1875mm、135

2、0mm、1400mm ;第 1 轴自重为 6. 53t( Fi=65.3kN )，第 23 轴自重为 9.935t( F2=99.35kN )。3.行走时混凝土梁承载力验算3.1计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750m m,计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。根据?建筑结构荷载标准?附录，计算汽车荷载有效分布宽度。汽车轨距e=2500mm；单侧车轮宽取为 btx=50mm，作用面积长取为 bty=500mm；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：bcx h = 50 160 = 210mm;bcy =bty h = 500 160 = 660mm ；由于 bcx : be

3、y， bcy ：2.21閱2750 mm；单个车轮作用有效宽度b二bey 0.71 = 2585mm；那么行走时车轮下作用面为2750x2585mm,为平安起见按2000x2000m考虑一侧轮胎下方板一F2带受力为： -50.0kN。计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承当结构自重。22mx 2m计算范围内有间距1000mm的脚手架支撑根数应不少于3X 3=9根，底部立杆承 受的活荷载标准值产生的轴向力：2刀 NQk=3X 1 =3kN ；不组合风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1.2 F2/9)+1.4刀NQk=1.2X 99.35/9+1.4X 3=17.4kN ；底部立杆计

4、算长度、长细比、稳定系数：lo=h=12OOmm；入=lo/i=12OO/16.O=75查?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?附录 C中表C: =0.813;立杆稳定性验算不组合风荷载时：N/( A)= 17.4 X 1O3/(O.813X 371)=58N/mm2v f=2O5 N/mm2,满足设计要求。4.工作时混凝土结构承载力验算4.1计算简图吊车工作时，支腿最长伸岀7m，位置落在边长约 8.2m的梁系处。将四只支腿中的一只置于混凝土柱顶，对角支腿置于混凝土板上，其余的两只置于混凝土主梁上，见下列图所示。4.2混凝土主梁承载力计算现对混凝土主梁与板承载力进行验算。取平时正常工作的荷载

5、：吊装时承受25t汽车吊自重(Gi=26.4t)及所吊构件重量，此处按最重构件考虑(G2=4.5t)。此工况下，汽车吊每个支腿平均受力为：Fim= 1.4X( Gi+ G2)/4= (26.4+4.5)X 1OOOO/4=77.5kN取拆卸时最不利工况荷载，单个支腿最大承受重量：G1=汽车吊自重 *O.75=26.4*O.75=19.8 t所吊构件重量，最重构件考虑(G2=4.5t)。此工况下，汽车吊单个支腿最大受力：F1m= 1 X( G什 G2) = (19.8+4.5)X 10000=243.0kN支腿下设置有枕木1mX2m范围内近似简化为均布荷载：2F1m/A=243/ (1mX 2m

6、) =121.5kN/m2根据地下室楼板结构设计说明，允许荷载为20kN/m2v121.5kN/m 2。故需要进行地下室顶板加固。加固措施采取混凝土板上部设置 2m X 2m路基板，混凝土板下部设置满堂脚手架支撑的 方法，脚手架水平横距、纵距 la = lb = 1000mm，步距为h=1200mm (扫地杆距地面不大于 200mm，最上层水平杆距梁顶不大于 200mm)。搭设范围要求：脚手架搭设范围不小于 3mX 3m,架管数不少于 1+1)2=16根，层层回 顶至根底，计算时按2mX 2m范围内脚手架有效承载计！由于本次计算的加固脚手架顶部通 过顶托与混凝土梁底面相连，仅验算脚手架立杆稳定

7、性及承载力。荷载计算(标准值)底部立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力：NGik=gki x 10m=0.038X 10=0.38 kN;2m x 2m计算范围内(实有范围3mx 3m)，间距1000mm的脚手架支撑根数应不少于3 x 3=9根，经路基箱等荷载扩散措施的作用，底部立杆承受的构配件及混凝土梁自重标准值 产生的轴向力为：NG2k=243/ ( 3x 3) =26kN；底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：刀 NQk=3X 12=3kN;不组合风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为：N=1.2(NGik+ NG2k)+1.4刀 NQk=1.2X (0.38+26)+1.4X 3=35.9kN;底部立杆计算长度、长细比、稳定系数：b=h=1200mm；入=l/i=1200/16.0=75查?建