临时围堰施工方案

1、一、工程概况1.1 工程位置及工程内容本工程为金山新城老红旗港河道整治工程（一期） ，主要针对老红旗港进行 整治，同时对工程范围内与其相交的旧港河、 金卫仓河、 战斗港以及长堂河等周 边河道一并实施整治，整治范围分别为老红旗港整治范围：东平路海盛路；旧港河整治范围龙堰路 老红旗港；金卫仓河整治范围： 老红旗港 龙皓路；战斗港 整治范围：龙航路 龙皓路；长堂河整治范围：老红旗港 龙皓路。河道整治总长 度为3.67km。工程起终点详见总平面布置图。本工程河道设计河口宽2540m,陆域实施宽度610m。 本工程内容包括河道疏浚、新建护岸、防汛通道、绿化工程、拆除桥梁等。其中，新建河道护岸总长度 5.

2、86km，河道开挖总量为13.52万m3,疏浚土方量 为13.11万m3,新建亲水步道4.46km,绿化5.12万m2,现状桥梁拆除5座， 管线搬迁 3 处。1.2 工程范围本工程施工范围老红旗港由西向东，工程桩号为：红C0+000.00红C2+380.40 （东平路海盛路）,建设长度为3.67 km。包括与老红旗港相交的旧港 河（龙堰路 老红旗港）、金卫仓（老红旗港 龙皓路）、战斗港（龙航路 龙皓路） 和长堂河（老红旗港 龙皓路）。1.3 专项方案概况本工程位于北亚热带南缘， 是东亚季风盛行地区， 四季分明， 受海洋性气候 影响较为明显，由于冷暖空气交替影响， 天气变化复杂，台风等灾害性天气

3、频繁。 1.3.1风本工程区域，夏季（ 6、7、8月）以东和东南风为主，冬季（ 12、1、2月） 以西北风为主， 春秋季是冬夏季风的过渡季节。 金山嘴累年各月最多风向及频率 分布见表2.2-1。瞬时风速17m/s或风力8级的日数年平均为20天。造成大风 的主要因素为夏秋之交的台风及冬季的寒潮；此外，气旋、反气旋、锋面等移动 性天气过程也可能伴随一定的大风。影响金山沿海地区的台风，多出现在 78 月份，占总次数的 86.7%。过境最早的为 7903号台风，发生在 1979年4月12 13日；最迟为 6523号台风，发生在 1965年11月2425日。过境风速最大的 为1984年的8416号台风，

4、每秒27.6m （10级风）。据金山嘴海洋水文站1954 1985年32年的资料统计，过境风力达到8级以上的有23年，共发生45次。1949 1992年中严重影响本地区的台风有 11次，每次台风过境影响时间13天。从 金山嘴累年各月平均风速统计值看（表 2.2-2），夏秋向岸的东南风强度较大，在 与冬季离岸的西北风交替作用下，岸滩的季节性冲淤年周期非常明显。表2.2-1金山嘴累年各月最多风向及频率分布（%）项目123456789101112全年风向NNWNNWESEESESSESESEESESESSESSENNW NNWNWNWSE频率13141114151725201215192111表2.

5、2-2金山嘴累年各月平均风速（m/s）月份123456789101112全年风速4.24.64.95.05.15.15.86.14.64.34.34.34.91.3.2气温工程所在地区平均气温15.5C,最高平均气温164C,最低年平均气温15C, 极端最高气温39.6C（2003年8月），极端最低气温-10.8C（ 1977年1月31 日）， 常年高于35C （含 35C，的高温日平均为6天，常年低于0C的平均为44天。 1.3.3降雨本区年降雨日数130天左右，平均年降雨量为1085.8mm，其中5至9月降 雨652.6mm，占年降雨量的60%;实测1日最大降雨量159.4mm，发生在19

6、86 年9月6日。1.3.4水文金山新城南临杭州湾，处于浦南东片的南部，其南部边界受杭州湾强潮河口 影响，内部河网水系为浦南东片有控制河网。根据杭州湾金山嘴潮位站资料，历史最高潮位为6.57m，最低潮位为-1.78m。区域内部河道水位控制按照浦南东片防洪除涝及水资源调度规划要求确定：常水位为2.502.80m,除涝水位控制为瞬时河网最高水位 3.90m，河网预降水位为 2.00 m。本工程河道特征水位见表 2.3-1:表2.3-1特征水位表项目水位值（m）备注设计高水位3.90 （规划除涝控制最高水位）常水位2.502.80设计低水位2.00 （规划预降控制最低水位）、编制依据序号规范、标准名

7、称编号1老红旗港河道整治工程（一期）施工招标文件、施工图纸2水利水电建设工程验收规范SL223-20083施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20124建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-20145堤防工程施工规范SL260-20146水利水电工程施工组织设计规范SL303-20047水利水电工程测量规范SL197-20138水利水电工程施工地质规程NB/T 35007-20139上海市水利工程施工质量检验与评定标准DG/TJ08-90-201410水利水电工程施工质量检验与评定规程SL176-2007三、施工计划施工围堰修筑 2016/12/20-2017/1/10施工围堰拆除

8、2017/4/21-2017/5/1四、施工工艺技术4.1施工流程施工顺序：施工准备f测量定位f围堰内分层填土f堰内抽水f围堰养护f构筑物施工一围堰拆除土围堰填筑取土主要利用老红旗港沿线填筑土源， 水上土方逐层压实， 分层 厚度不大于30cm配备两台挖掘机。每层填土厚度不大于 20cm压实时要不断 地进行整平和夯实，以保证填料均匀密实施工。每段围堰平均长约 30m待围堰 自然沉降稳定后， 人工配合挖机进行围堰修坡、 边坡堆砌袋装土来修筑子堰。 子 堰的堆砌务必保证袋装土与袋装土之间鱼鳞纹搭接， 确保堆砌密实。 由于受民宅 和管线搬迁影响， 开工时间有所滞后， 我部要尽量将延误的工期抢回来。 计

9、划工 期为非汛期时间段内施工，但沿线拆迁形势及管线搬迁工期尚未明朗，为保证 2017 年安全度汛，在保证施工安全的前提下，我部将根据历年汛期最高水位线 和施工过程中水位情况实时调整围堰断面， 某些岸段考虑采取加宽围堰截面的形 式来修筑，以保证围堰稳定，为 2017 年安全度汛留出必要的结构施工时间。4.2围堰施工质量保证措施1、 填筑围堰前，清理围堰基础面及取土范围内的杂物及淤泥；2、 取土料符合规范要求，必要时，对土方进行翻晒后填筑；3、 严格控制分层厚度，确保压实度；4.3围堰的维护与加固 围堰填筑形成后，围堰的维护与加固对工程能否挡住风浪冲刷及安全度过施 工期具有十分重要的意义。首先保证

10、堰体能均衡下沉， 不致于出现较大的滑坡与裂缝。 围堰内抽水时控 制降水速度， 并设专人巡视坝堤遇到裂缝及沉陷， 及时组织人员、 机械对围堰进 行加固、维护。河道疏浚时临时围堰的防汛工作尤为重要， 考虑引排时水位上下变动较大容 易冲刷围堰引起土体流失，预先在迎水面准备编织袋装土保护围堰内填土。4.4 围堰的拆除 围堰在施工结束后需要拆除。水下工程阶段验收完成后既对围堰进行拆除， 先使用挖掘机逐步挖出围堰内水上及水下土方，挖至围堰两侧后运出施工现场。注意事项：（1）围堰的拆除必须统一组织，统一协调，统一行动，一切行动服从组织指挥、安排，不得盲目行动，瞎指挥(2) 加强安全监督，防止意外事故的发生。

11、(3) 自卸汽车运土必须到指定地点卸下，严禁乱抛乱卸，影响市容。(4) 土方装卸时，场地必须保持清洁，预防车轮粘带；车轮出门时，必须 对车轮进行冲洗；车轮装载土方不应超高超载，并应有覆盖物以防止土方在运输 中沿途扬撒。(5) 弃土施工时采取必要的保护的措施，防止淤泥外露，影响场容场貌。 必要的措施如采用封闭式的自卸卡车。五、施工安全保证措施5.1围堰施工组织措施为确保本工程围堰施工安全、快速、高质量地完成，项目部全面负责本次围 堰的施工和管理，项目经理部设项目经理 1名，项目技术负责人1名，质量员1 名，专职安全员1名。管理组织机构网络图5.2围堰的安全防护措施1、围堰迎水面和背水面均采用袋装

12、土护面，施工过程中控制坡比；2、围堰施工周边设置测量监控标志，对围堰定期进行位移和沉降观测;3、围堰施工完后，在周围设置警示标志和标牌；4、施工期间围堰不得作为机械、车辆施工便道，同时安排专人对围堰进行 巡视检查。六、劳动力计划围堰施工为分区施工，不占用主要工序施工时间，所以在配备劳动力、材料、机械设备上面，考虑四个工区共计 11道围堰施工即可保障。保障表如下：项目主要投入数量劳动力人员20人材料土方8000mi机械设备操作手8台七、计算书及附图计算依据：1、 建筑基坑支护技术规程 JGJ120-20122、 建筑施工计算手册江正荣编著3、 实用土木工程手册第三版杨文渊编著4、 施工现场设施安

13、全设计计算手册谢建民编著5、 地基与基础第三版一、参数信息1、基本参数围堰后深度h(m)3围堰平均重度丫 cs(kN/m3)20围堰龄期抗压强度设计值 fcs(N/mm2)11围堰厚度B(m)2嵌固深度ld(m)3基坑外侧水位到坑顶的距离ha(m)0.67围堰内侧水位到坑顶的距离hp(m)0.1支护在坑底处的水平位移量u (mm) 12地下水渗透稳定性验 算坑底 突涌稳定 性承压水含水层顶面至坑底的土层厚度D(m)3.5承压水含水层顶面的 压力水头高度hw(m)42、土层、水压参数序号；土 名称土厚度 h(m)十重 度丫 (kN/m3)黏聚力 c(kpa)内摩 擦角()饱和土重度丫 sat(k

14、N/m )水 汪合算1粘性十318202520是2水1.51112812是3粘性十1.8318202520是3、荷载参数类型荷载q(kpa)距支护边 缘的水平距离 a(m)垂直基坑 边的分布宽度 b(m)平行基坑 边的分布长度 l(m)作用深度 d(m)满布荷载3/条形局部荷载3.544/04、计算系数结构重要性系数丫01综合分项系数YF1.25圆弧滑动稳定安全系数Ks1.3抗滑移安全系数Ksl1.2抗倾覆安全系数Kov1.3抗隆起安全系数Kb1.4经验系数nb0.8突涌稳定安全系数Kh1.2墙体材料的抗剪断系数10.57.1主动土压力计算1) 主动土压力系数2 2Kai=tan (45 -曲

15、/2) = tan (45-25/2)=0.406;22Ka2=tan2(45 -切2) = tan2(45-25/2)=0.406;22Ka3=tan2(45 -切2) = tan2(45-8/2)=0.756;22Ka4=tan2(45 -切2) = tan2(45-8/2)=0.756;22Ka5=tan (45 -松/2) = tan (45-25/2)=0.406;2) 土压力、水产生的水平荷载第 1 层土： 0-0.67mHi= ZiY+Xqi/ Y0+3/18=0.167m0 50 52Pak1 上=YH1Ka1-2c1Ka1=180.167 J0.406-2 20X).406

16、5=-24.267kN/m2Pak1 下0 50 52= Y(h1+H1)Ka1-2c1Ka1 . =18X(0.67+0.167) 0.406-2 20X).406. =-19.37kN/m第2层土： 0.67-3mH2=刃Y+q/ sY=12.06+3/20=0.753mPak2上0 5=$at2H2-Y( Xh-ha)Ka2-2c2Ka2 +Y( Xhha)=20 X.753-10 (X.67-0.67) 0.446-2 X0 5220 X0.406 +10 X0.67-0.67)=-19.373kN/m2Pak2 下0 5=saQH2+h2)-佩 Xhha)Ka2-2c2Ka2 . +

17、 佩 Eh-ha)=20 (0.753+2.33)-10 (3-X.67)X0 5 20.4062 206.4060 x30.67H3.387kN、m3+- W4mH3卫 以忑+匕邑、邕卫58.66+3w2H538mPak3k0 J丄逼土 3广 M(xyha)一 Ka 甲 2C3Ka3 +ixyhaHu2 皈 138 二 0 00. 67)一 0 乂 5620 5 20.756 +030.67H31.43kN、mPak3T丄巒AH3 匚 h3TM(xha)一 Ka32c3Ka30 5+ixyhaHu2 备38+v0 (4K0.67)0氷0 5 2562 X26.75610 x4o.67H42.

18、942kN、m4+ 44.5m工4 卫 0J+xq+xq1b4.50.67H49.587kN、m5+i 4.56 m工5 卫 E+xq1+xq1bhaHM0 聿041+1.5)1 0 (6 超.67)一 ox 0 5 24062 206.406 +043.83+49.587)二3 43空3+3 49.587)+1.5 巴.745m;5+Eak5Hh5(pash+pa5F)xK5H.5 菸0076+51 166) 172H60.932kN;护 5Hh5(2pa&h + pa5F)、(3pa5b+3pa5下)=1.5 (2 30.076+51.166)/(3 3区.076+3 51.166)=0.

19、685m；土压力合力：Eak=Eaki=0+6.372+37.186+23.354+60.932=127.844kN合力作用点：aa=工 Eaki)/Eak=(0 +3.317 .372+2.474 37.186+1.745 2S.354+0.685 60.932)/127.8 44=1.53m；7.2被动土压力计算1)被动土压力系数22Kp1=tan (45 +2) = tan (45+8/2)=1.323;22Kp2=tan (45 +2/2)= tan (45+8/2)=1.323;22Kp3=tan (45 +3/2)= tan (45+25/2)=2.464;2)土压力、水产生的水平

20、荷载第 1 层土： 3-3.1mH1= Z0Y Y0/11=0m0.50.52Ppk1 上=；1H1Kp1+2c1Kp1=11 7)X1.323+2 12X1.323 =27.605kN/m2Ppk1 下0.50.52= Y(hi+H1)Kp1+2c1Kp1=11 0.1+0) 323+2 X2X.323 =29.061kN/m2第2层土： 3.1-4.5mH2=刃Y单2=1.1/12=0.092mPpk2 上0.5=$at2H2-Y( Xh-hp)Kp2+2c2Kp2 . + Y( Xhhp)=12 X.092-10 .1-0.1) 1.323+2 X0.522 X.323 +10 X(0.

21、1-0.1)=29.066kN/m2Ppk2 下=Yat2(H2+h2)- Y( Xhhp)Kp2+2c2Kp20.5+Y( Eh-hp)=12 (0.092+1.4)-10 (1.5-0.1)0.521.323+2 121.3230.5+10(1.5-0.1)=46.77kN/m2第3层土： 4.5-6mH3= EY sat3=17.9/20=0.895mPpk3 上=sat3H3-泌 E2-hp)Kp3+2c3Kp30.5+ YW( Eh-hp)=20 X.895-10 .5-0.1) 2.464+2 X0.520 2.464. +101.5-0.1)=86.398kN/mPpk3 下=Y

22、at3(H3+h3)- Y( Ehhp)Kp3+2c3Kp30.5+Y( E2-hp)=20 (0.895+1.5)-10 (3-0.1) 20.52464+220 2.464 . +10(3-0.1)=138.358kN/m3)水平荷载第1层土Epk1=1h1(Pp1 上+Pp1 下)/2=1 0.1 (27.605+29.061)/2=2.833kN;cp1 =h1 (2Pp1上+Pp1 下)/(3Pp1 上+3Pp1下)+ Eh=0.127.605+29.061)/(3 27.605+3 29.061)+2.9=2.95m；第2层土Epk2=1 i2(Pp2上+Pp2下)/2=1 *4

23、9.066+46.77)/2=53.085kN;O)2 = h2 (2Pp2上+Pp2 下)/(3Pp2 上+3Pp2下)+ Eh=1.429.066+46.77)/(3 29.066+3 46.77)+1.5=2.146m；第3层土Epk3=1 Xh3(Pp3上+Pp3下)/2=1 X.5 (86.398+138.358)/2=168.567kN;ap3=h3 (2Pp3上+Pp3 下)/(3P p3 上+3Pp3下)=1.5 (2 86.398+138.358)/(3 86.398+3 为38.358)=0.692m；土压力合力：Epk=Eki=2.833+53.085+168.567=2

24、24.485kN合力作用点：ap=工 Epki)/Epk=(2.95 N833+2.146 53.085+0.692 168.567)/224.485=1.064m3、基坑内侧土反力计算1)主动土压力系数22Kp1 =tan (45 +2) = tan (45+8/2)=1.323;22Kp2=tan (45 +2/3)= tan (45+8/2)=1.323;Kp3=tan2(45 +3/3)= tan2(45+25/2)=2.464;2)土压力、水产生的水平荷载第 1 层土： 3-3.1mH1=Y0/11=0mPsk1上=(0.2 3-3+C1)Eh(1-Eh0/ld) u b+H1Ka1

25、=(0.2 -8+12) 01-0/3) 0.012/0.012+1210.323=0kN/m2Psk1 下=(0.2 3-3+C1)Eh(1-Eh1/ld) u b+Y(h什H1)Ka1=(0.2 8?-8+12) 0.1 (1-0.1/3) 0.0122/0.012+11 (0+0.1) 1.323=3.079kN/m2第2层土： 3.1-4.5mH2=刃Y/ sY=1.1/12=0.092mPsk2上=(0.2 3-3+C2) Xh(1-Xh1/ld) u b+U ,sat2H2- YW( I2h-hp)K p2+ YW( Xh-hp)=(0.2 -8+12)20.1 (1-0.1/3)

26、 12/12+12 0.092-10 (0.1-0.1) 1.323+10(0.1-0.1)=3.085kN/m2Psk2下= (0.2 3-3+C2)Xb(1-Xh2/ld) U b+. $at2(H2+h2)- Y( 22-hp)K p2+ Y( X2-hp) = (0.2 - 8+12)1.5(1-1.5/3) 12/12+12 (0.092+1.4)-10 (1.5-0.1) 1.323+10(1.5-0.1)=31.2765kN/m2第3层土： 4.5-6mH3= EY/ sat3=17.9/20=0.895mPsk3上=(0.2 3-3+C3) Eh(1-Ehld) u b+U $

27、at3H3-泌 Eh-hp)K p3+YW( Eh-hp)=(0.2 22-25+ 20)1.5(1-1.5/3) 12/12+20 0.895-10 (1.5-0.1) 2.464+10(1.5-0.1)=113.61kN/m2Psk3下=(0.2 3-3+C3)Eh(1-Ehld) u b+u $ata(H3+h3)- Y( Eh-hp)K p3+Y( E3-hp)=(0.2 22 -25+20) 3(1-3/3) 12/12+20 (0.895+1.5)-10 (3-0.1) 2.464+10(3-0.1)=75.57kN23)水平荷载第1层土Psk1=b0h1(Ps1上+Ps1下)/2

28、=1 .1 0+3.079)/2=0.154kN;i=hi (2Psi上+Psi 下)/(3Psi 上+3Psi下)+ Eh=0.1 鬼+3.079)/(3 0+3X3.079)+2.9=2.933m； 第2层土Psk2=boh2(Ps酋+Ps2F)/2=1 *4 &.085+31.765)/2=24.395kN; 2=h2 (2Ps2k + Ps2下 )/(3Ps2上+3Ps2下)+ Eb=1.4 *(2 *3.085+31.765)/(3 3.085+3 31.765)+1.5=2.008m； 第3层土Psk3=b0h3(Ps3E+Ps3F)/2=1 *5)(113.61+75.57)/2

29、=141.885kN; a3=h3 (2P s3t + Ps3下 )/(3P s3上+3Ps3下)=1.5 (2 113.61+75.57)/(3 113.61+3 75.57)=0.8m； 土压力合力：Ppk= Xpi =0.154+24.395+141.885=166.434kN合力作用点：as=工(aPski)/Ppk=(2.933 区154+2.008 24.395+0.8 141.885)/166.434=0.979m7.3 稳定性验算1、滑移稳定性验算 围堰的滑移稳定性应按下式验算：(Epk+(G- B)tan +cB)/E=(224.485+(240-41.15 2)帕n(25

30、)+20 *2)/127.844=2.64 4K=1.2满足要求！2、倾覆稳定性验算 围堰的倾覆稳定性应按下式验算：(Epkap+(G- B)aG)/(Eaka)=(224.485 1064+(240-41.15 2)d)/(127.844 1.53)=2.02 7Kv=1.3满足要求！3、整体滑动稳定性验算Ksi =E qlj+(qjbj+4Gj)cos j-讪tan j/ 刀(jbj+AGj)sin 0c、j-第j 土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角( bj第j 土条的宽度(m);0-第j 土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(lj第j 土条的滑弧段长度(m)，取lj= bj/cos j0qj 用在第j 土条上的附加分布荷载标准值(kPa); G第j 土条的自重(kN)，按天然重度计算；uj第j 土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对 地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取Uj= Yhwaj,在基坑内侧，可取Uj=Yh