【精品】立柱三面翻广告牌设计计算书-文库(精)

1、立柱三面翻广告牌设计计算书-百度文库（精）立柱三面翻广告牌设计计算书项目名称:高耸立柱三面翻广告牌设计阶段:施工图一、工程概况本工程为广告牌钢结构工程。二、设计依据（1建筑结构荷载规范（GB5009-2001（2高耸结构设计规范（GBJ 135-90（3钢结构设计规范（GBJ50017-2003资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除2三、结构计算荷载计算（根据 GB5009-2001风载：3=pZ*|AS*卩 Z *30卩 Z :Z高度的风振系数pz :Z高度处的风压高度变化系数，S :体型系数，coo :基本风压，岳阳地区

2、,coo=0.55kn.m2使用同济大学 MTS软件进行了计算：=总体信&=结构类型:广告牌结构重要性等级:二级；结构楼层总数：5;标准截面总数:11;混凝土容重:25.00kN/m3;钢材容重：7&00kN/m3;地下室层数：0;=风荷载信息二二二二二二二二二二依据荷载规范:建筑结构荷载规范（GB50009-2001;地面标高:0.000m基本风压（kN/m2:0.55;地面粗糙程度:A级：资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除3=二地震信息二=振型组合方法:扭转耦联：计算振型的个数：3;场地土类别:IV ;地震烈度：7度

3、地震分组:第 1 组；加速度：0.10g框架的抗震等级：4;剪力墙的抗震等级 2活荷质量折减系数：0.50;周期折减系数：1-00;结构的阻尼比：0.035;=活荷载信息=柱、墙活荷载进行折减；传到基础的活荷载进行折减；-柱，墙.基础活荷载折减系数-层号折减系数1 1.002-3 0.854-5 0.706-8 0.659-20 0.60资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除420 0.55=二二荷载组合信息二=表 1.荷载基本组合（35个LC1 :1.20D+1.40LLC2 :1.00D+1.40LLC3 :1.20D+

4、1.40WlLC4:1.20D-1.40WlLC5 :1.00D+1.40WlLC6:1.00D-1.40WlLC7 :1.20D+1.40W2LC8 :1.20D-1.40W2LC9:1.00D+1.40W2LC10:1.00D-1.40W2LC11 :1.20D+0.98L+1.40WlLC12 :1.20D+1.40L+0.84WlLC13 :1.00D+0.98L+1.40Wl LC14 :1.00D+1.40L+0.84Wl LC15 :1.20D+0.98L-1.40W1 LC16 :1.20D+1.40L-0.84Wl LC17 :1.00D+0.98L-1.40Wl LC18

5、:l.OOD+1.40L-0.84W1 LC19 :1.20D+0.98L+1.40W2 LC20 :1.20D+1.40L+0.84W2LC21 :1.00D+0.98L+1.40W2 LC22 :1.00D+1.40L+0.84W2 LC23 :1.20D+0.98L-1.40W2 LC24 :1.20D+1.40L-0.84W2 LC25 :1.00D+0.98L-1.40W2 LC26 :l.OOD+1.40L-0.84W2 LC27 :1.20D+0.60L+1.30El LC28 :1.OOD+O.5OL+1.3OE1 LC29 :1.20D+0.60L-1.30E1 LC30 :

6、1.OOD+O.5OL-1.3OE1 LC31 :1.20D+0.60L+1.30E2资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除5LC32 :1.00D+0.50L+1.30E2 LC33 :1.20D+0.60L-1.30E2 LC34 :1.00D+0.50L-1.30E2LC35 :1.35D+0.98L表 2.荷载标准组合（1个LC36 :1.00D+1.00L表 3.荷载准永久组合（1个LC37 :1.00D+0.50L动力特性信息工程名称:3计算软件:MTSteel计算时间:2006- 8240-17结构动力特性总体

7、信息编号周期（S频率（Hz扭转因子 Ti/Tl平动因子 X+Y振型方向（度有效质量 X有效质量 Y1 1.008 0.993 0.01 1.00 0.03+0.96 88.42 0.03 0.942 0.991 1.009 0.00 0.98 0.97+0.03 1.58 0.97 0.963 0.464 2.155 0.99 0.46 0.00+0.01 -900.00 0.97 0.97资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除6层间位移与楼层位移信息工程名称:3计算软件:MTSteel计算时间:2006-8-24-0-17

8、各列表符号和参数说明：最大位移不宜超过平均位移的 1.200倍、不应超过平均位移的 1.500倍楼层层间最大位移与层高之比不宜大于 1/100h：楼层层高JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-DX(Y: X(Y 向最大层间位移值Max-DX(Y/h: X(Y向的最大层间弹性位移角Ave-DX(Y: X(Y 向层间位移的平均值Ratio-DX(Y: X(Y向层间最大位移与平均位移的比值Jmax:最大楼层位移对应的节点号Max-X(Y: X(Y向最大楼层位移值Ave-X(Y: X(Y向楼层位移的平均值Ratio-X(Y: X(Y 向楼层最大位移与平均位移的比值资料内容仅供您学习参考.如有不当

9、之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除7一 基本工况为:BLC3风载 1作用下:(主方向 X 向1 3层间位移表(单位层高:米；位移:毫米；Floor h(m JmaxD Max-DX Max-DX/h Ave-DX Ratio-DX 第 1 层 22.000 25 25.373 1/86725.373 1.000第 3 层 2.000 869 3.857 1/518 3.804 1.014 第 4 层 2.000 870 3.857 1/518 3.803 1.014第 5层 2.000 871 3.839 1/520 3.794 1.012最大层间弹性

10、位移角出现于第 3 层， 为 1/518不大于要求的 1/100,满足要求2 3楼层位移表(单位层高:米；位移:毫米；Floor Jmax Max-X Ave-X Ratio-X 第 1 层 25 25.373 25.373 1.000 第 2 层 868 30.19029.106 1.037 第 3 层 869 34.046 32.910 1.035 第 4 层 870 37.904 36.714 1.032 第 5层 87141.743 40.507 1.030最大楼层平均位移出现于第 5 层，为 40.507二.基本工况为:BLC4风载 2作用下:（主方向 Y向1 3层间位移表（单位层高

11、:米；位移:毫米；Floor h（m JmaxD Max-DY Max-DY/h Ave-DY Ratio-DY 第 1 层 22.000 25 101.3551/217 101.355 1.000 第 2 层 2.000 816 17.287 1/115 15.332 1.128 第 3 层 2.000 817 17.0741/117 15.423 1.107 第 4 层 2.000 818 16.665 1/120 15.392 1.083 第 5 层 2.000 819 16.1541/123 15.285 1.0572 3楼层位移表（单位层高:米；位移:毫米；Floor Jmax Ma

12、x-Y Ave-Y Ratio-Y 第 1 层 25 101.355 101.355 1.000 第 2 层 816 160.018124.534 1.285 第 3 层 817 177.092 139.957 1.265 第 4 层 818 193.757 155.349 1.247第 5层819 209.910 170.634 1.230 最大楼层平均位移出现于第 1层，为-101.355三基本工况为:BLC5水平地震 1 作用下:（主方向 X向资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除81 3层间位移表（单位层高:米；位移

13、:毫米；Floor h（m JmaxD Max-DX Max-DX/h Ave-DX Ratio-DX 第 1 层 22.000 25 12.0351/1828 12.035 1.000 第 2 层 2.000 768 1.757 1/1138 1.752 1.003 第 3 层 2.000 769 1.7731/1128 1.769 1.002 第 4 层 2.000 770 1.772 1/1128 1.772 1.000 第 5 层 2.000 871 1.773 1/11271.770 1.002最大层间弹性位移角出现于第 5层，为 1/1127不大于要求的 1/100,满足要求2 3

14、楼层位移表（单位层高:米；位移:毫米；Floor Jmax Max-X Ave-X Ratio-X第 2 层 768 13.858 13.792 1.005 第 3 层 769 15.630 15.561 1.004 第 4 层 770 17.40217.333 1.004第 5层 771 19.170 19.102 1.004最大楼层平均位移出现于第 5层. 为 19.102四基本工况为:BLC6水平地震 2 作用下:（主方向 Y向1 3层间位移表（单位层高:米；位移:毫米；Floor h（m JmaxD Max-DY Max-DY/h Ave-DY Ratio-DY 第 1 层 22.00

15、0 25 11.7561/1871 11.756 1.000 第 2 层 2.000 816 1.894 1/1055 1.745 1.085 第 3 层 2.000 817 1.8891/1058 1.759 1.074 第 4 层 2.000 818 1.862 1/1073 1.760 1.058 第 5 层 2.000 819 1.824 1/10961.753 1.041最大层间弹性位移角出现于第 2层、为 1/1055不大于要求的 1/100,满足要求2 3楼层位移表（单位层高:米；位移:毫米；Floor Jmax Max-Y Ave-Y Ratio-Y 第 1 层 25 11.7

16、56 11.756 1.000 第 2 层 81616.998 14.130 1.203 第 3 层 817 18.885 15.889 1.189 第 4 层 818 20.746 17.649 1.175最大楼层平均位移出现于第 5层，为 19.401整体稳定信息资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除9工程名称:3计算软件:MTSteel计算时间:2006-8-24-0-17各列表符号和参数说明：h：楼层层高X G：本层及以上楼层的重力荷载设计值X G/h：楼层重力荷载线平均设计值D:楼层弹性等效侧向刚度D/Q： G/h

17、:结构整体稳定性特征参数值高规 5.4.4要求 D/Q： G/li 10的纯框架结构的整体稳定性满足工程要求；高规 5.4.1要求 D/Q： G/li 20的纯框架结构可以不考虑重力二阶效应的不利影 响:结构 X向整体稳定性验算Floor h(mG(kN AG/h(kN/m D(kN/m D/Q G/h第 1层 22.000 1660.626 75.483 3260.369 43.193第 2层 2.000 775.261 387.631 16050.436 41.407资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除10第 3层 2

18、.000 387.631 193.815 12152.853 62.703第 4层 2.000 193.886 96.943 7920.172 81.699第 5层 2.000 74.319 37.159 3223.715 86.754结构 Y 向整体稳定性验算Floor h(m 工 G(kN AG/li(kN/m D(kN/m D/Q G/h第 1层 22.000 1660.626 75.483 3259.466 43.181第 2层 2.000 775.261 387.631 15781.713 40.713第 3层 2.000 387.631 193.815 11955.372 61.6

19、84第 4层 2.000 193.886 96.943 7786.362 80.319第 5层 2.000 74.319 37.159 3168.193 85.259 柱下独立承台:CT-1资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除11一、基本资料：承台类型:六桩(长形承台，方桩边长 d = 400mm桩列间距 Sa = 2000mm,桩行间距 Sb = 4000mm,承台边缘至桩中心距离 Sc =600mm承台根部高度 H 二 1200mm,承台端部高度 h = 1200mm柱截面高度 he = 2800mm (X方向，柱截面

20、宽度 be = 2800mm (Y方向单桩竖向承载力特征值 Ra= HOOkN桩中心最小间距为 2m, 5d （d -圆桩直径或方桩边长混凝土强度等级为 C30, fc = 14.331N/mm, ft = 1.433N/mm钢筋强度设计值 fy = 300N/mm ,纵筋合力点至截面近边的距离 as = 110mm纵筋的最小配筋率 pmin = 0.15%荷载效应的综合分项系数 YZ = 1.35;永久荷载的分项系数 yG = 1.35基础混凝土的容重 Yc = 25kN/m :基础顶面以上土的重度 ys = 18kN/m ,顶面上覆土厚度 ds = Oin承台上的竖向附加荷载标准值 Fk

21、= O.OkN设计时执行的规范：建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002以下简称基础规范混凝土结构设计规范（GB 50010-2002以下简称混凝土规范钢筋混凝土承台设计规程（CECS 88:97以下简称承台规程资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除12二、控制内力：Nk-相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN ;Fk- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN ; Fk =Nk + FkVxk、Vyk-相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN; Mxk Myk-相应于荷载效应标准

22、组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kNm ; Mxk、Myk相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN -m ; Mxk =Mxk - Vyk * H、 Myk = Myk1+ Vxk * HF、Mx、My-相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值(kN、kN -m ; F =yz * Fk、Mx =yz * Mxk、My =yz * MykNk = 900; Mxk= 11000; Myk= 500; Vxk = 400; Vyk = 70 Fk = 900; Mxk = 10916;Myk = 980F= 1215; Mx= 14736.6; My = 1323三、承台自重和

23、承台上土自重标准值 Gk:a = 2(Sc + Sa = 2*(600+2000 = 5200mmb = 2Sc + Sb = 2*600+4000 = 5200mm承台底部底面积 Ab = a * b = 5.2*5.2 = 27.04m承台体积 Vc = Ab * H = 27.04*1.2 = 32.448m承台自重标准值 Gk” =yc *Vc = 25*32.448 = 811.2kN承台上的土重标准值 Gk =ys * (Ab - be * he * ds =18*(27.04-2.8*2.8*0 = O.OkN资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学

24、习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除13承台自重及其上土自重标准值 Gk = Gk + Gk = 811.2+0 = 811.2kN四、承台验算：1、承台受弯计算：(1、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Qk = (Fk + Gk / n (基础规范 8.5.3-1Qk = (900+811.2/6 = 285.2kN Ra = l 100kN在偏心竖向力作用下Qik = (Fk + Gk/n Mxk * Yi /乂 Yi 八 2 土 Myk * Xi / 工 Xi 人 2(基础规范 8.53-2Qlk = (Fk + Gk/n + Mxk * Yi/1 YiA2 - Myk * Xi/

25、 XXiA2 =285.2+(10916*4/2/(6*4A2/4-(980*2/(4*2A2=1072.4kN 1.2Ra = 1320kNQ2k = (Fk + Gk/n + Mxk * Yi/Yi 八 2=285.2+(10916*4/2/(6*49/4=1194.9kN 1.2Ra = 1320kNQ3k = (Fk + Gk/n + Mxk* Yi/XYiA2 + Myk*Xi/XXiA2 =285.24-( 10916*4/2/(6*4A2/4+(980*2/(4*2A2=1317.4kN 1.2Ra = 1320kN资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅

26、供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除14Q4k = (Fk + Gk / n - Mxk * Yi / X YiA2 - Myk * Xi /Xi 人 2 = 285.2-(10916*4/2/(6*4A2/4-(980*2/(4*2A2=-747.0kN 1.2Ra = 1320kNQ5k = (Fk + Gk / n - Mxk * Yi / X YiA2=2852( 10916*4/2/(6*49/4=-624.5kN 1.2Ra = 1320kNQ6k = (Fk + Gk / n - Mxk * Yi /Yi 八 2 + Myk * Xi / 乂 Xi 人 2 = 285.2

27、-(10916*4/2/(6*4A2/4+(980*2/(4*2A2=-502.0kN 1.2Ra = 1320kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值 Qgk:Qgk = Gk/n = 811.2/6 = 135.2kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设 计值：Ni =yz * (Qik - QgkN1 = 1.35*(1072.4-135.2= 1265.2kNN2 = 1.35*(1194.9-135.2 = 1430.6kNN3 = 1.35*(1317.4-135.2 = 1595.9kNN4= 1.35*(-747-135.2 = -119

28、0.9kNN5 = 1.35*(-624.5-135.2 = -1025.6kNN6 = 1.35*(-502-135.2 = -860.2kN资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除15(2、X轴方向柱边的弯矩设计值:(绕 X轴柱上边缘 MxctU = (N4 + N5 + N6 * (Sb - be / 2=(-1190.9+-1025.64-860.2*(4-2.8/2 = -1846.0kN m 柱下边缘 MxetD = (N1 + N2+ N3 * (Sb - be / 2=(1265.2+1430.6+1595.9

29、*(4-2.8/2 = 2575.0kN m Mxet = Max(MxctU, MxetD=2575.0kNm号筋 Asy = 8147mm 6 = 0.031 p = 05%pmiii = 0.15% As,min = 9360imn 47 16110(As = 9450 (3、Y 轴方向柱边的弯 矩设计值：(绕 Y轴柱左边缘 MyctL = (Nl + N4 * (Sa - 0.5hc=(1265.2+-1190.9*(2-2.8/2 = 44.6kNm柱右边缘 MyctR = (N3 + N6 * (Sa - 0.5hc=(1595.9+-860.2*(2-2.8/2 = 441.5k

30、NmMyct = MaxMyctL, MyctR =441 5kN m号筋 Asx = 1353mm 0 = 0.005 p = 0.02%pmiii = 0.15% As,min = 9360miu 47 16110(As = 9450(1、柱对承台的冲切计算：扣除承台及其上填土自重,作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值:Fl =1215000N柱对承台的冲切,可按下列公式计算：资料内容仅供您学习参考.如有不当之处话联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考.如有不当之处诘联系改正或者删除16F1 F1= 1215000N,满足要求。扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设 计值：Nl = Nmax = 1595925N承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算：Nl 1. INI = 1755518N,满足要求。3、承台斜截面受剪承载力计算：(1、X方向斜截面受剪承载力计算：扣除