地下车库顶板加固方案讲解

1、-工程概况. 2二.地下室顶板施工荷载计算的依据 .2三.施工准备 . 2四.施工工艺及流程 .3五.钢管支撑系统的拆除 .3六.安全文明施工措施 .4七.楼板模板支架计算书 .4工程名称：闵行马桥MHC10803单元15A-05A项目建设单位：上海绿地冀达置业有限公司设计单位：上海东方建筑设计研究院有限公司监理单位：上海容基工程项目管理有限公司施工单位：上海绿地建筑工程有限公司本工程建筑面积164240.98m2，其中地下面积21832.41m2 2，地上面积142408.57m2 2，框架、剪力墙结构.本工程地下车库顶板施工荷载设计图纸中规定：顶板上方室外地面允许最大活荷载为20KN/ m

2、2,室外道路允许最大通行车辆为满载总重量300KN的消防车，作用在顶板上的荷载除顶板至设计室外地坪标高的覆土以外，其它均为活荷载。因施工场地的限制，施工车辆需进入地下车库顶板，按最重施工车辆(砼 搅拌车65吨考虑)，在地下车库顶板面施加的荷载为650-( 2.5 X 8.375 )=31.04KN/m2,而设计实际施工荷载只能达到 20KN/ m2未满足施工要求(相差 11.0420KN/ m2 )需要用钢管脚手架进行支撑来加固车库顶板。顶板上施工道路 定位详见附图。二. 地下室顶板施工荷载计算的依据1、 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)中国建筑工业出版社；2、 混凝土结构设计规范

3、(GB50010-2002中国建筑工业出版社；3、 建筑施工计算手册汪正荣著中国建筑工业出版社；4、 建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；5、 混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB50204-2002 ；&建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG130-2001)7、天津铁东路项目的地下车库施工图纸。三. 施工准备了解工程概况认真熟悉图纸，对本工程的难点认真研究，尤其是在受到场地 限制，地下室顶板无法满足施工荷载的要求时应采取必要的补强方案。地下室顶板施工荷载或堆载过大，造成挠曲变形甚到裂缝。为了能够缩短工期，在地下室顶板上过早或过多的堆放建筑材料，行驶重型机械设备，施工荷载远远大于顶板

4、设计荷载，造成顶板挠曲变形甚至裂缝。故本工程采用碗扣式钢管 架支撑系统对地下车库顶板的荷载进行补强。四. 施工工艺及流程根据本工程地下车库的特点，施工道路设计在地下车库的柱帽上(位置详见 附图)，钢管支撑系统选用以下材料：48钢管 50 X 100方木方木大头塞支撑系统：采用满堂碗扣式钢管脚手架支撑体系。1、搭设支撑架当支撑立杆支承在地下车库底板上时，应充分考虑施工荷载对地下车库底板 的影响，须采取加固措施，支撑立杆下方铺设脚手方木。满堂脚手立杆间距按0.6 X 0.6米布设，横向间距和纵向间距均为0.6 米,搭 设要求须符合施工要求。(1) 立杆垂直度、纵向偏差不大于 H/200,且不大于1

5、00伽，横向偏差不大于H/400，且不大于50伽.(2) 纵向水平杆水平偏差不大于总长度的 1/300,且不大于20伽，横向水平 杆水平偏差不大于10伽。(3) 脚手架的步距、立杆横距偏差不大于 20伽.2、安装大头塞，立杆与模板间隙密实五. 钢管支撑系统的拆除待工程竣工收尾阶段，地下车底顶板可承受施工荷载后拆除。1、拆除支撑系统前应设置警戒区，设置明显的标志，并有专人警戒。2、拆除顺序自上而下，不能上下同时作业。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系好安全带、穿软底防滑鞋。4、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀杆时， 应先拆中间扣件，然后托住中间再拆端头扣。5、拆除

6、时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时， 应先通知对方，以防坠落。&在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将先拆除情况交代清楚后方可离开。7、输送到地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。8、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事 故。六. 安全文明施工措施1、安全管理及交底：对所有安装、拆除的操作人员均应在进场时集中进行安全 三级教育，工人上岗前施工管理人员应先进行钢管搭设、拆除的安全技术交底， 交底应在现场进行，应有针对性，应提醒操作人员注意的安全要点， 工人上岗时 应戴好安全帽、不穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋，高空作业应戴安全带。2、搭设钢管架

7、时安全操作注意事项：工作时要求思想集中，防止空中滑落，扳手等工具应拿牢或放在可靠的平面上， 以防坠落伤人，在搬运材料应注意放置牢 靠，不相互碰撞，钢管架各部位扣件应锁紧方能在架上操作，严格按钢管架搭设的顺序进行搭设，不得违反钢管架搭设的先后顺序， 传递材料、工具不得乱扔乱 抛；施工平面材料应归堆，不得随手乱放，架上不得堆放大量钢管材料。3、拆除钢管支撑架时安全操作注意事项：应在达到拆除条件时经管理人员审批并进行拆除安全交底后进行钢管支撑架的拆除工作；拆除的施工部位应设置明显的警示标志，非作业人员不得入内；拆除架体的工人应思想高度集中，高空作业 必须系好安全带，严防高空附落；严格按照钢管架的拆除

8、顺序进行拆除，从高处往低处拆，严禁先拆底部再拆上部，在同一工作面共同施工时，工人间应相互协作，每组拆除人员应有足够的工作面，不得过于集中，以免互相撞伤人；操作平 面内有洞口的应进行洞口的防护，安全后才能操作。七. 楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、碗扣 式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构 设计规范(GB 50017-2003)、组合钢模板技术规范(GB50214-2001)、木结 构设计规范(GB 500

9、052003)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)等编制。本支架计算公式(1)根据脚手架试验，参照脚手架规范和脚手架工程实例，本支架计算公式(2)参照施工技术2002.3扣件式钢管模板高支撑架设 计和使用安全。楼板楼板现浇厚度为0.35米，模板支架搭设高度为3.2米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.60米，立杆的横距1=0.60米，立杆的步距 h=1.50 米。模板面板采用胶合面板，厚度为18mm板底木楞截面宽度：50mm;高度：100mm间距：150mm;采用的钢管类型为 48.3 X 3.6，采用碗扣连接方式。立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。f fl l* *5 55

10、50 0rOrO图1楼板支撑架立面简图、模板面板计算纵向钢纵向钢管管, ,a a面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 使用模板类型为：胶合板。钢筋混凝土板自重(kN/m):q 11 = 25.100 X 0.3500 X 0.900=7.906kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q 12 = 0.000 X 0.900=0.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):q 13 = 0.000 X 0.900=0.000kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100 X 0.3500 X 0.900+0.000 X 0.900=7.906kN

11、/m均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9 X 1.2 X (7.906+0.000)+1.4 X 0.000=8.538kN/m按永久荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9 X 1.35 X (7.906+0.000)+1.4 X 0.7 X 0.000=10.487kN/m根据以上两者比较应取q1 = 10.487kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9 X 1.2 X 0.000 X 0.900=0.000kN/m跨中集中荷载设计值 P = 0.9 X 1.4 X 0.000=0.000kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V

12、分别为：本算例中，截面抵抗矩V和截面惯性矩I分别为：W = 90.00X 1.80 X 1.80/6 = 48.60cm 3;I = 90.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 43.74cm 4;(1)抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载：M = 0.125q1l2 = 0.125 X 10.487 X 0.300 2=0.117kN.m施工荷载为集中荷载：M2 = 0.125q2l 2 + 0.25P1= 0.125 X 0.000 X0.300 2+0.25 X 0.000 X 0.300=0.000kN.mM 1 M2,故应采用M验算抗弯强度。(T = M / W f其中

13、0面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M-面板的最大弯距(N.mm);W面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm；经计算得到面板抗弯强度计算值 O =0.117 X 1000 X1000/48600=2.407N/mrr?面板的抗弯强度验算o f,满足要求！(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。v = 5ql4 / 384EI M2,故应采用M验算抗弯强度。(T = M / W f其中o方木的抗弯强度计算值(N/mm?);M 方木的最大弯距(N.mm);W 方木的净截面抵抗矩；f方木的抗弯强度设计值，取13.0

14、0N/mm；经计算得到方木抗弯强度计算值 o =0.324 X 1000 X1000/121500=2.666N/m&方木的抗弯强度验算o f,满足要求！(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。v = 5ql4 / 384EI /V/ 2L2 2900900 I I900900 I I900900支撑钢管计算简图4174174.174.172,422,422.422.421 13.293.293 3 2929oee0.9BJT1 10680680.980.981 1d3 L2.422.424.174.174.174.17泗诙支撑钢管剪力图

15、(kN)支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mma)=0.790kN.m最大变形vma)=1.623mm最大支座力Qmax=10.759kNN = 0.9抗弯计算强度 f=0.790 X 106/5260.0=150.28N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm满足要求！四、扣件抗滑移的计算该工程实际的碗扣件承载力取值为30.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范525):Rw Rc其中Rc 碗扣件承载力设计值,取30.00KN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆

16、的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.76kN碗扣件承载力的设计计算值 R=10.76KN Rc=30.00KN,满足要求！五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重(kN):N G1 = 0.1367 X 3.000=0.410kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A双排架自重标准值，设计人 员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN):N G2 = 0.000 X 0.900 X 0.900=0.000kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):N G3 = 25.100 X 0.3500 X 0

17、.900 X 0.900=7.115kN经计算得到，静荷载标准值 NG = N G1+NG2+NG3 = 7.526kN。2.活荷载为施工荷载标准值。计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取11.04kN/m2经计算得到，活荷载标准值 NQ= 11.040 X 0.900 X 0.900=8.942kN3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值设计值组合一X (1.2 X NG + 1.4 X Nc)=20.493kN设计值组合二N = 0.9X (1.35 X NG + 1.4 X 0.7 X N)=18.266kN根据上述结果比较,应采用20.493kN为设计验算依据六、立杆的稳定性计算1、

18、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N不考虑风何载时，立杆的轴心压力设计值，N - 20.49kN ；i妙一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入=0/i查表得到；计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1.59A立杆净截面面积(cm2)；A = 5.06-钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm 2；l0计算长度(m)；(1).参照扣件式规范，由公式(1)计算l0 = k ii (h+2a)(1)其中，k计算长度附加系数，应按表5.7.6-1采用；k=1.155 ;卩一一考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，普通型构造应按附录E表E-2采用；加强型构造应按附录E表E-3采用；尸1.352a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a =0.30m；公式(1)的计算结果：入二二 y(h+2a) =1.352 X (1.200+ 2 X 0.30) X 100/1.586=153 f1=205.00N/mm2,满足要求！(2).参考杜荣军施工手册公式(2)计算Io = k ik2(h+2a)(2)其中，ki 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185 ；k 2 计算长度附加系数，按