6x0混流式水轮机分瓣转轮组装焊接工艺导则

1、题 名】：混流式水轮机分瓣转轮组装焊接工艺导则【副 题 名】：Tecgnolohical guide for erection and welding of split runner of Francis turbine【起草单位】： 中国水利水电第七工程局、中国水利水电工程总公 司主编【标 准 号】：DL/T 5071-1997【代替标准】：【颁布部门】： 中华人民共和国电力工业部【发布日期】：1997-06-20 发布【实施日期】：1997-11-01 实施【标准性质】：中华人民共和国电力 行业标准【批准文号】：电技 1997341 号【批准文件】：【全 文】：、八前言本标准是根据电力工业

2、部 1995年电力行业标准 计划项目（第二批） （技综 199544 号文）的安排制定的，在编写格式和规划上以 GBT1.1 标准化工作导 则为基础，并符合DL/T600电力标准编写的基本规定。本标准是水电站水轮发电机组安装一系列工艺导则的一部分，对大 型混流式水轮机分瓣结构的转轮在施工现场的组装、焊接、热处理及加工的工艺方法、技术 要求、操作程序和一般检验规则作出了规定。导则的内容和要求是在继丹江口、刘家峡、龚 咀、白山一期电站建设的基础上，又增加了 90 年代新建大型百万千瓦级水电站，如龙羊峡、 白山二期、安康、岩滩、漫湾、李家峡等电站的施工经验和最新实践成果而提出的，对工 程施工和质量保

3、证具有一定的指导意义和实用价值。它主要包括以下基本内容 :（1）转轮组装前的准备与检查；（2）分瓣转轮组合工艺；（3）转轮下环和叶片的焊接；（4）焊缝局部热处理；（5）焊缝探伤工艺及标准；（6）止漏环安装及加工；（7）转轮静平衡工艺及标准。为了统一多年来施工中经常采用的技术名称和术语，赋予其真实的 物理意义和工程含义，本标准在 5.1 节中给出有关名称、术语的定义，同时规定了标准的 适用范围。本标准制订工作始于 80 年代中。当时原水利水电建设局提出了制订 一系列水轮发电机组安装工艺导则的编制计划，其中将混流式水轮机分瓣转轮组装焊接 工艺导则、水轮机金属蜗壳安装焊接工艺导则两项交中国水利水电第

4、七工程局负责起 草。中国水利水电第七工程局按计划时间提出了标准征求意见稿，曾分发各单位征求意见。该 征求意见稿编写的依据是基于当时已建成的以龚咀、刘家峡、丹江口等为代表的几个大型电站的施工经验和实践。由于机构变动、工程任务的影响及主要编写人员的人事变动，使上述两 项工艺导则的编制工作中断。 1995 年，电力工业部水电站水轮发电机标准化技术委员会（挂 靠在中国水利水电工程总公司）出于行政业务和施工技术归口管理的原因，认为按照电力 工业部标准化体系表的要求，水轮发电机组安装系列工艺导则已基本制订和颁发齐全，仅剩 下上述两项工艺导则，应该在补充龙羊峡、白山、安康、岩滩、漫湾、李家峡等电站施工经验

5、的基础上重新列计划制订，使之早日颁发投入使用。在中国电力企业联合会标准化部的领导 下，在电力工业部水农司的大力支持下，重新制订工作由中国水利水电工程总公司和电力工 业部水电站水轮发电机标准化技术委员会负责组织实施。在制订过程中，电力工业部水电站 水轮发电机标准化技术委员会对标准的报批稿、送审稿进行了多次的技术审查和规范化整理 及统稿，使得制订工作能按计划完成。本标准由中国电力企业联合会标准化部提出。本标准由电力工业部水电站水轮发电机标准化技术委员会和水电站 水轮机标准化技术委员会归口。本标准起草单位：中国水利水电第七工程局、中国水利水电工程总 公司。本标准主要起草人：黎永茂、郎友泉、赵丛茂、许

6、松林。本标准由电力工业部水电站水轮发电机标准化技术委员会负责解释混流式水轮机分瓣转轮组装焊接工艺导则1 范 围1.0.1 本导则规定了水电站混流式水轮机分瓣转轮组装、焊接、热处理 及加工的工艺方法、技术要求、操作程序和检验的一般规则。1.0.2 本导则适用于混流式水轮机分瓣数为二、材质为低合金钢及镍铬 不锈钢的转轮在现场组装、焊接的工艺过程，不适用于上冠、下环及叶片分件制造并在现 场组装、焊接的组焊方式。1.0.3 本导则系根据有关的规程、规范，并结合实践中行之有效的施工 经验和工艺方法而制订，在执行中不排斥先进施工技术的推广和应用。2 引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为

7、本标准的条 文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使 用下列标准最新版本的可能性。GB150-89 钢制压力容器附录 H 钢制压力容器渗透探伤GB3323-87 钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级GB3965-85 钢制压力容器磁粉探伤GB7233-87 铸铜件超声波探伤及质量评级方法GB8564-88 水轮发电机组安装技术规范GBll345-89 钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级SL35-92 水工金属结构焊工考试规则劳人锅 19881 号关于颁布锅炉压力容器焊工考试规则的通知 中华人民共和国劳动人事部 1988-01-03ASME V-5( 8

8、9)材料与工件的超声检验规范ASME毗-APP-12 (89)焊缝超声检验(附录12 )3 转轮组装前的准备与检查3.1 对转轮组焊场地的要求3.1.1 转轮组焊场地应有足够的承载能力。3.1.2 要采取措施，使转轮组焊场地的室温不应低于5C,相对湿度不大于 75，避免气流对转轮及其焊缝直接吹袭。3.1.3 转轮组焊场地的起吊设备应具有足够的起重容量和起吊高度，并 应平稳可靠。3.1.4 转轮组焊施工现场，应有可靠的压缩空气、水、电源及消防设 施，具有加温及保温的焊接条件3. 2分瓣转轮组合支墩的设置321如图3.2.1所示，转轮组合的支墩设置6只，高度一般为750mm支墩设置应稳固并用型钢相

9、互连接，顶面应平整。1-转轮下环；2-楔子板；3-钢支墩；4-组合缝；5-加固型钢图3.2.1转轮组装场地支墩布置图3.2.2 调整转轮水平用的楔子板，尺寸按接触面受力不大于1000N/cm2确定，其两楔子板的搭接长度应占总长的三分之二以上。置于支墩顶面楔子板的标高相对 高差不宜超过Imm。为防止吊放转轮时楔子板滑动，可将楔子板临时点焊固定。（ 注 : 在 cm2 中,2 为上标 ）3 3 分瓣转轮及部件的检查3.3.1 分瓣转轮组装前，对设备要进行清点、检查、全面清扫。3.3.2 转轮上冠组合面用平台及平尺检查，应无高点、毛刺。若组合面 不平整度超过设计要求，应会同制造厂研究采取特殊处理工艺

10、。3.3.3 检查所有销钉、销钉孔、螺栓孔应无毛刺、高点。螺栓孔两侧的 平面应平行且与螺栓孔垂直，并检查销钉、螺栓与孔的配合尺寸是否符合图纸要求。3.3.4 转轮组合螺栓和转轮与主轴的连接螺栓、螺母要进行对号预装 配，螺母在螺杆螺纹的全行程上用手转动应灵活，松紧要适宜，若过紧或卡阻，应对螺纹进行 修磨。并检查螺栓头与螺母底平面应平行且与螺杆垂直，其不平行度或不垂直度不应超过Imm/ m如超差，则须加斜垫圈或车削处理，以利螺栓拧紧。3.3.5 对转轮叶片及各部位应仔细检查，如发现裂纹等缺陷，应会同制 造厂及有关单位研究处理。3.3.6 检查转轮下环及叶片焊缝部位两侧断面尺寸是否相对称。其焊缝 坡

11、口合拢后钝边的错牙不应超过3mm如超差，则要进行补焊修正处理。337 彻底清除转轮下环焊缝坡口两侧各 500mm内的油漆和油污，以备 加热焊接。4 分 瓣 转 轮 组合4.1 转 轮 组 合4.1.1 先将一瓣转轮吊放在支墩上，另一瓣吊起时要基本水平，以便就 位找正。两瓣转轮合拢前，用白布和酒精将组合面清扫干净。不准任何杂物夹入缝中。合 拢时应避免互相碰撞。定位销不能受损。4.1.2 当分瓣转轮基本合拢后，应先穿入组合螺栓，戴螺母时螺纹上涂 二硫化钼、丝扣脂等防锈润滑脂。上冠分缝用清洁布覆盖，以免杂质落入组合缝中。用拉 紧器将下环合缝拉拢，同时逐步拧紧组合螺栓，使上冠组合缝靠拢，然后精心地调整

12、上冠法兰 面及止口的错牙，合格后拧紧组合螺栓并将支墩顶面的楔子板点焊固定。4.1.3 组合螺栓应对称拧紧，其伸长值应符合设计要求，设计无要求时 按下列公式计算 L= (Lc) IE(4.1.3)式中：-螺栓的伸长值(mrh；L-螺栓计算长度(mm, 般从螺母的一半算至螺栓根部；c-螺栓所受拉应力，一般采用c =120MP a140MP a；E-螺栓所用材料的弹性模量，E=2.1X1O( 5) MP a。(注：10 (5),为10的5次方)4.2转轮组合后的检查421 用0.05mm塞尺检查上冠组台缝间隙不能通过。允许有局部间隙，用0.10mm塞尺检查，深度不应超过该处组合面宽度的 1/ 3,总

13、长度不应超过周长的 20%。销钉周围不应有间隙。组合面处的各零件安装面无错牙。4.2.2法兰面合缝处及法兰面止口应无错牙。如图4.2.2所示，用1m长平尺测量检查，并记录法兰面下凹值及下环错牙值。下环轴向及径向错牙值一般不应大于0.5 mm。图4.2.2法兰下凹值测点布置图4.2.3转轮上的所有销钉、螺栓、螺母均应按设计要求锁定或点焊牢4.2.4 检查下环焊缝坡口钝边对接情况应符合 3.3.6 要求。5 转 轮 焊 接5.1 术语、定义5.1.1 综合收缩量：下环焊接过程中，焊缝的收缩变形通过叶片的传递 而使法兰面凹度发生变化。这种变化是由全焊缝收缩的综合效应产生的，可用下环的顶、 底部收缩量

14、的代数平均值与法兰面下凹值的关系表示。这个代数平均值，称焊缝的综合收缩 量，其表达式为K= (AC u+AC d) /2( AC uAC d 均为正)式中：AC u-下环顶面测点距离C u的变化值；AC d-下环底面测点距离C d的变化值。5.1.2 综合间隙：下环焊缝顶开过程中，顶部、底部顶开值的代数平均 值，其表达式为S= (AC u+AC d) /2(AC u、AC d 均为负)式中：AC u、AC d意义同5.1.1。5.1.3 角变形：反映下环焊接过程中止漏环安装面向内凹或向外凸出的 一个相对比较量。AC 1- AC 2 0,表示焊缝止漏环处向外凸出，反之为向内凹进。AC1、AC 2

15、为下环中部内外侧测点距离C 1、C 2的变化值。当焊缝收缩时，AC 1、AC 2均为正（注：在 AC 1AC 2 中，1、2 为下标）5.2预留间隙的确定521法兰面下凹度测点布置如图4.2.2所示。1、6点为支承点,3、4两点紧靠组合缝两侧，2、5点分别位于1、3点和4、6点之间1-顶部拉板；2、3-楔子板；4-底部拉板图5.2.1下环焊缝测点布置图下环焊缝测点布置如图5.2.1所示。测点用钢冲打出光滑记号，以 便用游标卡尺类量具测量，两测点距离约200mm其中C u、C d为下环顶、底面中部测点距离，C 1、C 2为距止漏环下边缘20mnrr60mn#内、外侧测点距离。C值的变化量用AC表

16、示，焊缝顶开过程中C值增大，AC为负；焊接过程中C值减小，AC为正5.2.2 用千斤顶将下环两焊缝同时同步顶开，每次顶开间隙增加量为0.5mm,测量并记录下环顶、底部焊缝钝边间隙值，顶、底部中间测点C u、C d值和法兰面 下凹值，直至综合间隙值达6mnrr 7mm523以各次顶开综合间隙和相应的法兰面下凹值绘制出综合间隙下凹值关系曲线。5.2.4 根据综合间隙下凹值关系曲线，综合分析确定下环预留综合 间隙值和相应的下环顶、底部焊缝钝边的间隙值。5.2.5 焊缝预留间隙调整好后，如图 5.2.1 所示，在焊缝钝边上、下 端各插入40mm宽的钢楔子板，然后拆除千斤顶，割掉挡块，在下环顶、底面用3

17、00mrK 150mrK 30mn拉板焊接固定。5.3 焊 工5.3.1 凡参加转轮焊接工作的焊工均应按照中华人民共和国劳动人事 部锅炉压力容器焊工考试规则或SL35的规定考试合格，并经过分辨转轮结构、材料和 焊接知识的专门培训。5.4 焊 接 方 式 选 择541转轮焊接，可在如下两种状态下进行:1）水轮机轴与转轮不连接方式；2）水轮机轴与转轮连接方式。采用何种方式下焊接，可根据具体情况而定。5.5 下环焊接工艺5.5.1焊缝预热:|1. IK ifa1-转轮下环；2-加热器；3-保温材料；4-固定支架；5-支架铰链图5.5.1 加热器安装图5.5.1.1 预热温度，通常为150C 20 C

18、,在下环顶部靠近焊缝坡口处用水银温度计或热电偶点式温度表测量。5.5.1.2 热源，如图 5.5.1 所示，在下环焊缝内、外两侧距焊缝 150mm 处用远红外线履带式加热器加热。加热宽度为下环顶部厚度的 1.52倍。焊接全过程持续 通电，以保证有稳定的预热温度和层间温度。5.5.2 按图纸或转轮材质化学成份选取相应焊条，并按焊条说明书要求 进行烘焙。每次从干燥箱内取出该焊层所需量置于保温筒中，随用随取。5.5.3 控制焊缝综合收缩量的方法。焊缝封底及内、外23层焊接，即焊缝两面焊接厚度合计 35mm左 右，焊缝累计综合收缩量占总收缩量的50%，焊接厚度达60mm寸，综合收缩量占总收缩量 的 9

19、0，其后只有微小的变化。因此，控制焊缝的收缩措施要在第 15焊层内实施。控制收缩量的方法：1） 取出焊缝内楔子及切除上下拉板的时间；2）改变分段数，分段数少收缩量大，反之收缩量小；3）使用单道及多道焊接，单道焊较多道焊收缩量大；4）改变每层焊接厚度，焊层厚较焊层薄收缩量大。 控制角变形的方法：实为控制下环焊接缝内、外侧各自的收缩量。在15层焊接中，内、外侧同时施焊，角变形由凸起一侧先起弧 1cm3cm后另一侧再起 弧，并保持这一相对距离。 6层以后，两侧分别用控制收缩量方法中的第 2） 4）条均可调 整角变形。5.5.4 正常情况下的焊接规范:5.541 焊缝分段，如图5.5. 4所示，焊缝长

20、LW 900mm寸分3段，L 1、L 2、L 3 各为总长L 的 22%、44%、34% ;当 900mrL 1200mm寸则分 57段，各段长度最长不宜超过300mm最短不宜少于200mm且LI L 2L 3, L 4L 5，L 6vL 7。分5或6段时L 1L 3的总长、分7段时L1L 4的总长为焊缝全长 的60%，其目的是使下环焊缝顶部收缩量不超过顶部预留间隙值，而底部收缩量不小 于底部预留间隙值，以免造成止漏环垂直度偏差过大。2d图5.5.4下环焊缝焊接工艺5.5.4.2 焊接顺序，如图 5.5.4 所示，内侧封底，焊接完 1、2 段或刚 超过焊缝一半长后即切除下部拉板，取出下部焊缝内

21、楔子后进行 34段封底焊接，外侧碳 弧气刨清根。然后焊接内、外侧 15层，下段先焊接一层后，再从上至下倒退焊接，以求 下部有足够的收缩量。焊接完内、外一层后，割除上部缝内的楔子板并补焊。顶部拉板至 焊缝稳定不收缩后再割除。5.5.4.3 每层焊接厚度 4mm 5mm。5.544焊接电流110A135A接法为直流反接。5.5.4.5 推荐在每层焊接完后，用锤击方法消除层间应力。5.5.5 前 6层每焊接一层，测量一次焊缝各部位的综合收缩量及法兰面 下凹值，以确定下层的焊接工艺。当采用不连接水轮机轴的焊接方式时，可对比法兰面下凹值与综合 间隙值关系曲线判断焊缝收缩趋势，以采取加大或减少收缩量的焊接

22、措施。当采用水轮机轴与转轮连接的焊接方式时，因法兰面下凹值无法测量， 故以焊接层次与焊缝综合收缩量表示，其焊接过程应符合 5.5.3 、5.5.4 要求，一般应具 有表 5.5.5 的变化规律。表 5.5.5 焊接层次与焊缝综合收缩量参考表丨焊接层次4层丨内、外5层|1综合收缩 丨1.6|2.1I3.0I 3.5I 4.511量 K (mrhI|4.0I封底丨内、外1层丨内、夕卜2层丨内、夕卜3层丨内、外1 1111111 11 11 11 11 11 15.6 叶片焊接工艺5.6.1叶片开坡口之前应进行对装修补，然后参照图5.6.1要求型式切割坡口。1- 上冠； 2-叶片； 3、 4-填补块

23、； 5-下环； 6-抗气蚀层； 7-拉板； 8- 叶片焊缝图 5.6.1 叶片填补块焊接图562 叶片焊缝厚度大于50mm寸，用远红外线履带式加热器或乙炔火 焰作焊接预热，预热温度以100C150C为宜。5.6.3 焊缝应采用分段倒退施焊。对叶片填补块焊缝，分段长度约 200mm对叶片分割焊缝，分段长度宜 300mm 400mm。564 焊接顺序：叶片填补块焊缝，先焊I焊缝，为防止焊接过程中叶 片填补块翘起，采用封底焊后背缝清根，坡口两面同时施焊或焊挡板均可。I焊缝焊接完 后再进行U焊缝焊接。上冠叶片填补块在焊接U焊缝之前，将上冠组合缝过流面封焊，以免U 焊缝焊接时上冠法兰面错牙。叶片分割焊缝

24、焊接时，为避免法兰面上凸，以硬性方式将焊缝撑 开，预留Imm2mnf可隙，用拉板固定。叶片正面封底焊，叶片背面清根。焊缝厚度大于 50mm 时，可正、背缝同时施焊。5.6.5 焊缝成型应与叶片形状相符，并应平滑过渡。566焊缝厚度大于50mm时，焊后宜用远红外线履带式加热器进行消氢 处理。加热温度100C 200C，保温 3h 4h6 焊缝局部热处理6.0.1 下环在各运行工况均属低拉应力区。若制造厂无要求时，推荐下 环焊缝不做退火消除应力处理。焊缝焊完后，用于预热的加热器不动，再次将焊缝覆盖保 温材料，通电加温到250C300C、保温3h5h做后热消氢处理。6.0.2 若制造厂要求焊缝退火消

25、除应力处理时，将经校验的热电偶点焊 于焊缝的中部，用小块保温材料覆盖热电偶，避免远红外线直射热电偶造成温度读数误 差。再在焊缝处 300mm宽部位加贴加热器进行加温。6.0.3 加温时宜采用电子电位差计及自动记录仪组成专用可控硅电源控 制柜供电及温度自动记录。无此条件时，也可用 220V或380V电源供电，以断续通电方式 控制温度。温度测量可用转换开关加毫伏温度计测读，用温度补偿法计算，即t = t + kt0（6.0.3）式中：t -实际温度；t- 仪表指示温度；k- 热电偶温度校正系数；t0- 热电偶冷端温度（室温）。注：在 t0 中， 0为下标）6.0.4 保温材料，使用硅酸铝耐火纤维毡

26、软质保温材料，厚度40mm，覆盖于加热范围并适当外延。6.0.5热处理工艺曲线可参照图6.0.5所示进行，保温时间，以焊缝厚度每20mn保温lh计算。6.0.6转轮热处理后应符合下列要求：l ）转轮各部位应无裂纹；2）上冠法兰面下凹应不大于 0.07mm上凸不大于0.04mm，上冠组合缝间隙应符合4.2.1的规定；3）叶片填补块焊缝及抗气蚀层应磨光；4）补焊并磨平所有的弧坑及焊疤。区|一图6.0.5 热处理工艺曲线（a）20 M n S i类低合金钢；（b）镍铬不锈钢类7 下环及叶片焊缝探伤检查7.1 焊 缝 探 伤 检 查转轮下环对接焊缝，分割式叶片对接焊缝及叶片与下环、上冠的对 接角焊缝，

27、焊接前后应作无损探伤检验。其余焊缝如设计或制造厂无要求只作外观检查，如 设计或制造厂有要求则按要求检查。7.1.1 焊前检验：转轮下环对接焊缝，分割式叶片对接焊缝及叶片与 下环、上冠对接角焊缝焊接前应按GB7233勺规定对焊缝坡口及附近200mn宽的母材进行超声检验，并记录影响焊缝超声探伤的缺陷位置和尺寸。检查中如发现裂缝等严重缺陷时， 应提出详细记录供研究处理。7.1.2 焊后检验：7.1.2.1 下环对接焊缝及叶片对接焊缝探伤：l ）对非奥氏体不锈钢铸钢转轮的非奥氏体焊缝，建议按ASME V-5（89）中规定的铸件焊缝超声检验工艺、方法和 ASME毗一 APP-12（89）（附录12 ）中

28、规 定的接收与拒收标准进行检查验收。2）对奥氏体不锈钢铸钢转轮焊缝及奥氏体焊缝，因目前尚无统一的检验方法，在焊接中应严格控制焊接工艺，焊接后按 GB150“附录H钢制压力容器渗透探 伤”对焊缝表面做着色探伤，不允许有裂纹、末熔合及表面气孔。3）对厚钢板压制的叶片，其对接焊缝应按 GBll345 的规定进行超声 检验，检验等级为B级，合格等级为BI级。7.1.2.2 叶片与下环、上冠的对接角焊缝在焊接中应严格控制焊接工 艺，焊接后按 GB150“附录 H 钢制压力容器渗透探伤”对焊缝表面做着色探伤，不允许有 裂纹、未熔合及表面气孔。7.1.2.3 对转轮其它部位非铸钢件焊缝如设计有要求可按 GB

29、ll345 或 GB3323故超声探伤或射线检验。焊缝表面可按 GB150“附录H 钢制压力容器渗透探伤” 或GB3965做着色探伤或磁粉探伤。7.2 对探伤人员的要来7.2.1 从事铸钢转轮焊缝探伤的无损检测人员应具有铸钢材质、铸造缺 陷及热处理基础知识，并熟悉转轮的焊接工艺。722 从事铸钢转轮焊缝探伤的人员应持有国家有关部门签发的U级或 U级以上无损检测资格证书7.3探伤条件7.3.1 探伤时间：转轮焊缝探伤应在焊缝冷却至室温后进行，需焊后热 处理时应在热处理结束 24h 后进行。7.3.2 探伤面：7.3.2.1 纵波直探头探伤面为磨平后的焊缝表面。焊缝磨平后的表面应 平整、光洁。7.

30、3.2.2 横波斜探头探伤面为焊缝一面的两侧和磨平后的焊缝表面。7.3.3 耦合剂：工业甘油或粘度适当的机油，调正仪器和检测时应使用 同一种耦合剂。734 探头：纵波直探头的晶片直径在10mmr 20mn范围；焊缝横波斜 探头探伤宜采用 K 值为1的探头，必要时应采用两种K值的探头探伤。7.3.5 探测频率：1MH z5MH z7.4 缺 陷 反 修 复 探7.4.1 探伤发现超标缺陷时，探伤人员应提供缺陷的准确位置，供研究 处理。7.4.2 缺陷返修后应按原探伤条件进行扩大范围复探，扩大复探范围至 少为缺陷两端各延长 50mm。7.5 探 伤 报 告7.5.1 探伤结束后，探伤人员应提出包括

31、工件名称、材质、所用探伤仪 器、探头、试块、验收标准、探伤方法、缺陷记录及其分布位置、返修情况以及探伤结论 等内容的探伤报告。8 止漏环安装及加工8.1 止 漏 环 安 装8.1.1 安装上、下转动止漏环，必须满足下列条件：1）转轮下环及叶片焊缝焊完；2）与止漏环接触的安装面上的所有焊疤等已打磨平整；3）焊缝经探伤合格。8.1.2 上、下转动止漏环，应与转轮严密贴合，其配合面允许有不大于 0.2m m的局部间隙，但连续长度不得超过周长的 2，总和不大于周长的 6。焊接要牢固， 焊缝外观检查，应无缺损与裂纹。焊接后需打磨平整光滑。8.2 止 漏 环 加 工8.2.1 上、下转动止漏环，安装后需进

32、行圆度加工，应使用专用的转轮 圆度铣磨机具。在安装该机具时，转轮法兰应水平，偏差不大于 0.05mmm。8.2.2 机具的安装，以转轮上冠法兰面止口为基准，不同心度不得超过0.05mm当水轮机轴与转轮联接在一起时，以水轮机轴为基准安装转轮圆度铣磨机具。8.2.3 机具应有足够的刚度，在铣磨过程中，铣磨刀具不应有弹性跳动 现象。8.2.4 机具安装后，要仔细测量上、下止漏环的圆度。其铣磨刀具的进 刀点，应以止漏环半径最大处为基准。8.2.5 应按固定止漏环的实际内径测量并校核转轮止漏环外径绝对尺 寸。加工止漏环圆度，使各半径与平均半径之差，不超过止漏环设计间隙值的 10，其测点 不得少于 32

33、点。止漏环工作面高度超过200mm寸，应检查垂直度，其偏差不应大于0.2mm。9 转 轮 静 平 衡9.1 静平衡试验前的准备9.1.1 静平衡试验，需要准备下列工具及仪器：1）方型水平仪，精度为0.02mm/ m,2架；2）与方型水平仪等重的铁块， 2只；3）钢板尺，量程为 1m， 4 根；4）百分表，量程为0mnrr 10mm,4只；5）9.8N的重块,1只;6）千斤顶、支墩， 4 只；7）平衡配重块若干。9.1.2 转轮平衡前要清扫干净，在转轮下环上平面画出 X、Y 中心线9.1.3 操作者在转轮静平衡试验前必须了解下列事项：l ）转轮重量及重心位置；2）静平衡工具的结构、重量及使用方法

34、；3）转轮与平衡工具的配合尺寸；4）整个转轮平衡操作过程及安全注意事项。9.1.4 平衡工具的装配：l ）将平衡工具上部清洗干净，内壁（摩擦面）涂机油；2）测量平衡工具上部与转轮止口的配合尺寸；3）按转轮下环直径放三只等高的支墩，中间设置平台，并将平衡工 具的上部吊放在平台中心位置；4）装好吊攀，将转轮吊起放在三只支墩上，再将平衡工具的上部轻 轻吊起，使之与转轮上冠法兰止口相配合，安装顶紧压板，用螺钉把紧；5）将平衡工具的平衡球调整到转轮重心的最高位置；6）平衡球球心应在重心垂直线上。9.1.5 平衡场地的准备，如图 9.1.5 所示：图 9.1.5静平衡场地准备示意图1）平衡工具的底座应放置

35、在有较大刚度的专用平台上，平台应找 平，且与地坪接触严密；2）支持座上平面水平偏差不应大于 0.02mm/ m3）用螺丝压板将底座固定在平台上，复核支持座水平；4）在与平衡球接触的支持座上平面边缘涂黄干油，中间浇一层机油；5）按转轮下环直径对称放4只千斤顶，千斤顶的高度调整到千斤顶 顶起高度全行程时，转轮放到千斤顶上之后平衡球与支持座之间的间隙不小于5mm6）静平衡试验的场地应是坚固的混凝土地坪，在平衡物体重量作用 下，应无任何下沉现象。9.2 静平衡试验工具灵敏度调整与计算1）根据转轮体的重量、平衡球半径及转轮体重心位置，调整试验工 具的调整螺杆，使球面中心到转轮重心的距离符合表 9.2.1

36、 的要求。表 9.2.1 平衡系统的灵敏度1转轮质量 kg1ii|最大距离| mm |1Ii最小距离 mm11I 5000 10000i|50|j i130iI 1000050000|60|40I 50000 100000 |80|50I l00000 200000|III100 |IIi70 200000 |ii120 |iii90i2 ）平衡球与支持座（或平衡球座）顶起，使转轮下环处于悬空状 态，在转轮下环顶面上放9.8N重的重块。测量转轮倾斜下降值 H,然后按式（922 ）计算 灵敏度 h 值是否符合表 9.2.1 的要求,如灵敏度不符合要求,则再次调整试验工具的调整螺 杆,直至符合要求

37、。9.2.2 静平衡试验工具灵敏度 h 值（即球面中心到转轮重心距离）按下 列公式计算,即h=（PR- Gy） R）/GH（922）式中： h- 平衡球面中心到转轮重心距离（ cm）；P- 所加重块的重量,一般取 P=9.8N；R- 下环顶面加重块处半径（ cm）；G-参加平衡的转轮体重量及静平衡试验工具的重量（N）；y -平衡球与支持座的滚动摩擦系数，卩=0.001cm0.002cm,液压支承y =0.00045cm 0.00055cm；H在R处加9.8N重块后，用百分表测量的转轮体的倾斜下降值（ cm）。9.3 平衡试验的步骤9.3.1 当平衡工具的灵敏度符合表 9.2.1 的要求后,即可

38、进行粗静平 衡工作,其步骤如下：1）首先用千斤顶将转轮法兰面调平,并在对称的 4个方向测量下环 与支墩或地面固定物之间的高差。2）法兰面调平后，在下环上平面的 X、丫中心线处放置两架方型水 平仪，同时在方型水平仪的对称方向各放一块与方型水平仪等重的铁块，并将方型水平仪用 加塞尺片的方法调平。3）平衡球与支持座（或平衡球座）顶起，使转轮下环处于悬空状 态，再次测量下环与支墩距地面固定物之间的高差，从而确定转轮的倾斜方位。4）根据倾斜方位在下环顶面上加平衡配重块，使转轮下环顶面上的 方型水平仪回复到水平状态（水平值应在 0.02mm/ m以内）。图9.3.1配重块按换算示意图5）将下环顶上的配重块的重量按式（931 ）进行换算（如图9.3.1所示），即P 2= (P 1 R 1) / R 2(9.3.1)式中：P 1-粗静平衡时，放在转轮下环的平衡块重量P 2- 焊在转轮上冠引水盖板下面的平衡块重量 ;R 1- 粗静平衡时转轮下环平衡块至转轮中心距离；R 2- 焊接在引水盖板下面的平衡块至转轮中心距离。（注：在P 1、P 2、R 1、R 2中，1、2为下标）6）四只千斤顶将转轮顶起，使平衡球与支持座或平衡球座离开，将 换算的配重块按换算确定的方位装焊在引水盖板下面的上冠顶面上，装焊应牢固，配重块 应包括焊条重量。7）吊装引水盖板，重复平衡试验工作，如转轮平衡