电焊工高级理论资料题.

1、电焊工高级理论资料题选择题：I 铸铁时含碳量 w（ 2.11%）的铁碳合金，并含有杂质。2球墨铸铁中碳以（球状石墨）形式存在，因此强度和塑性都较好。3在相同含碳量的条件下，可锻铸铁与白口铸铁相比较，可锻铸铁（塑性好）。4在相同基体的情况下，球墨铸铁的强度和塑性在所有的铸铁中是（最好的）。5超硬铝是在硬铝中加入（ 锌）元素组成的四元系合金。6目前工业上应用最广泛的铸造铝合金是（铝硅系）。7工业纯铝的导热性约为低碳钢的（5）倍。8 工业纯铝的线膨胀系数约为低碳钢的（2）倍。9黄铜是由铜和（锌）组成的二元合金。10 紫铜是指e6mrj）的铸铁芯焊条，配合采用大电流可加快补焊速度，提高生产效率。77

2、灰铸铁电弧热焊法采用直径6mm的焊条，其焊接电流应选择（240-300A ）。78 灰铸铁电弧热焊时，焊接电流可按焊条直径的（40-50倍）选用。（焊接电流是A,焊条直径单位为 mr）79 用加热减应区法气焊铸铁，补焊成败的关键是正确选择（焊接减应区）。80 灰口铸铁钎焊后，焊缝的组织为（有色金属）。81 球墨铸铁电弧冷焊，施工环境气温低焊件大时，焊前需预热至（100-200 C）。82 对球墨铸铁采用焊条电弧焊补焊时，应保持弧长（与焊芯直径相近）。83 对灰铸铁进行电弧冷焊时，采用锤击焊缝方法的主要目的是（防止热应力裂纹）。84 焊接灰铸铁时，加速冷却焊缝的目的是（防止焊缝剥离）。85 铸铁

3、焊接接头易产生白口组织的原因是（石墨化元素不足，冷却速度快）。86 铝及其合金焊接时，焊缝金属和近焊缝区均可发现裂纹，最常见的是（冷裂纹）。87 铝及铝合金焊接时，产生的气孔主要是（H2）气孔。88 焊接热处理强化铝合金时，易产生（热）裂纹。89 焊接铝及铝合金较完备的焊接方法是（ 氩弧焊）。90 对于厚度8mm的铝及铝合金中厚板，常用的焊接方法是（ 熔化极氩弧焊）。91 铝及铝合金的手工钨极氩弧焊一般采用（ 交流）电源。92 对纯铝及非热处理强化铝合金采用手工钨极氩弧焊，其焊缝及接头的力学性能可 达到基体金属的（ 90%）。93 对铝及铝合金进行直流钨极氩弧焊焊接时，不应该使用直流正接，其主

4、要原 因是（ 没有阴极破碎作用 ）。94 铝在焊接过程中，氧化铝薄膜会阻碍金属之间的良好结合，并易造成（夹渣）。95 铝及铝合金熔焊时，（氢）是产生气孔的主要原因。96 铜及铜合金焊接时，在焊缝及近缝区可能产生裂纹，其中常见的是（热裂纹）。97 熔焊焊接铜合金时，气孔出现的倾向比低碳钢（ 严重得多）。98 纯铜手工钨极氩弧焊时，为减少电极烧损，保证电极稳定和有足够深的熔深， 通常采用（ 直流正接 ）。99 紫铜无极氩弧焊当壁厚大于3mm时，焊前应对坡口两侧 150mm范围内进行均匀预热，预热温度应为（350-550 C ）100 黄铜因（锌）含量较高，焊接时会产生严重烟雾，损害焊工健康。101

5、 黄铜焊后应进行热处理，热处理加热范围以焊缝中心为基准，每侧不应小于焊 缝宽度的（ 3）倍。102 铜及铜合金焊接时候，避免焊缝出现气孔的最基本、最有效地工艺措施是（ 焊前严格预热处理 ）。103 为了减少焊接内应力，防止出现裂纹、气孔等缺陷，紫铜气焊时一般需要（焊前预热）。104 用氮气做保护气体焊接铜时，熔池金属流动性降低，焊缝易产生（气孔）。105 在所有钛合金中a型钛合金的焊接性（最好）。106 溶解于钛中的氢在 320 C时，会和钛共析转变，析出Tih2，使金属的塑性和韧性降低，同时发生体积膨胀而产生较大的应力，结果导致产生（ 冷裂纹）。107 用手工钨极氩弧焊焊接工业纯钛，当板厚为

6、3-4mm时，宜选用直径为（2.0mm）的钨极。108 目前，钛及钛合金焊接中，应用最广泛的方法是（钨极氩弧焊）。109 工业纯钛焊接时候，应对处于（400 C）以上的熔池后部焊缝及热影响区采用相应的保护措施。110 钛合金焊接时候，热影响区可能出现延迟裂纹，这主要与（氢）有关。111 异种金属焊接时，当被焊金属的电磁性能相差很大时候，焊缝的（成形不良）。112 两种被焊金属的导热性能和比热容不同时，会改变焊接时（温度场）的分布。113 两种被焊金属的线膨胀系数相差很大时，焊接过程中会产生很大的（热应力）。114 异种金属焊接应用较多的是（熔焊）方法。115 异种钢焊接时，选择工艺参数主要考虑

7、的原则是（ 减小熔合比）。116 异种钢焊接时，工艺一般选用（大直径焊条和小电流，快速焊）。117 低碳钢与低合金结构钢焊接时，要求焊缝金属的 （强度不低于低碳钢，塑性和韧性不低于低合金钢 ）。118 低碳钢与低合金结构钢焊接时，焊接材料选择的原则是 （强度、塑性和韧性都不低于被焊钢种的最低值 ）。119 低合金钢和低碳钢焊接时，为了减少焊接接头热影响区的淬硬倾向和消除冷裂纹，可用 （较小的焊接电流，较小的焊接速度 ）。120 奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时应选择（w 12%勺奥氏体不锈钢）。121 奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时，熔合比应（ 尽量小）。122 奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时，为

8、减小熔合比，应尽量使用（小电流、高电压）焊接。123 Q235-B 与 316L 焊接可选用（A042 焊条。124 奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时在（熔合区的珠光体母材上）会形成脱碳区。125 珠光体钢与奥氏体钢焊接时，焊缝金属受到木材金属的稀释作用，往往会在过渡区产 生脆性的（ 马氏体 ）组织。126 对基层为碳钢，覆层为不锈钢的不锈复合钢板进行定位焊接时，宜选用（碳钢）焊条。127 焊接不锈复合钢板过渡层时，一般用（焊条电弧焊）方法进行。128 采用结构钢焊条焊接不锈复合钢板基层时，焊缝金属溶化了部分覆层不锈钢板，所以 焊缝金属（ 脆性较高 ）。129 不锈钢复合钢过渡层焊缝选择焊接材料的

9、原则之一（保证熔敷金属合金成分不低于 ）。130 奥氏体不锈钢与铁素钢焊接时，应选用的焊条是（E316L-16）。131 奥氏体不锈钢与铁素体钢的焊接接头中，（增碳带）不仅是低温冲击韧度的低值区，而且往往是裂纹起始和延展的区带。132 珠光体耐热钢与低碳钢焊接时，采用低碳钢焊接材料，焊后经过热处理，焊接接头 具有较高的（ 冲击韧性 ）。133 珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时的主要问题是，在焊接接头的热影响区或未熔 合区易产生（ 冷裂纹 ）。134 铸铁与低碳钢焊接时的主要困难时（易产生白口组织）。EZC焊条堆焊一层过渡层。70坡口，且镀上活化层， 锌）。135 铸铁与低碳钢焊接时，应采用（小

10、电流、快速焊）。136 碳钢与灰口铸铁对接焊缝冷却时，应先在灰口铸铁侧，用（137 钢与铝及铝合金采用钨极氩弧焊方法焊接时，将钢侧加工成 这样可提高焊接接头的强度。一般对低碳钢及低合金钢表面镀（138 钢与铝的无钨氩弧焊采用（含少量的纯铝焊丝）可形成优质接头。139 钢与铜及其合金，焊接时的主要问题是（焊缝及熔合区易产生裂纹 ）。140 紫铜与低碳钢焊接时，为了保证焊缝有良好的抗裂性能，焊缝中铁含量wS控制在（ 10%-60%）为佳。141 奥氏体不锈钢与铜及铜合金焊接时，宜采用（纯镍）作填充材料。142 不影响金属工艺焊接性的因素是（材料本身所固有的性能）。143 焊接性试验方法中不属于自拘

11、束试验的是（插销试验）。144 斜Y坡口焊接裂纹试验时，焊后试件需放置（48h ）后，才能做裂纹检验。145 对于斜Y坡口焊接裂纹试验的试件，应在两侧焊拘束焊缝处开（ X形）坡口。146 斜Y形坡口焊接裂纹试验所用的焊条的直径是（4.0mm）。147 插销试验时，一般在底板上开4个直径为（15mm的孔，以供其 4次试验用。148 试件经预热后进行插销试验时，要保持载荷（24h ）。149 插销试验的临界值 6r越小，表明钢材的（冷裂纹）敏感性越大。150 FISCO焊接裂纹试验采用的试件由两块200mmX120mm钢板组成，其坡口形状为（I形）。151 FISCO焊接裂纹试验需依次焊接4条长为

12、（40mm的实验焊缝，焊接间距为10mm152 国际焊接学会推荐的碳当量计算公式适用于（500-600MPa的非调质高强度钢）。153 钢材的碳当量越大，其（ 冷裂纹）的敏感性越大。154 经验指出，当碳当量 CE.为（0.45%-0.55% ）时，钢材就容易产生冷裂纹。155 拉伸试验不能测定焊缝金属或焊接接头的（弹性）。156 按GB2651焊接接头拉伸试验方法的规定，焊接接头拉伸试样的形状分为（3种）。157 关于焊缝及熔敷金属拉伸试验方法错误的是（实验报告不用记录试验温度 ）。158 焊缝及熔敷金属拉伸试样的直径为6mm时，其尺寸极限偏差为（土 0.1mm）。159 焊缝及熔敷金属拉伸

13、试样，按其夹持部分的形状分为（3种）。160 碳素钢、奥氏体钢单面焊时，其焊接接头做弯曲试验的弯曲角度为（90 ）。161 对单面焊的低合金钢焊接接头做弯曲试验时，其弯曲角度为（50 ）。162 弯曲试验的试样弯曲后，其正面成为弯曲的拉伸面，叫（面弯）。163 冲击试验的标准试样横截面尺寸一般为（10mmX10mm164 按GB2650焊接接头冲击试验方法规定，标准试样的缺口为（ V形）。165 一般焊接接头冲击试验，截取试样样坯数量不少于（3个）。166 按GB231金属布氏硬度试验方法规定，布氏硬度试验所用压头为钢球时用（HBS表示，其适用于布氏硬度值在 450 以下的材料。167 按GB

14、2654焊接接头及堆焊金属硬度试验方法规定，厚度小于（3mrj）的焊接接头允许在其表面测定硬度。168 焊接接头的硬度试验所用试样，需焊后（12h）才能截取。169 压扁试验的目的是测定（ 管子）焊接对接接头的塑性。170 压扁试验两板间距离 H值可用式计算，其中 D表示（管外径）。171 在板件的平、横、立、仰四种焊接位置中，（仰）是最难的一种。172 平板对接仰位打底焊时，如果焊条送进深度不够，背面会出现（内凹）。173 平板对接仰焊单面焊双面成形时，焊条和焊接方向的夹角应为（70-80 ）。174 骑坐式管板仰焊位置盖面层的焊接如分为两道焊完，第一道焊接时应采用（小斜锯齿形） 运条方法连

15、弧焊接。175 骑坐式管板垂直仰焊打底层焊接时，焊条始终与管外壁成（25-30 ）夹角。176 小管垂直固定加障碍前半圈焊接时，焊条应（尽量往前伸）给后半圈收口及接头创造有利条件。177 骑坐式管板垂直仰焊盖面焊接时，焊条与管外壁切线的夹角为（80-85 ）。178 小管水平固定加障碍手工钨极氩弧焊打底时，正确的焊接顺序是（1-4-3-2 ）。179 小直径管45倾斜固定手工钨极氩弧焊打底时，为了防止仰焊部位背面内凹，焊丝应 （压向坡口根部，并逐渐向上焊接 ），使焊接熔池始终保持水平位置。180 小直径管45倾斜固定手弧焊盖面时，前半圈收尾方法是在熄弧前先将几滴铁水逐渐 斜拉，以使尾部焊缝呈（

16、 三角形）。181 材质为20钢的小管（O 60mmX5m1m斜45固定，手工钨极氩弧焊打底，手弧焊盖面，单面焊双面成形，则焊件的装配间隙应为（2.5-3mm）最小间隙在坡口的最低处。182 锅炉压力容器焊工考试合格项目的有效期是自签证之日起为期（3年）。183 由锅炉压力容器管道焊工考试与管理规定可知，承担图样要求的全焊透T形接头焊接工作的焊工必须考（ 骑坐式管板 ）试件。184 根据锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则的规定，试件按JB4730压力容器无损检测标准进行射线探伤，（II级）为合格。185 压力容器的主要接头形式是（对接）接头。186 常将压力容器的简体厚板设计成（不对称的X

17、形坡口，即内浅外深）。187 焊接二、三级容器的焊条药皮和焊剂应选用（碱性低氢型）。188 不符合压力容器焊缝表面外观规定要求的是（低温容器焊缝咬边w 0.5mm且长度小于焊缝总长的10%。189 用16MnF制造的压力容器通常焊前不预热，当其厚度大于（30mm，焊后应进行热处理。190 压力容器焊后热处理的目的是（消除残余应力，和改善热影响区的组织性能）。191 在压力容器焊补处遇到（单面焊双面成形）情况时，不能采用强度等级较低的焊条进行打底焊。192 压力容器焊接缺陷的返修，对同一部位一般不超过（2次）。193 关于压力容器接管与筒体的焊接，说法不正确的是（气体敏感性较大）。194 对压力

18、容器大直径的接管与筒体及接头进行焊接时，因工作量较大，为提高工作效率和 减少焊接缺陷多采用（ 埋弧焊 ）。195 易在容器上产生较大应力集中的补强形式是（补强圈补强）。196 通常只用于静压常温条件下的中低压容器的补强形式是（补强圈补强）。197 关于焊接工字梁的肋板设置，说法不正确的是（应优先考虑采用短加强肋 ）。198 在焊接梁的连接形式中，不合理的是（对不同高度梁进行对接时，过渡段设计有焊缝）。199 梁与梁相连接时为了使焊缝避开（ 应力集中区），使焊缝不过密，焊缝应相互错开 200mm的 距离。200 梁的焊接变形主要是（ 弯曲变形和扭曲变形）。201 采用（直通焊接）的方法不利于控制

19、梁的焊接变形。202 为了减小梁的焊接变形，较合理的焊接顺序是（1 t24）。203 预防焊接梁变形的合理措施是（对焊接部位采用刚性固定 ）。204 矫正工字梁弯曲变形的正确方法是（在立板上采用三角形加热）。205 矫正工字梁角变形的正确方法是（在盖板上采用线加热）。206 焊接柱的长直角焊缝时，为了提高生产率及质量，常选用的焊接方法是（埋弧自动焊和 CO2自动焊）。207 十字形钢柱是由三块钢板拼焊组成的，共有4道焊缝，其正确的焊接顺序是（124）。208 海上平台钢结构焊接常用的标准为（AWSD1.）209 API1104标准适用于海洋工程（海底管线）的焊接。210 取得AWSD1.16G

20、位置的焊工，焊接 T、K、Y节点二面角度不得小于（30 ）。211 焊工按照 AWSD1.1 ASME IX及API1104标准考试合格，当中断相应焊接方法的焊接工作 时间超过（ 6 个月 ）时，该资格失效。212 取得AWSD1.1 406管径考试资格的焊工，能够焊接工程管径范围是（ 203mm 213 （V形坡口角度减小10 ）的是AWSD1.1焊接工艺评定的基本变素。214 按照AWSD1.1标准对板对接接头进行全焊透坡口焊缝工艺评定，当实验板厚度为25mnfl寸，其覆盖面的焊件厚度范围是（ 16） mm215 CTOD裂纹尖端张开位移 试验是评价焊接接头的（抗脆性断裂性能）216 海底

21、管线焊接程序中的热焊道是指（根部第二层焊道）217 当钢结构卷管厚度为 70mm对焊接缝焊前预热温度不得小于（110 ）218 海底管线外对管器拆除前，完成的根部焊道应均匀分布于关口周围，焊道累计长度不少于 管周长的（ 50） %。219 海底管线对接焊接焊缝表面余高不大于（1.6mm） 220 结构T.K.Y节点可以采用（焊条电弧焊+药芯焊丝气体保护焊）工艺进行焊接。221 导管架卷管对接焊缝余高不得大于（3.0mm） 222 焊接过程中未融化的焊剂回收再利用时，应至少加入（50%的新焊剂。223 AWSD1.1标准要求，角焊缝连接的部件必须可能贴紧，根部间隙不得大于（5mm224 海管铺设

22、过程中通常用（CO2保护焊+药芯焊丝保护焊）高效组合的焊接工艺。225 渗透探伤用符号（PT）表示。226 渗透探伤包括荧光探伤和（着色探伤）两种方法。227 在渗透试验的操作步骤中，（干燥处理）不是着色探伤的必要处理工序。228 荧光试验常用的显像剂是（ 氧化镁）229 荧光试验是一种利用（紫外线）照射某些荧光物质，使其产生荧光的特征来检查表面缺 陷的方法。230 着色试验所用着色剂一般为（红色）。231 着色试验可用来检验焊件的（表面缺陷）232 着色试验的灵敏度一般是（0.01mm） 233 检查奥氏体不锈钢焊缝表面裂缝常用（ 渗透）方法检测。234 氨气试验时，氨气约占内充混合气体的（

23、1%左右体积分数235 氨气试验时，若焊缝区泄漏，则硝酸汞试纸的相应部位将呈现（黑色）斑纹。236 氨气试验时，是将 w硝酸汞 为（5%）的水溶液浸过的试纸贴在焊缝外部。237 煤油试验属于焊接容器的（密封性试验）238 煤油试验适用于（敞口容器和储存液体的大型容器）239 焊接容器的沉水检查属于（气密性试验）240 气密性试验中的沉水检查适用于（小容积的）压力容器241 按GB150钢制压力容器标准规定，对于钢制和有色金属压力容器，水压试验压力为容 器工作压力的（ 1.25 倍）242 水压试验时，应装设（2只）定期校验合格的压力表243 水压试验所用压力表最适当的量程为试验压力的（2倍）。

24、244 对钢制压力容器进行气压试验前，需经100%勺（X射线探伤）245 对于钢制和有色金属制成的低压和中压容器，气压试验压力为容器工作压力的（1.15倍）。246 气压试验时，试验温度包括气体温度应不低于（15C）,以使材料有足够的韧性储备。247 容器按所承受的压力可分为常压容器和压力容器，通常将最高工作压力Pw （ O.IMPa）不含液体压力的容器称为压力容器。248 容器压力设计为1.6MPaW P lOOMPa,按设计压力分类，应属于（ 超高压）容器。250 按使用方式的不同，一般把压力容器分为（反应容器和储运容器）。251 高压容器不允许使用（ 平盖）封头。252 在容器的结构中对

25、其疲劳寿命影响较大的一个主要薄弱环节是（开孔）。253 一般情况下，压力容器的结构并不复杂，承受的多为（ 静载荷）。254 压力容器所用材料的含碳量w （小于0.25%）。255 16MnR中R表示（压力容器用钢）。256 蒸汽锅炉在每小时内产生的蒸汽数量叫做（蒸发量）。257 大、中、小型锅炉是按（ 蒸发量）来分类的。258 按结构的不同，锅炉可分为（火管锅炉、水管锅炉、水火管锅炉）。259 在锅炉设备中，最重要的受压部件是（锅筒）。260 在立式锅炉中，被称为炉顶的是（圭寸头）。261 固定动火区无燃气管道和设备，并且周围应距易燃易爆设备管道（10m以上。262 置换动火时，常用的置换介质

26、有（氮气、二氧化碳、水蒸气 ）。263 以气体为置换介质时，需气量一般为被置换介质容器体积的（3倍）以上。264 带压不置换焊补时，氢气、一氧化碳、乙炔等的极限含氧量以不超过（1%）为安全值。265 带压不置换焊补时，容器及管道必须连续保持稳定正压，表压一般控制在（0.015-0.049MPa ）。266 在容器和管道内进行带压不置换动火时，以可燃易爆气体中的氧含量不超过（1%作为安全标准。267 某焊工在坠落高度基准面10m高处进行焊接和切割作业，其高处作业的级别为（二级）。268 在（六级）以上大风天气，不准进行高空焊接作业。269 登高作业时，单人梯放置于地面的夹角应小于（60 ）。27

27、0 水下湿法焊接时，其焊接电流较大气中的焊接电流大（15%-20%。271 由于乙炔对压力敏感，易发生爆炸，故利用氧一一乙炔气体进行水下切割时，只能在深度 小于（5m的水中进行。272 水下焊接作业时，绝缘电阻不得小于（1MH ）。273 公称直径是为了保证管子、管件、阀件之间的互换性而规定的一种名义直径，用（DN表示。274 管道施工图中标注的尺寸，除标高和总平面图以外，一律以（mm为单位。275 管道安装施工中常用的2”管所代表的是公称直径为（ DN50mm的管材。276 在管道施工中，测量角度一般使用（ 角尺）。277 线坠是测量工件（垂直）位置的简单工具。278 管道跨越段应减少焊缝，

28、每根管长宜大于（6m）。判断题（对的画“V” ，错的画“X” ）:（V） 1 灰口铸铁中的碳以片状石墨的形式存在，断口呈灰色，故此而得名。（X） 2 球墨铸铁中的碳以团絮状石墨的形式存在，因此强度和塑性都较好。 （球墨铸铁中的碳以球状石墨的形式存在，因此强度和塑性都较好（V） 3 与灰铸铁相比，可锻铸铁具有较高强度性能，并兼有较高的塑性和韧性。（X） 4 灰铸铁的力学性能较好，有良好的塑性和韧性。(灰铸铁的力学性能不好，几乎无塑性和韧性)(V) 5 铝合金按工艺性能特点可分为变形铝合金和铸造铝合金两大类。(V) 6 锻造铝合金与硬铝合金相比，前者加热时具有较高的塑性，可以进行热压力加工， 制造

29、的各零件强度高。(V) 7 纯铝具有良好的导电性，仅次于银、铜、金。(X) 8 纯铝的强度低，切削加工性差，但其可焊性很好。 纯铝的强度低，切削加工性差，其焊接性也很差)(V) 9 黄铜的颜色随含锌量的增加由黄红色变为淡黄色。(V) 10 除了黄铜和白铜以外的铜合金统称为青铜。(X) 11 黄铜与纯铜和青铜相比，具有较高的强度，较好的耐磨性、耐蚀性和铸造性能。 (青铜与纯铜和黄铜相比，具有较高的强度，较好的耐磨性、耐蚀性和铸造性能)(X) 12 纯铜的导热性和导电性都很好，仅次于银、金。 (纯铜的导热性和导电性都很好，仅次于银)(V) 13 不同牌号工业纯钛其化学成分的差别就在于间隙元素，特别

30、是氧含量不同。(V) 14 按生产工艺，可将钛合金分为变形钛合金、铸造钛合金和粉末钛合金。(X) 15 钛是一种活性金属，540C以上生成的氧化膜非常致密。(钛是一种活动金属，540 C以上生成的氧化膜不致密)(V) 16 在氧化性、中性及有氯离子的介质中，钛及钛合金的耐腐蚀性能均优于奥氏体 不锈钢。(X) 17 按照金相组织分类，低碳钢 Q235与低合金钢16MnR同属珠光体钢，所以它们 之间的焊接不属于异种钢的焊接 (同一类型组织不同类别的钢种，虽然组织类型相同，但化学 成分与性能等有时存在较大差异，所以工程中通常把它们之间的焊接归属于异种钢的焊接)(V) 18 按照金相组织分类，异种钢焊

31、接结构中所用的钢种主要有珠光体钢、马氏体一铁素 体钢和奥氏体钢等三大类。(X) 19 奥氏体不锈钢的热导率比碳钢的高。(奥氏体不锈钢的导热率比碳钢的低)(V) 20 奥氏体不锈钢的比电阻可达碳钢的5倍，线膨胀系数比碳钢约大 50%热导率为碳钢的 ?左右。(V) 21 三相负载的连接方式可分为星形连接和三角形连接。(V) 22 在星接三相负载电路里，若三相负载为对称的，则中线电流为零，可省掉中线， 变三相四线制为三相三线制。(X) 23 将三相负载接到三相电源中，若各项负债的额定电压等于电源的电压时， 则应做星形连接。(将三相负载接到三相电源中，若各项负载的额定电压等于电源的线电压时， 则应做三

32、角形连接)(V) 24 同一三相对称负载，接成星形或者三角形时，其I 线=V3Iy线。(X) 25 在交流电路中，三相负载消耗的总功率等于各项负载消耗的功率之积。 (在交流电路中，三相负载消耗的总功率等于各项负载消耗的功率之和)(V) 26 三相异步电动机的转子部分主要由转子铁心和转子绕组两部分组成。(V) 27 三相异步电动机降压启动只适用于空载或轻载启动的场合。(X) 28 电力系统负荷调整的主要目的是减少其负荷。 (电力系统负荷调整的主要目的是保证电网安全和经济运行)(V) 29 一般当电力系统许用有功功率超过供电的有功功率时，会造成频率的下降。(V) 30 与铸铁焊条型号 EZNi-1

33、相对应的牌号是 Z308.(X) 31 球墨铸铁焊条的型号是 EZC(球墨铸铁焊条的型号是 EZCQ)(X) 32 根据焊条药皮类型铸铁焊条可分为钛钙型、低氢型和石墨型三大类，其中大部分 为钛钙型药皮焊条。(根据焊条药皮类型铸铁焊条可分为钛钙型、低氢型和石墨型三大类，其中大部分为 石墨型药皮焊条)(V) 33 EZV型铸铁焊条用于强度较高的灰铸铁、球墨铸铁的补焊。(V) 34 EZNiFe-1W铁焊条多用于补焊高强度灰铸铁件、球墨铸铁件的不重要部 位及可锻铸铁件的缺陷。(X) 35 铝及铝合金焊条是根据熔敷金属的化学成分分类来表示型号的。 (铝及铝合金焊条根据焊态焊缝机械性能及焊芯化学成分来区

34、分型号)(V) 36 铜及铜合金焊条的型号是根据熔敷金属的化学成分来编制的。(V) 37 铝及铝合金焊接时，如果没有现成的焊丝，可将相应牌号的板材切成条做填充金属。(V) 38 在焊接黄铜时，为抑制锌的蒸发，可选用含硅量高的黄铜或硅青铜焊丝。(V) 39 奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时，由于珠光体钢对焊缝金属有稀释作用，因此必 须采用填充材料。(V) 40 低碳钢和低合金钢焊接时，选用焊接材料的原则是：强度、塑性和冲击韧性都不 能低于被焊钢材中的最低值。(V) 41 异种钢焊接如低碳钢与不同强度的低合金钢焊接，一般选用与较低强度等级钢材 匹配的焊条。(V) 42 焊条的消耗与焊接所用的电流大小无

35、关。(X) 43 熔敷金属由焊条到焊缝的转熔系数Kn不包括因烧损、飞溅而造成的损失及未利用的焊条头损失在内。(熔敷金属由焊条到焊缝的转熔系数Kn包括因烧损、飞溅而造成的损失及未利用的焊条头损失在内)(V) 44 焊条和焊丝消耗量的计算公式一样，只是焊丝没有药皮质量系数。(V) 45 通常焊丝转熔系数的取值要比焊条转熔系数大。(V) 46 铸铁件存在裂纹缺陷时，为防止裂纹在焊补过程中扩展，焊前应在裂纹端部3-5mm处钻止裂孔。(X) 47 铸铁热焊法的预热温度为 400C左右。(铸铁热焊法的预热温度为600-700 C左右)(V) 48 表面抛光的铝及铝合金焊丝无需焊前清理或清洗。(V) 49

36、铝及铝合金工件焊丝经过清理后，在存放过程中会重新产生氧化膜，因此清理后存 放的时间越短越好。(X) 50 铜及铜合金焊接接头形式的设计和选择与钢相同。 (由于铜及铜合金具有导热率高和液态流动性好的特性，因此其接头形式的设计和选择与钢相 比有些特殊要求)(V) 51 一般情况下对铜及铜合金工件不宜采用立焊和仰焊。(V) 52 异种金属焊接时，为了减小融化的母材对焊缝的稀释作用，原则上希望熔合比越小 越好，所以一般开较大的坡口。(V) 53 装配不锈钢复合钢板时，一般要以基层为基准对齐，才能保证焊缝质量。(X) 54 堆焊相当于坡口角度为 180。，其熔合比最大。(堆焊相当于坡口角度为 180，其

37、熔合比最小，但每层之间的熔合比的变化大)(V) 55 交流弧焊机的最大焊接电流应不小于额定焊接电流的120%(X) 56 已调试好的两台同型号焊机，进行可换件对调安装，不需要再进行测试。 (已调试好的两台同型号焊机，进行可换件对调安装后，应进行电流调节范围的测定和最大负载强度试验)(V) 57 空载电压越高，对交流电弧的连续燃烧越有利，但是空载电压过高，耗费材料且不安 全，所以交流弧焊机的空载电压应适当。(X) 58 手工硅弧焊整流器控制回路电压大于50V时，其控制回路对外壳的绝缘介电强度应为500V。(手工硅弧焊整流器控制回路电压大于50V时，其控制回路对外壳的绝缘介电强度应为 2000V)

38、(V) 59 手工硅弧焊整流器测一次电流不平衡率，是测量其额定焊接电流的20%及 100%两点。(V) 60 埋弧焊机的一次绕组对机壳及一次绕组间的绝缘电阻应不小于1MH。(X) 61 埋弧焊机的调试包括电源和控制系统两大组成部分的性能、参数测试和焊接试验。 (埋弧焊机的调试包括电源、控制系统和小车三大组成部分的性能、参数测试和焊接试验)(V) 62 手工钨极氩弧焊机的焊接电流在160A以上时，其焊炬应采用水冷。(X) 63 手工钨极氩弧焊机在电流调节范围内，应保证其电极与焊件间非接触的可靠引燃电弧。 当电流大于40A时，击穿间隙不小于 1.5mm。(手工钨极氩弧焊机在电流调节范围内，应保证其

39、电极与焊件间非接触的可靠引燃电弧。当电流 大于40A时，击穿间隙不小于 3mm(V) 64 熔化极气体保护焊机的供电回路及高压带电部分应有防护装置。(V) 65 熔化极气体保护焊机与人体易于接触的控制电路，其工频交流电压应不超过36V。(V) 66 总的来说，球墨铸铁比灰口铸铁的焊接难度更大，但是由于球墨铸铁本身的强度和塑 性更好，焊接时不易产生裂纹，这是有利的一面。(V) 67 采用钎焊焊接铸铁时，因母材不熔化，故可避免白口组织。(V) 68 灰铸铁采用电弧冷焊法科降低能源的消耗，降低焊补成本。(V) 69 灰铸铁电弧热焊法主要适用于厚度在10mm以上的工件缺陷的焊补。(X) 70 灰铸铁电

40、弧冷焊法可获得铸铁组织的焊缝，其加工性能好。 (灰铸铁电弧热焊法可获得铸铁组织的焊缝，其加工性能好)(X) 71 铸铁焊补时为使药皮中的石墨充分熔化，焊接电弧要适当缩短。 (铸铁焊补时为使药皮中的石墨充分熔化，焊接电弧要适当拉长)(X) 72 灰铸铁气焊与电弧焊相比，其生产效率高、成本低，但劳动强度大。 (灰铸铁气焊与电弧焊相比，其生产效率低、成本高，焊工劳动强度大)(X) 73 球墨铸铁电弧冷焊，在缺陷长而不宽时，应采用分段、分层的焊补方式。 (球墨铸铁电弧冷焊，在缺陷长而不宽时，应进行逐段多层连续焊)(X) 74 球墨铸铁电弧热焊，对于刚性较大的大型铸件，其焊前预热温度在700C左右，宜采

41、用直流正接，焊后保温缓冷。 (球墨铸铁电弧热焊，对于刚性较大的大型铸件，其焊前预热温 度在700C左右，宜采用直流反接或交流电源，焊后保温缓冷)(V) 75 焊补铸铁时，焊缝中渗碳体越多，出现裂纹数量越多。(V) 76 铸铁含碳量很高，在焊接过程中，碳被氧化生成大量的CO气体，熔池在冷却结晶时气体来不及逸出，便在焊缝金属中形成CO气孔。(V) 77 铝及铝合金焊接时，其焊接接头有软化现象。(X) 78 铝及铝合金在液态时，表面颜色随温度变化有明显改变，焊接时易判断母材及熔池的 温度。(铝及铝合金在液态时，表面颜色随温度变化没有明显改变，焊接时不易判断母材及熔池 的温度，因此焊接时多因温度控制不

42、当而导致烧穿)(V) 79 铝及铝合金的机械化融化极氩弧焊的生产效率比手工氩弧焊高很多。(V) 80 铝及铝合金的焊条电弧焊电源极性要求使用直流反接。(X) 81 铝及铝合金的手工钨极氩弧焊，适用于厚度大于8mm的铝及铝合金板材。(铝及铝合金的手工钨极氩弧焊，由于受到钨极须用电流的限制，熔透能力小，所以一般不适用于厚度大于6mm的厚板)(X) 82 手工钨极氩弧焊焊接铝及铝合金，一般采用右焊法。(手工钨极氩弧焊焊接铝及铝合金，一般采用左焊法。 )(V) 83 铝及铝合金焊接时应选用能量集中的热源，以保证熔合良好。(V) 84 铝及铝合金焊接前要仔细清理焊件表面，其主要目的是为了防止产生气孔。(

43、X) 85 铜及铜合金的焊接接头的性能一般高于母材。 (铜及铜合金的焊接接头的性能一般低于母材)(X) 86 焊接铜与铜合金时，产生的气孔主要是氢气孔和氮气孔。(气孔是焊接铜及铜合金时的一个主要问题。一方面，痛得焊接熔池凝固速度快，吸收的氢气来不及释出，在焊缝中形成了氢气孔；另一方面，铜氧化后生成的Cu20在熔池中与氢或 CO反应,生成的水蒸气或CO2来不及释出，在焊缝中形成反应气孔)(X) 87 纯铜焊接时常用的接头形式有对接接头、搭接接头和T形接头。(纯铜焊接时不宜采用搭接接头和T形接头，熔渣易渗间隙，引起腐蚀)(V) 88 焊条电弧焊虽是一种简单、灵活的焊接方法，但并不推荐用于纯铜的焊接

44、。(V) 89 由于锌的蒸发会破坏氩气的保护效果，所以钨极氩弧焊焊接黄铜时，用选用较大的喷 嘴孔和氩气流量。(V) 90 黄铜的手工钨极氩弧焊，焊接电源既可用直流正接电源，也可用交流电源。(X) 91 铝与青铜焊接的主要困难是铜的氧化。(铝与青铜焊接的主要困难是铝的氧化)(V) 92 铜及铜合金焊接时，焊缝热裂纹的产生于寒风中的杂质和合金元素有较大的关系。(X) 93 含氧铜焊缝比无氧铜焊缝形成气孔的敏感性弱。(含氧铜焊缝比无氧铜焊缝形成气孔的敏感性强)(X) 94 钛及钛合金对热裂纹敏感。(钛及钛合金对热裂纹不敏感)(V) 95 气孔是钛及钛合金焊接时最常见的焊接缺陷。(V) 96 气焊和焊

45、条电弧焊均不能满足钛及钛合金的焊接质量要求。(X) 97 钛及钛合金的熔化极氩弧焊比钨极氩弧焊有更大的热功率，若用于中厚板的焊接， 可提高生产效率，降低成本，但气孔比钨极氩弧焊多。(钛及钛合金的熔化极氩弧焊比钨极氩弧焊有更大的热功率，若用于中厚板的焊接，可提高 生产效率，降低成本，并且气孔比钨极氩弧焊少)(X) 98 钛合金焊接时，热影响区可能出现延迟裂纹，这主要与氧有关。(钛合金焊接时，热影响区可能出现延迟裂纹，这主要与氢有关)(V) 99 钛及钛合金组对焊接时，焊工必须戴洁净的手套，严禁用铁器敲打，铁的污染会 降低其力学性能和耐腐蚀性能。(V) 100 在异种钢焊接接头的熔合区易产生碳扩散

46、，形成具有塑性变形能力大的脱碳层和 变形能力差的增碳层。(X) 101 异种金属焊接前不必对制定的焊接工艺进行工艺性能试验。 (异种金属焊接前必须对制定的焊接工艺进行工艺性能试验)(V) 102 大部分熔焊和压焊方法都可以用于异种钢的焊接。(V) 103 摩擦焊、电阻对焊等压焊方法，因无须填充金属，生产效率高，成本低，更适 合于大批量异种钢的焊接生产及流水作业。(X) 104 低碳钢与低合金钢焊接时，应根据低碳钢来决定是否需要焊后热处理。 (低碳钢与低合金钢焊接时，根据低合金钢决定是否需要焊后热处理。)(V) 105 低碳钢与低合金钢焊接时的焊接性仅决定于低合金钢本身的焊接性。(X) 106 低碳钢与低合金钢焊接时，要求焊缝金属及焊接接头的强度应小于低合金钢的强度。 (低碳钢与低合金钢焊接时，要求焊缝金属及焊接接头的强度应大于低合金钢的强度)(X) 107 用钨极氩弧焊焊接较小的由珠光体钢和奥氏体钢组成的异种钢接头时，可不采用填 充金属材料。(在珠光体钢和奥氏体钢的焊接中，由于珠光体钢对焊缝金属有稀释作用，因此，必须采用填充 金属材料，如钨极氩弧焊)(V) 108 奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，