连南丽景城写字楼高支模搭拆专项施工方案

1、连南丽景城写字楼连南丽景城写字楼 高支模专项施工方案高支模专项施工方案 中太建设集团股份有限公司中太建设集团股份有限公司 目目 录录 第一节第一节 工程概况工程概况-1 第二节第二节 编制依据编制依据-1 第三节第三节 施工前准备施工前准备-2 第四节第四节 施工工艺施工工艺-3 第五节第五节 梁模板计算书梁模板计算书-13 第六节第六节 板模板计算书板模板计算书 -14 第七节第七节 模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项 -15 第八节第八节 支模监测支模监测 -16 第九节第九节 质量保证措施质量保证措施 -17 第十节第十节 安全技术措施安全技术措

2、施 -18 第十一节第十一节 雨季施工措施雨季施工措施 -19 第十二节第十二节 防台风措施防台风措施 -20 第十三节第十三节 应急救援预案应急救援预案 -21 第一第一节节 工程概况工程概况 1、工程名称：连南丽景城写字楼 2、建设单位：连南瑶族自治县圣丰房地产开发有限公司 3、设计单位：广东中誉设计院有限公司 4、施工单位：中太建设集团股份有限公司 5、工程地点：清远市连南县城内 6、工程规模和特征：本工程位于清远市连南县城内。本工程建筑面 积约 20000 平方米,地下一层，局部为人防常 6 级汽车库，地上 17 层。总 高度为 68.3 米，建筑环境类别为一类和二 a 类。 7、主体

3、建筑设计特征 “高支模”是指高度大于等于 4.5 米的模板及其支撑系统。一层 的占地面积为 2300m2 ,总建筑面积为 20000m2 。地下一层层高 4.20m。 一 层层高 5.10m,局部层高为 8.7 m,属于“高支模”工程。 本工程高支模部分模板支撑系统拟采用门字架做为主支撑，局部采用 钢管搭设满堂红支架。选用 483.5 扣件钢管作为纵横水平连结杆。按 照三榀标准门字架、钢管、扣件既可满足高度及支撑要求。 第二节第二节 编制依据编制依据 编制依据： 建筑施工计算手册江正荣著 建筑施工手册第四版 建筑施工脚手架实用手册杜荣军著 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj 130-2

4、001（2002 年 版） ； 建筑施工模板安全技术规范 （jgj162-2008） ； 木结构设计规范gb50005-2003； 混凝土结构工程施工质量验收规范 （gb502042002） 建筑施工手册 （第三版）中国建筑工业出版社； 建筑施工工艺标准中国建筑工业出版社（广州市建筑总公司编） ； 华南装饰城展厅 a1 座工程建筑结构施工图 ； 广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法粤建监字 【1998】027 号； 省、市建委对高支模的有关规定； 第三节第三节 施工前准备施工前准备 一、材料 1、根据现有实际情况选择高支模施工的使用材料如下 2、楼面模板、梁侧模和底模模板采用 18mm

5、 厚夹板； 3、梁底、侧模板的竖直枋木采用 80mm80mm 枋木；（计算按 7070mm 考虑） 4、梁底托梁采用 80mm80mm 枋木； 5、楼面模板底采用 80mm80mm 枋木； 6、梁、楼面支顶采用型号:mf1219 门式钢管脚手架、可调式 u 型上 托盘和可调式或固定底座； 7、剪刀撑、纵横水平拉杆采用 3.0 厚 48 钢管。钢材采用 q235。 二、施工条件 1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模 板边线，定好水平控制标高。 2、柱混凝土浇筑完毕。 3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交 底。 4、钢管支撑地基应平整夯实，并满足承载

6、力要求，应有可靠的排水 措施，防止积水浸泡地基。 5、模板安装前，先检查模板、构配件质量，不符质量标准的不得投 入使用。 第四节第四节 施工工艺施工工艺 一、构造做法一、构造做法 1、350800mm 梁梁侧模板 80mm80mm 竖枋间距 300mm，梁垂直 方向对拉螺栓设 1 道，对拉螺栓直径 14mm，对拉螺栓垂直方向距离在梁 底上 400mm，对拉螺栓水平方向距离 500mm，用双钢管 483.0 作为横 楞，用蝴蝶扣及对拉螺栓联结。梁底 80mm80mm 木枋横枋间距 200mm，托梁采用 80mm80mm 木枋，跨距 900mm，间距 900mm，门架 立杆纵向间距 900mm，横

7、间距为 1200mm（每架一排） ，立杆须与纵横 水平杆用钢扣连接，牢固（见梁大样图） 。 2、150 厚楼板支模，板底 8080mm 枋间距 450 mm，托梁采用 80mm80mm 木枋，间距小于 900 mm，跨距小于 900 mm，门架的纵距 小于 0.90 米，横距小于 1.20 米（见板大样图） 。 3、门架钢管支顶底部用可调式底座或固定底座，支顶上部用 u 型可 调节螺杆调节支顶，螺杆伸出长度不超过 200mm。 4、纵横水平拉杆设置 在钢管支顶底部上 0.20m 处纵横设置水平拉杆，用 48 钢管拉结， 以后纵横水平拉杆按不大于 1500mm 高设置一道，支模高度在 820 米

8、时， 在支架最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆,水平杆端头有混凝土梁、 柱的应与混凝土梁、柱顶紧；或者每隔两步水平拉杆与柱抱箍。水平拉杆 接长用扣件与立杆扣紧，接口应错开。 5、纵、横向剪刀撑设置 高支模支顶周边和高支模范围内纵横不大于 7.35 米设置竖向剪刀撑， 剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为 45o60o， 并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接。 6、水平剪刀撑设置 在竖向剪刀撑部位的顶部、中部及扫地杆处设置水平剪刀撑。 7、由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生 的水平推力，水平推力较小，另已设置剪刀撑、水平拉杆相连形成整体， 且端头顶紧

9、结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和地面，确保支架 的整体稳定，所以不进行抗倾覆的验算。 模板设计一览表：模板设计一览表： 序 号 相同支 模形式 的梁、 板尺寸 支顶材料、间 距 主、次龙骨规格、材 料、间距 梁侧模竖肋规格 材料 模板材料、 规格 1 150 厚 楼板支 模 门架纵向间距 900mm，横 向间距 1200mm 板底枋采用 80mm80mm 枋木，间 距 200 mm，跨距 900 mm，托梁采用 80mm80mm 枋木，跨 距 900mm， 板底模板 18mm 厚 夹板。 2 3508 00mm 梁 钢管纵向间距 900mm，横 向间距为 800mm（2 支 一排） 梁

10、底横枋采用 80mm80mm 枋木，间 距 225mm，托梁采用 483.0 双钢管， 跨距 900mm 梁侧模板竖枋间距 300mm，梁垂直方向对 拉螺栓设 1 道，对拉 螺栓直径 14mm，垂直 方向距离在梁底上 400mm，水平方向距离 500mm。 梁侧、梁 底模板 18mm 厚 夹板 1、水平杆、剪刀撑设置 （采用 483.0 钢管） 在钢管支顶底部上 0.20m 处纵横设置水平拉杆，用 48 钢管拉结，以后纵横水平拉杆每 1500mm 高设置一道，支模高度 5 米，支顶最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆； 水平拉杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100，水平拉杆端头有混凝土梁、柱的

11、应与 混凝土梁、柱顶紧。 2、剪刀撑的设置（采用 483.0 钢管） 高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于8.0m 设竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶 连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45 o60o，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立 杆有效连接。水平拉杆端头有混凝土梁的应与混凝土梁顶紧。在（钢管支顶）的竖向剪刀 撑部位的顶部、中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑。 梁支模大样梁支模大样 图图 1 * 以图 3 所示： 9-16 交 b-f 轴中空楼面梁板结构，层标高为 8.7 米需要搭 设满堂红钢管顶架，按纵横间距 900mm900mm 设置，设纵横 48 钢管水 平拉杆，基层高度分别为 200

12、 mm 、1800 mm 各设一道。以 900 mm 间距设 搭层高至有效高度。纵横向按56m 设 48 钢管剪刀撑，剪刀撑与地面 夹角不大于 600保证满堂红脚手架的稳定性。 1、模板安装 （1）先在楼面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置， 然后在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，装柱头模板。 （2）根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工 通道。 （3）门架钢管立杆须设置底座，立杆垂直度容许偏差为全高不大于 1/600 及20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平 拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。 （4）通线调节钢管立杆的高度，将托梁找平，架设托梁及梁

13、底枋木。 （5）梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板， 并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于 4m 时，跨中梁底处应按要求起拱， 起拱高度为梁跨度的 1.5。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 （6）梁侧模板：先安装梁底模板，待安装完钢筋后再安装梁侧模板、 压脚板（枋） 、斜撑、对拉螺丝等。 （7）楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁内、板面 应清扫干净。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉 牢.拼缝处内贴胶带,防止漏浆. （8）在混凝土板面安装钢管立杆时，应对上部混凝土结构承载力强 度的验算，然后安装可调底座及钢管立杆、水平拉杆、剪刀撑，在混凝土

14、 面直接安装可调底座时，要在根部设置两个方向的水平拉结杆，以防止立 杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不超过 200。 （9）在楼层特别高的楼层层间安装钢管立杆时，立杆要同时安装水 平拉杆、剪刀撑，并采用扣件与钢管立杆扣牢。钢管上部安装的可调托座 要牢固承托上部托梁。 （10）高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于 8.5m 设竖向 剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，在纵横向相邻的两竖 向剪刀撑之间设置之字斜撑，斜杆与地面倾角为 45 o60o，并与地面顶 紧，剪刀撑、之字斜撑与钢管立杆有效连接。水平拉杆端头有混凝土梁、 柱的应与混凝土梁、柱顶紧，或者每隔两步水平拉杆与柱抱

15、箍。 （11）在竖向剪刀撑部位的顶部、中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑。 2、模板拆除 （1）模板拆除要求 1）模板拆除措施应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间 可按现行国家标准混凝土结构施工质量验收规范gb50204 的有关规定 执行。 2）当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或 承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受 此荷载后，方可拆除。 3）拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工 具袋或系在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。 4）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设置围栏，其内不得有 其他工种作业，并应设专人负责

16、监护。拆下的模板、零配件严禁抛抛掷。 5）拆模的顺序和方法应该按模板的设计规定进行。当设计无规定时， 可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应 从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按规定地点堆放。 6）多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的 操作面，人员应站在安全处。 7）高处拆模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬 棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过 3 层。 8）在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时应补设临时支 撑。拆模时，应逐快拆卸，不得成片撬落或拉倒。 9）拆模如遇到中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架 进

17、行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。 10）已拆除了模板的机构，应在混凝土强度达到涉及强度值后方可承 受全部设计荷载。若在未达到设计强度之前，需在结构上加置施工荷载时， 应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。 11）遇 6 级或 6 级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨后应先清 扫施工现场积水，方可进行工作。 12）拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施洞口模板拆 除后，应按国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范jgj80 的有 关规定及时进行防护。 （2）支架立柱拆除 1）当拆除模板时，应在其下面临时搭设防护支架，使所拆模板先落 在临时防护支架上。 2）当立柱

18、的水平拉杆超出 2 层时，应首先拆除 2 层以上的拉杆。当 拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。 3）当拆除大于 6m 跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别 向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。 4）对于多层楼板模板的立柱，当上层及以上楼板正在浇筑混凝土时， 下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过 计算确定，本工程后浇带部位模版拆除应按方案要求和顺序拆除。 5）拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。 6）对已拆下的模板、立柱及其他零配件应及时运到指定的地点。 （3）普通模板拆除 1）拆除柱模板 柱模板拆除应分别采用

19、分散和分片 2 种方法。 分散拆除的顺序应为：拆除拉杆或斜撑、自上而下拆除柱楞或横楞拆 除竖楞，自上而下拆除配件及模板、运走分类堆放、清理、拔钉、钢模维 修、刷防锈油或脱模剂、入库备用。 分片拆除顺序应为：拆除全部支撑系统、自上而下拆除柱箍筋及横楞 拆掉柱角 u 形卡、分 2 片或 4 片拆除模板、原地清理、刷防锈油或脱模剂、 分片运至新支模地点备用。 柱子拆下的模板及配件不得向地面抛掷。 2）拆除梁、板模板 梁、板模板应先拆梁侧，在拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分 片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。 跨度大于 8m 的梁式结构，应按设计规定的程序和方式从中心沿环圈 对称向外或从跨中对称向两

20、边均匀放松模板支架立柱。 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动 的模板上进行作业。 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板妥善传递或用绳 钩放置地面。 严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按 指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库 备用。 （三） 、质量标准 主控项目： 1. 安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层 荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。 2涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 3.钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。 4.有弯曲

21、、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。 一般项目： 1模板安装的一般要求，观察检查。 (1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润， 模板内无积水； (2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用 影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； (3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 2模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。 观察检查。 3.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的 1。水准仪、 拉线和尺量检查 4固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装 牢固，其偏差符合规定。尺量检查。 5.现浇结构模板安装的偏差符

22、合规定。经纬仪、水准仪、2m 靠尺和塞 尺、拉线和尺量检查。 6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。 预埋钢板中心线位置 (mm) 3 预埋管、预留孔中心线位最 (mm) 3 中心线位置 (mm) 5 插筋 外露长度(mm)10，0 中心线位置 (mm) 2 预埋螺栓 外露长度(mm)10，0 中心线位置 (mm) 10 一 般 项 目 预埋件、 预留孔偏 差 预留洞 尺寸(mm)10，0 轴线位置(mm) 5 底模上表面标高 (mm) 5 基础 10 截面内部 尺(mm)柱、墙、粱4，5 不大于 5m 6 层高垂直 度(mm)大于 5m 8 相邻两扳表面高低差 (mm) 2 模板安装 允许

23、偏差 表面平整度 (mm) 5 四、模板拆除质量应符合的规定 主控项目 底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。 检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土 强度要求达到 100。 一般项目 1、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。 2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分 散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。 五、施工注意事项 1避免工程质量通病 (1)模板安装前，先检查模板钢管、构配件等的质量，不符质量标准的 不得投入使用。 (2)梁模板；防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模 扳嵌入柱梁间，拆除困难

24、的现象。 措施：a.支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料 尺寸一般应略为缩短。 b梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底 模板按规定起拱。 c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。 (3)板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象 措施：a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度， 木楞面要平整。 b支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。 严格按要求控制钢管安装的垂直度。 c.板模按规定起拱。 (4)钢管支撑局部沉降：在钢管支撑下部位加设底座，楼板能满足承载 力要求， 。 (5)钢管底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能

25、 超过 20cm，要安装足够的交叉支撑，钢管的水平拉杆要与邻近坚固物连 结，使钢管不产生位移。 2主要安全技术措施 (1)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、 模板联结稳 固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走， 防止坠下伤人。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。 (2) 拆模时应搭设工作平台。 (3)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。 (4)避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保钢管结构稳定和足够的 承载力。 (5)施工过程剪刀撑、水平撑(水平钢管)不能任意拆除。 3成品保护 (1)坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。 (2)

26、材料应按编号分类堆放。 (3)使用后拆卸下来的钢管及其构件，将有损伤的钢管及构件挑出，重 新维修，严重损坏的要剔除更换。 (4)钢管支撑可调底座及可谓托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干 净，用后上油保养。 第十二节第十二节 梁模板计算书梁模板计算书 取最大梁截面尺寸：300mm900mm 进行计算。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 b(m)：0.30；梁截面高度 d(m)：0.90； 门架型号：mf1217； 门架纵距 lb(m)：0.90； 门架搭设高度(m)：5.00；承重架类型设置：门架平行于梁截面； 门架几何尺寸 b(mm)：1219.00，b1(mm)：750.0

27、0，h0(mm)： 1930.00，h1(mm)：1536.00，h2(mm)：100.00，步距(mm)：1950.00； 加强杆的钢管类型：483.5；立杆钢管类型：483.5； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.35；钢筋 自重(kn/m3)：1.50； 新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2)：14.2；振捣混凝土对梁底模板荷载 (kn/m2)：2.0； 振捣混凝土对梁侧模板荷载(kn/m2)：4.0；施工荷载(kn/m2)：2.5； 3.材料参数 木材品种：杉木；木材弹性模量 e(n/mm2)：9000.0； 木材抗弯强度设计值 fm

28、(n/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值 fv(n/mm2)：1.4； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.0； 面板弹性模量 e(n/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值 fm(n/mm2)： 13.0； 4.梁底模板参数 梁底横向支撑截面类型：木方 : 8080mm；梁底纵向支撑截面类型： 木方 : 8080mm； 梁底横向支撑间隔距离(mm)：200.0； 5.梁侧模板参数 次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：2； 穿梁螺栓直径(mm)：m14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400； 主楞到梁底距离依次是：150mm，300mm； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48

29、.00；壁厚(mm)：3.50； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00； 二、梁侧模板荷载计算 按施工手册 ，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式 计算，并取其中的较小值: f=0.22t12v1/2 f=h 其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h； t - 混凝土的入模温度，取 20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取 1.000； 2- 混

30、凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。 分别计算得 14.192 kn/m2、21.600 kn/m2，取较小值 14.192 kn/m2 作 为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混 凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压 力。 面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算 材料抗弯强度验算公式如下: m/w f 其中，w - 面板的净截面抵抗矩，w = 801.81.8/6=43.2cm3； m - 面板的最大弯矩(nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(n

31、/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.814.19=13.624kn/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.84=4.48kn/m； 计算跨度: l = 200mm； 面板的最大弯矩 m = 0.113.6242002 + 0.117 4.482002 = 7.55104nmm； 面板的最大支座反力为： n=1.1q1l+1.2q2l=1.113.6240.2+1.24.480.2=4.073kn； 经计算得到，面板的受弯应

32、力计算值: = 7.55104 / 4.32104=1.7n/mm2； 面板的抗弯强度设计值: f = 13n/mm2； 面板的受弯应力计算值 =1.7n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f =13n/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100ei)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=13.624n/mm； l-计算跨度: l = 200mm； e-面板材质的弹性模量: e = 6000n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 801.81.81.8/12=38.88cm4； 面板的最大挠度计算值: = 0.67713.6242004

33、/(10060003.89105) = 0.063 mm； 面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm； 面板的最大挠度计算值 =0.063mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！ 四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=4.073/(0.900-0.100)=5.091kn/m 本工程中，次楞采用木方，宽度 80mm，高度 80mm，截面惯性矩 i， 截面抵抗矩 w 和弹性模量 e 分别为: w = 1888/6 = 85.33

34、cm3； i = 18888/12 = 341.33cm4； e = 9000.00 n/mm2； 计算简图 剪力图(kn) 弯矩图(knm) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 m = 0.636 knm，最大支座反力 r= 6.788 kn，最大变形 = 1.824 mm 次楞强度验算 强度验算计算公式如下: = m/wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.36105/8.53104 = 7.5 n/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: f = 11n/mm2； 次楞最大受弯应力计算值 = 7.5 n/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计 值 f=11n/mm2，满足要求！ 2.主楞

35、计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力 6.788kn,按照集中 荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm，壁厚 3.5mm，截面惯性矩 i 和截面抵抗矩 w 分别为: w = 25.078=10.16cm3； i = 212.187=24.37cm4； e = 206000.00 n/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kn) 主楞计算弯矩图(knm) 主楞计算变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 m = 0.611 knm，最大支座反力 r= 15.103 kn，最大变形 = 0.129 mm （1）主楞抗弯强度验算 = m/wf 经计算得到，

36、主楞的受弯应力计算值: = 6.11105/1.02104 = 60.2 n/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205n/mm2； 主楞的受弯应力计算值 =60.2n/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205n/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.129 mm 主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm； 主楞的最大挠度计算值 =0.129mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: nn= fa 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿

37、梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 n/mm2； 穿梁螺栓型号: m14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: a = 105 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: n =15.103 kn。 穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 170105/1000 = 17.85 kn； 穿梁螺栓所受的最大拉力 n=15.103kn 小于 穿梁螺栓最大容许拉力 值 n=17.85kn，满足要求！ 六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板 底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混

38、凝土自重荷载、钢筋自重 荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混 凝土自重、钢筋自重荷载。 1.抗弯强度验算 计算公式如下: m=0.1ql2 其中， m-面板计算最大弯矩(nmm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括: 新浇混凝土及钢筋荷载设计值(kn/m)： q1:1.2（24+1.5）0.90.3=8.262kn/m； 模板结构自重荷载(kn/m)： q2:1.20.350.3=0.126kn/m 施工与振捣混凝土时产生的荷载(kn/m)： q3: 1.4(2.5+2)0.3=1.89kn/m； q

39、= q1 + q2 + q3=8.262+0.126+1.89=10.278kn/m； 面板的最大弯矩：m = 0.110.2782002= 41112nmm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： = m/wf 其中， -面板承受的应力(n/mm2)； m -面板计算最大弯矩(nmm)； w -面板的截面抵抗矩 w=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； w=0.30010318.0002/6=16200.000 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(n/mm2)； f=13.000n/mm2； 面板截面的最大应力计算值： = m/w =41112.000 /16200.000 =

40、 2.538n/mm2； 面板截面的最大应力计算值: =2.538n/mm2 小于面板截面的抗弯强 度设计值 f=13n/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动 荷载作用。 最大挠度计算公式如下: =0.677ql4/(100ei)=l/250 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.900+0.35）0.30 = 6.99n/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； e-面板的弹性模量: e = 6000.0n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i =30.0001.8003/12 =

41、 14.580cm4； 面板的最大允许挠度值: =200/250 = 0.8mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.6776.992004/(10060001.46105) =0.085mm； 面板的最大挠度计算值: =0.085mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 0.8mm，满足要求！ 七、梁底纵、横向支撑计算 （一） 、梁底横向支撑计算 本工程梁底横向支撑采用木方 : 8080mm。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢 筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、 新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土梁自重(kn

42、/m)： q1=（24+1.5）0.90.2=4.59kn/m； (2)模板的自重荷载(kn/m)： q2=0.35(20.9+0.3)/0.30.2=0.49kn/m (3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值 p1=(2.5+2)0.2=0.9kn/m； 恒荷载设计值： q = 1.24.590.9+1.20.490.9=5.486kn/m； 活荷载设计值： p = 1.40.90.9=1.134kn/m； 线荷载设计值： q = 5.486+1.134 =6.62kn/m； 简图(knm) 剪力图(kn) 弯矩图(knm) 变形图(mm) 横向支撑的支座力

43、 n1=n2=0.992 kn； 横向支撑杆最大弯矩值为 m= 0.53 knm； 横向支撑的最大受弯应力计算值 ： =0.528106 /85333.33=6.2 n/mm2； 截面抗剪强度必须满足： = 3v/(2bh0)fv 梁底横向支撑受剪应力计算值 = 30.994103/(280.00080.000) = 0.233n/mm2； 横向支撑的最大挠度：=2.37 mm； 横向支撑的允许挠度: =1219.000/250=4.876 mm； 横向支撑的最大应力计算值 6.185 n/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度 设计值 f=11.000 n/mm2，满足要求！ 横向支撑的受剪应力计

44、算值 0.233 n/mm2 小于 抗剪强度设计值 =1.400 n/mm2，满足要求！ 横向支撑的最大挠度 =2.370 mm 小于 最大允许挠度 =4.876 mm，满足要求！ （二） 、梁底纵向支撑计算 本工程梁底纵向支撑采用木方 : 8080mm。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢 筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、 新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土梁自重(kn)： p1=（24+1.5）0.90.30.2/2 =0.688kn； (2)模板的自重荷载(kn)： p2=0.35(20.9+0.3)

45、0.2/2 =0.074kn (3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kn)： 经计算得到，活荷载标准值 p3=(2.5+2)0.30.2/2 =0.135kn； 经计算得到，活荷载标准值 集中荷载设计值： p = 1.2（0.689+ 0.074)+ 1.40.135 =1.103 kn； 2.抗弯强度及挠度验算 梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）： 梁底纵向支撑计算简图 梁底纵向支撑梁剪力图(kn) 梁底纵向支撑梁弯矩图(knm) 梁底纵向支撑梁变形图(mm) 最大弯矩：m= 0.450 knm 最大剪力：v= 2.951 kn 最大变形（挠度）：0.819 mm 按以下公式

46、进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： = m/wf 其中， -梁底纵向支撑承受的应力(n/mm2)； m -梁底纵向支撑计算最大弯矩(nmm)； w -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : w=bh2/6 b: 板底纵向支撑截面宽度，h: 板底纵向支撑截面厚度； w=80.00080.0002/6=85333.333 mm3 f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(n/mm2) f =11.000n/mm2； w -最大容许挠度(mm) w= 900.000/250 = 3.600 mm； 梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = m/w = 0.450106/85333.333 = 5.274 n/mm2

47、梁底纵向支撑的最大应力计算值 5.274 n/mm2 小于 梁底纵向支撑抗 弯强度设计值 11n/mm2，满足要求！ 梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.819mm 小于梁底纵向支撑的最 大允许挠度 =3.6mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算 截面抗剪强度必须满足: = 3v/(2bh0) 梁底纵向支撑受剪应力计算值 = 32.951103/(280.00080.000) = 0.692 n/mm2； 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.400 n/mm2； 梁底纵向支撑的受剪应力计算值 0.692 n/mm2 小于 梁底纵向支撑 抗剪强度设计值 1.4n/mm2，满足要求！ 八、门

48、架荷载计算 1.静荷载计算 静荷载标准值包括以下内容 (1)模板支架自重产生的轴向力 ngk1(kn) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： mf1217 1 榀 0.224 kn 交叉支撑 2 副 20.04=0.08 kn 连接棒 2 个 20.165=0.33 kn 锁臂 2 副 20.184=0.368 kn 合计 1.002 kn 经计算得到，模板支架自重合计 ngk1 = 1.0025/1.95取整=2.004 kn。 (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力 ngk2(kn) 剪刀撑采用 483.5mm 钢管，按照 2 步 4 跨设置 剪刀撑与水平面夹角： =arc

49、tg( (21.950)/ ( 4(0.900+1.219) ) )= 24.71 每米模板支架高中剪刀撑自重： 2 37.63210-3 /sin= 0.180kn/m； 水平加固杆采用 483.5 mm 钢管，按照 2 步 4 跨设置，则每跨距内 每米模板支架高中水平加固杆自重： 37.63210-3 (0.900+1.219) / (21.950) = 0.020kn/m； 每跨内的直角扣件 4 个，旋转扣件 4 个，每米高的扣件自重： (40.0135+40.0145) /1.95=0.057kn/m； 每米高的附件重量为 0.010kn/m； 经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等

50、产生的轴向力合计 ngk2 =(0.180+0.020+0.057+0.010)5.000= 1.340 kn； (3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力 ngk3(kn) 1）钢筋混凝土梁自重(kn)： （24.000+1.500）0.3000.9000.900= 6.197kn； 2)模板的自重荷载(kn)： 0.350(20.900+0.300)0.900 =0.662 kn； 经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 ngk3 = 6.197+0.662= 6.858 kn； 静荷载标准值总计为 ng = ngk1 + ngk2 + ngk3= 10.202k

51、n； 2.活荷载计算 施工与振捣混凝土时产生的荷载(kn)： 经计算得到，活荷载标准值 nq = (2.500+2.000)0.3000.900= 1.215kn； 九、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载) n=1.2ng+1.4nq 其中 ng -脚手架的静荷载标准值，ng = 10.202 kn； nq - 脚手架的活荷载标准值，nq = 1.215 kn； 经计算得到，n = 13.943 kn。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 nnd 其中 n - 作用于一榀门架的轴向力设计值，n = 13.943 kn； nd - 一榀门架的稳定承载力设计值

52、(kn)； 一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算 nd=afk0 i=(i/a1)1/2 i=i0+i1h1/h0 其中 - 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.566； k - 调整系数，k=1.13； k0 - 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； i0 - 门架立杆的截面惯性矩，i0=12.19 cm4； a1 - 门架立杆的截面面积，a1=4.89 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； i1 - 门架加强杆的截面惯性矩，i1=12.19

53、cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 n/mm2。 a - 一榀门架立杆的截面面积，a=9.78 cm2； i - 门架立杆的换算截面惯性矩，i=21.89 cm4； i=i0+i1h1/h0=12.190+12.1901536.000/1930.000=21.891 cm4 经计算得到，nd= 90.782 kn。 立杆的稳定性计算 n nd，满足要求！ 第十三节第十三节 板模板计算书板模板计算书 一、参数信息 1.构造参数 门架型号:mf1219；门架搭设高度(m):5.00； 扣件连接方式:单扣件；承重架类型设置:纵向支撑平行于门架； 门架横距 la(m):1.20；门架纵

54、距 lb(m):0.90； 门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm): 1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00； 加强杆的钢管类型:483.5；立杆钢管类型:483.5； 2.荷载参数 模板自重(kn/m2):0.35；混凝土自重(kn/m3):25.0； 钢筋自重(kn/m3):1.10；施工均布荷载(kn/m2):1.0； 3.材料参数 木材品种：杉木；木材弹性模量 e(n/mm2)：9000.0； 木材抗弯强度设计值 fm(n/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值 fv(n/mm2

55、)：1.4； 面板类型：胶合面板；钢材弹性模量 e(n/mm2)：21000.0； 钢材抗弯强度设计值 fm(n/mm2)：205.0；面板弹性模量 e(n/mm2)： 6000.0； 面板抗弯强度设计值 fm(n/mm2)：13.0； 4.楼板参数 钢筋级别:二级钢 hrb 335(20mnsi)；楼板混凝土强度等级:c30； 每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500； 楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00； 楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000； 5.板底模板参数 板底横向支撑截面类型：木方 : 8

56、080mm； 板底纵向支撑截面类型：木方 : 8080mm； 板底横向支撑间隔距离(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0； 二、板底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板 底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重 荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋 自重荷载。 1.抗弯强度验算 计算公式如下: m=0.1ql2 其中， m-面板计算最大弯矩(nmm)； l-计算跨度(板底横向支撑间距): l =200.000mm； q-作用在模板上的压力线

57、荷载，它包括: 新浇混凝土及钢筋荷载设计值 q1: 1.2(25+1.1)0.10.90.9=2.537kn/m； 模板结构自重荷载： q2:1.20.350.90.9=0.34kn/m 施工人员及设备产生的荷载设计值 q3: 1.410.90.9=1.134kn/m； q = q1 + q2 + q3=2.537+0.34+1.134=4.011kn/m； 面板的最大弯矩：m = 0.14.0112002= 16044.48nmm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： =m/wf 其中， -面板承受的应力(n/mm2)； m -面板计算最大弯矩(nmm)； w -面板的截面抵抗矩 w=bh2/

58、6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； w=0.90010318.0002/6=48600.000 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(n/mm2)； f=13.000n/mm2； 面板截面的最大应力计算值： = m/w =16044.480 /48600.000 = 0.330n/mm2； 面板截面的最大应力计算值: =0.33n/mm2 小于面板截面的抗弯强度 设计值 f=13n/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动 荷载作用。 最大挠度计算公式如下: =0.677ql4/(100ei)=l/250 其中，q-作用在模板上的压力

59、线荷载: q =（25.00+1.100)0.1000.900= 2.35n/mm； l-计算跨度(板横向支撑间距): l =200.00mm； e-面板的弹性模量: e = 9000.0n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i =90.00023/12 = 43.740cm4； 面板的最大允许挠度值: =200/250 = 0.8mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.6772.3492004/(10095004.37105) =0.006mm； 面板的最大挠度计算值: =0.006mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 0.8mm，满足要求！ 三、板底纵、横向支撑计算 （一） 、板底横向支

60、撑计算 本工程板底横向支撑采用木方 : 8080mm。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢 筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝 土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q1:=(25+1.1)0.10.2=0.522kn/m； (2)模板的自重荷载(kn/m)： q2:=0.350.2=0.07kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值 p1:=10.2=0.2kn/m； 均布荷载设计值： q = 1.2（0.522+0.07）+1.40.2=0.99kn/m； 计