高支模专项施工方案新

1、淮上人家22#、23#楼模板专项施工方案江苏盐城二建集团有限公司淮上人家项目部二零一三年七月三十日模板专项施工方案工程概况 序号项 目内 容1工程名称淮上人家22#、23#商住楼2建设单位淮安市惠德隆房地产开发有限公司3设计单位广东粤建设计研究院有限公司4监理单位淮安市工程建设监理有限公司5施工单位江苏盐城二建集团有限公司6工程概况建筑规模建筑面积22#楼17051.0823#楼16837.3层数 地下1层，地上18层层高一层4.6m，二层4.2m，三层以上3m建筑高度57.1m建筑功能民用结构类型框架剪力墙基础形式桩基抗震设防6度耐火等级一级 由于地下室工程顶板结构标高为1.35米，故在一层

2、支设过程中出现了5.9m高的模板。本施工方案针对这层模板进行了详细的设计。为了确保模板系统有足够强度、刚度和稳定性，模板支撑系统采用482.8扣件式钢管满堂脚手架支撑，楼板、粱底（侧）模板采用15厚胶合板，托梁均采用5070木方，通过调整上托来调节模板支撑的高度。一、 编制依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2001； 2、木结构设计规范gb50005-2003；3、建筑施工手册第四版 4、建筑施工计算手册，中国建筑工业出版社，2001出版； 5、混凝土结构工程施工质量规范gb50204-2002；6、本工程设计图纸。二、地基条件 本工程模板立杆支撑在地下室混凝土顶板上

3、。三、模板支撑体系 （一）、模板支撑系统设计的各项荷载 1、模板及支撑系统自重； 2、新浇筑混凝土自重； 3、钢筋自重； 4、施工人员及施工设备荷载； 5、振捣混凝土时产生的荷载； 6、新浇筑混凝土对模板侧面的压力； 7、倾到混凝土时产生的水平荷载； （二）、各项荷载标准值 荷载项目荷载标准值1.模板及支撑系统自重木模板0.5kn/m32.新浇筑混凝土自重25kn/m33.钢筋自重楼板模板1.1kn/m3梁模板1.5kn/m34.施工人员及施工设备荷载2.5kn/（小楞）；1.0kn/5.振捣混凝土时产生的荷载水平面模板2.0kn/垂直面模板4.0kn6.新浇筑混凝土对模板侧面的压力按公式计算

4、7.倾到混凝土时产生的水平荷载利用导管2kn/说明：根据建筑施工手册第四版1. 计算模板及直接支撑的小楞时，对均布荷载取2.5kn/，另应以集中荷载2.5kn在进行验算，比较两者所得的弯矩值，按大者采用；2. 计算支架立柱及其他支撑结构构件时，均布荷载取1.0kn/。（三）、设计模板支撑系统时的各项荷载分项系数 计算模板及其支撑时的荷载设计值，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求得，荷载分享系数应按下表采用。项次荷载类别荷载分项系数1模板及支撑自重1.22新浇筑混凝土自重1.23钢筋自重1.24施工人员及施工设备荷载1.45振捣混凝土时产生的荷载1.46新浇筑混凝土对模板侧面的压力1.27

5、倾倒混凝土时产生的水平荷载1.4（四）、模板支撑材料 模板支撑系统所用材料应经过有关部门检测合格方可使用，材料的容许应力以检测结果为准。本工程用与模板支撑系统的钢管采用q235钢，其抗弯强度设计值=205n/mm2。 （五）、初步设计本工程模板支架钢管选用482.8；立杆采用顶部带顶丝的钢管，在主次梁底立杆纵向间距为0.9米、横向间距0.9米，在梁底增设一梁下立杆，立杆沿梁长间距0.9m。在板底立杆纵向间距为1.0米、横向间距1.0米，组成一个1.0m1.0m的满堂模板支架；大横杆间距为1.5米，平板模用15mm厚胶合板，铺设在搁栅上，搁栅两头搁置在托梁上，搁拦断面5070mm，间距250mm

6、,托梁断面5070mm,间距1000mm。 （六）、楼板模板支撑体系验算 一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.70；采用的钢管(mm):482.8 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):150.00；2.荷载参数模板与木板自重(kn/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kn/m2):2.500；4.材料参数面板采

7、用胶合面板，厚度为12mm。面板弹性模量e(n/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(n/mm2):13；板底支撑采用钢管；托梁材料为：钢管5.楼板参数钢筋级别:三级钢hrb 400(20mnsiv,20mnsinb,20mnti)；楼板混凝土强度等级:c35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分

8、别为：w = 1001.22/6 = 24 cm3；i = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kn/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kn)：q2 = 2.51= 2.5 kn/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kn/m最大弯矩m=0.17.520.152= 0.017 knm；面板最大应力计算值 = 16920/

9、24000 = 0.705 n/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 n/mm2；面板的最大应力计算值为 0.705 n/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kn/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.351504/(1009500107800)=0.011 mm； 面板最大允许挠度 v=150/ 250=0.6 mm；面板的最大挠度计算值 0.011 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.6 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=4.49cm3截面

10、惯性矩 i=10.78cm4 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kn/m)：q11= 250.250.12 = 0.75 kn/m；(2)模板的自重线荷载(kn/m):q12= 0.350.25 = 0.088 kn/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn)：q2 = (2.5 + 2)0.25 = 1.125 kn/m；2.钢管强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 静荷载：q1 = 1.2 (q1 + q2) = 1.20.75+1.20.088 =

11、 1.005 kn/m；活荷载：q2 = 1.41.125 = 1.575 kn/m；最大弯距 mmax = (0.11.005+0.1171.575 ) 12 = 0.285 kn.m；最大支座力计算公式如下: 最大支座力 n = ( 1.1 1.005 + 1.21.575)1 = 2.995 kn ；钢管的最大应力计算值 = m/w= 0.285106/4490 = 63.424 n/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 n/mm2；纵向钢最大应力计算值为 63.424 n/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 n/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨

12、连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = q11 + q12 = 0.75+0.088=0.838 kn/m；活荷载 q2 = 1.125 kn/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v= (0.6770.838+0.9901.125)10004/( 10020.6105107800 ) =0.757 mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管；w=62.137 cm3；i=391.466 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p取最大支

13、座反力2.995kn 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kn.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kn) 最大弯矩 mmax = 2.002 kn.m ；最大变形 vmax = 0.168 mm ；最大支座力 qmax = 21.923 kn ；托梁最大应力 = 2.002106/62137=32.22 n/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 n/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 32.22 n/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 n/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.168 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用

14、于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kn)：ng1 = 0.125.7 = 0.681 kn；钢管的自重计算参照扣件式规范附录a。(2)模板的自重(kn)：ng2 = 0.3511 = 0.35 kn；(3)钢筋混凝土楼板自重(kn)：ng3 = 250.1211 = 3 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3 = 4.031 kn；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 nq = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kn；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算n =

15、 1.2ng + 1.4nq = 11.137 kn；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 11.137 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.24 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； l0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算

16、 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 l0 = h+2a = 2+0.12 = 2.2 m；l0/i = 2200 / 15.9 = 138 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.357 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11137.38/（0.357424） = 73.578 n/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 73.578 n/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度

17、设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.006 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.006(2+0.12) = 2.623 m；lo/i = 2622.642 / 15.9 = 165 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.259 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11137.38/（0.259424） = 101.419 n/

18、mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 101.419 n/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 68 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = n/a =44.55 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：n = 11.137 kn；基础底面面积 ：a =

19、 0.25 m2 。p=44.55 fg=68 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支

20、撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶

21、部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载n12kn时，可用双扣件；大于12kn时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60n.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求

22、：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（七）、梁模板支撑体系验算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 b(m):0.30；梁截面高度 d(m):0.75混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距la(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度h(m)：5.90；梁两侧立

23、柱间距(m):0.90；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距lb(m):0.90；采用的钢管类型为482.8；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kn/m2):0.35；钢筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kn/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kn/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kn/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：17.0；

24、木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：m12；主楞龙骨材料：木楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度5

25、0mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(t+15)计算，得5.714h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200；

26、 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f；分别为 50.994 kn/m2、18.000 kn/m2，取较小值18.000 kn/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 面板的最大弯距(n.mm)； w - 面

27、板的净截面抵抗矩，w = 501.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kn/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kn/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m；计算跨度(内楞间距): l = 210mm；面板的最大弯距 m= 0.110.982102 = 4.84104n.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.84104 / 1.

28、88104=2.582n/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13n/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.582n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13n/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9n/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 210mm； e-面板材质的弹性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67792104/(10095001.41105) = 0.089 mm；面板的最大容许挠度值: =

29、l/250 =210/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算值 =0.089mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.84mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 5010021/6 = 83.33cm3；i = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 内楞的最大弯距(n.mm)；

30、w - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(n/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.21=4.61kn/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: m=0.14.61500.002= 1.15105n.mm； 最大支座力:r=1.14.6120.5=2.536 kn；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.15105/8.33104 = 1.383 n/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17n/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.383 n/mm2 小于 内楞

31、的抗弯强度设计值 f=17n/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 e - 面板材质的弹性模量： 10000n/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.21= 3.78 n/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； i-面板的截面惯性矩：i = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.785004/(100100008.33106) = 0.019 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.019mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢

32、)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.536kn,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:截面类型为圆钢管483.0；外木楞截面抵抗矩 w = 8.98cm3；外木楞截面惯性矩 i = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kn.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(n/mm2) m - 外楞的最大弯距(n.mm)； w - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(n/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为m= 0.507 kn.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计

33、算得到，外楞的受弯应力计算值: = 5.07105/8.98103 = 56.49 n/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205n/mm2；外楞的受弯应力计算值 =56.49n/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205n/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.28 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.28mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的

34、抗拉强度设计值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =180.50.3 =2.7 kn。穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=2.7kn 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 n=12.92kn，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重

35、荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 9001515/6 = 3.38104mm3； i = 900151515/12 = 2.53105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 计算的最大弯矩 (kn.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kn/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.750.9

36、0=18.59kn/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kn/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kn/m；q = q1 + q2 + q3=18.59+0.34+2.27=21.20kn/m；跨中弯矩计算公式如下: mmax = 0.1021.1980.12=0.021kn.m； =0.021106/3.38104=0.628n/mm2；梁底模面板计算应力 =0.628 n/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13n/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷

37、载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.750+0.35）0.90= 17.53kn/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； e-面板的弹性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.5281004/(10095002.53105)=0.005mm；面板的最大挠度计算值: =0.005mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑

38、采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24+1.5)0.750.1=1.912 kn/m；(2)模板的自重线荷载(kn/m)：q2 = 0.350.1(20.75+0.3)/ 0.3=0.21 kn/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)：经计算得到，活荷载标准值 p1= (2.5+2)0.1=0.45 kn/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.912+1.

39、20.21=2.547 kn/m；活荷载设计值 p = 1.40.45=0.63 kn/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w=577/6 = 40.83 cm3； i=5777/12 = 142.92 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.547+0.63=3.177 kn/m；最大弯距 m =0.1ql2= 0.13.1770.90.9= 0.257 kn.m；最大应力 = m / w = 0.257106/40833.3 = 6.302 n/mm2；

40、抗弯强度设计值 f=13 n/mm2；方木的最大应力计算值 6.302 n/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: v = 0.63.1770.9 = 1.716 kn； 方木受剪应力计算值 = 31715.58/(25070) = 0.735 n/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 n/mm2；方木的受剪应力计算值 0.735 n/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 n/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q =

41、1.913 + 0.210 = 2.123 kn/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.1229004 /(10010000142.917104)=0.66mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.66 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.750= 19.125 kn/m2；(2)模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.350 kn/m2；(3)活荷载为施工荷载

42、标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2(19.125 + 0.350 )+ 1.44.500 = 29.670 kn/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为p，梁侧模板传给钢管的集中力为n 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kn) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kn.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 ra = rb=4.289 kn；最大弯矩 mmax=1.554 kn.m；最大挠度计算值 vmax=5.473 mm；支撑钢管的最大应力

43、 =1.554106/4490=346.039 n/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 n/mm2；支撑钢管的最大应力小于 支撑钢管的抗压设计强度，满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中

44、r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=4.289 kn；r 6.40 kn , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： n1 =4.289 kn ； 脚手架钢管的自重： n2 = 1.20.1295.9=0.914 kn； 楼板的混凝土模板的自重： n3=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.900.35=0.283 kn； 楼板钢筋混凝土自重荷载: n4=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.900.120(1.50+2

45、4.00)=2.479 kn； n =4.289+0.914+0.283+2.479=7.965 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； a - 立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.24； w - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 n/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.

46、155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7965.078/(0.209424) = 89.883 n/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 89.883 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)

47、 (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.12) = 1.998 m；lo/i = 1997.787 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7965.078/(0.417424) = 45.049 n/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.049 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 n/mm

48、2，满足要求！ (八)、模板支撑系统布置 由以上计算可知,支撑系统符合要求。另外,为加强支撑系统的整体稳定性,在各立杆底部,沿纵横方向,距底座高度为200mm设置扫地杆:在纵横方向满跨设剪刀撑,在模板支撑顶层开始往下每隔两部设水平剪刀撑,在支撑顶层的第一道拉杆下设一道水平安全网。四、满堂模板支架安装、拆卸及施工安全技术措施 (一)、满堂模板支架的使用要求1、模板安装必须按模板的施工方案进行,严禁任意变动。2、安装模板及其支架,应待下部支撑处理加固后的强度达到能承受上层模板、支撑、新浇筑混凝土的重量和施工荷载等全部荷载以后,方可进行。3、模板及其支撑系统在安装过程中,必须设置临时固定设施严防倾覆

49、。4、支柱全部安装完毕后,必须及时沿横向和纵向加设水平撑和纵横垂直剪刀撑,并与支柱固定。5、施工前带好安全帽,配备工具袋。6、大模板的装拆,堆放均要采取放倾倒措施。7、临边高处作业(2m以上)施工工人必须按照要求系扣安全带。8、模板和其他堆放荷载必须堆放均匀,并严格控制施工荷载不得超过2.5kn/。9、尺寸比较大,梁配筋比较多,在大梁模板制作时,先安装好梁底板及一侧梁模板后,安装大梁钢筋,再安装另一侧板,以保证梁配筋安装尺寸准确。10、浇筑大梁砼时,为使大梁模板及支撑系统受力均匀,大梁砼浇筑时分层均匀下料,减小大梁模板及支撑系统变形。11、高支模安装完工后,由项目部确认,项目技术负责人签字认可

50、后才允许进入下道工序施工。施工单位应明确高支模施工现场安全负责人,负责施工全过程的安全管理工作。12、高支模施工应按经审批的技术方案进行,技术方案未经原审批部门同意,任何人不得修改变更。13、高支模搭设、拆除和浇筑砼时,无关人员不得进入支模架底下,不得从支撑系统上爬上爬下,由安全员现场监护。14、高支模搭设完毕后,由项目部自检验收合格后,报监理验收合格后方能进行钢筋安装。砼浇筑时,应设专职安全员,观察模板及其支撑系统的变形情况,发现异常应立即暂停施工,迅速疏散人员,待处理好之后,并经安全负责人检查后方可继续施工。15、建立模板拆除申请制度,在结构混凝土强度达到规范规定,并经回弹或砼试块实验报告出来之后进行,由现场施工员提出拆除申请单,安全负责人审核,经技术负责人批准签字后方可拆除。 (二)、模板支架的构造要求1、每跟立杆底部必须按有关规定设置纵、横扫地杆。2、立杆