高支模满堂脚手架专项施工方案8米以上（可编辑）

1、高支模满堂脚手架专项施工方案8米以上 中国石化武汉分公司80万吨年乙烯工程热电联产燃料贮存和输送系统工程 高支模安全专项施工方案 武钢建工集团建设分公司武汉乙烯项目部二0一一年九月 目 录 1 工程概况22 编制依据33 承重支撑体系的设计与搭设要求34 劳动力及施工机具配置85 安全保障措施96 质量保证措施107 高支模施工的应急措施138 jha分析159 高支模承重架计算书20 高支模安全专项施工方案一工程概况本工程为中国石化武汉分公司80万吨年乙烯工程热电联产装置输煤系统工程主要单体建筑有1圆仓2圆仓细碎煤机室粗碎煤机室1转运站3转运站翻车机室其中层高在8m以上包括8m的单体建筑有1

2、12圆仓挡墙环梁顶部标高12000m挡墙底部承台标高-0500m环梁宽2300mm厚700mm中部坐落在挡煤墙上两端分别悬挑1100mm和800mm具体构造见下图 2翻车机室地下共2层负二层-1275m-365m建设部2004年12月1日建质2004213号承重架搭设数据 横向间距或排距 m 100纵距 m 100步距 m 150立杆上端伸出至模板支撑点长度 m 010脚手架搭设高度 m 910采用的钢管 mm 4835 扣件连接方式双扣件扣件抗滑承载力系数080板底支撑连接方式方木支撑竖向支撑采用单立杆在承重架四周全立面均设置剪刀撑梁最大截面1100mm2500mm搭设数据梁承重脚手架搭设高

3、度91m脚手架立杆沿梁跨度方向间距05mm沿梁宽度方向间距13mm梁底加设四道立杆进行顶托支撑脚手架步距12m 细碎楼第二层脚手架搭设高度8m板厚120mm梁最大截面300800梁跨度承重架搭设数据同翻车机负二层承重脚手架梁最大截面300mm800mm搭设数据梁承重脚手架搭设高度72m竖向立杆间距1000mm步距1500mm具体数据见下图 4脚手架的搭设要求立杆施工要求12立杆的垂直偏差不大于架高的1300连墙件连墙件与柱连接间距m水平间距m采用单杆箍式与双排箍柱式用适长的横向平杆和短钢管各2根抱紧柱子固定安全网安全网采用10cm10cm的安全网设置一道水平安全网00kn11当天搭设完工后应仔

4、细检查岗位四周情况如发现隐患应及时进行复查继续完成至一个程序一个部位的结束方可撤离岗位12架子搭设周边应同步进行临时间断高度差不得超过一步架中途架子搭设应比操作层高一步架13确保脚手架操作层畅通严禁上架人员在架面上奔跑倒退行走工人在架上作业中注意自我安全保护和他人的安全避免发生碰撞闪失和落物严禁在架上戏闹和坐在栏杆上休息等不安全行为14承重架实行验收并交付使用的原则进行验收时由公司项目部和班组参加共同签字并报有关部门复验挂牌后方可使用 15严格遵守中石化武汉分公司指定的关于武汉乙烯工程的脚手架安全措施的程序文件六脚手架质量保证措施1架使用材料的质量要求对进场材料要严把质量关严禁以次充好钢管和扣

5、件要有材料合格证及质量检验证明钢管应顺直无开裂及严重锈蚀扣件应完好无开裂及滑丝现象同时严禁将不同规格的材料混用材料的外观质量允许偏差 序号 检查项目 允许偏差 检查工具 1 钢管的外径壁厚 -05-05 游标卡尺 2 钢管端面倾斜偏差 17 塞尺拐角尺 3 钢管表面锈蚀深度 05 游标卡尺 4 立杆钢管弯曲 20 钢板尺 5 水平杆斜杆弯曲 30 钢板尺脚手架的搭设质量要求在脚手架的搭设过程中要严格按照设计的操作要求进行搭设在布置立杆时要进行放线定位严格按设计尺寸进行操作确保立杆间距准确一致同时还应保证其垂直度符合要求水平杆的搭设应测设好标高拉线搭设按设计设置连墙件连墙件以上的脚手架必须设置好

6、连墙件后才能继续搭设脚手架的搭设允许偏差如下表脚手架搭设的允许偏差 序号 检查项目 允许偏差 检查方法 1 垫板有无晃动有无悬杆 目测 2 不同高度的立杆垂直度检查10m20m30m36m 7mm25mm50mm75mm 经纬仪或吊线检查 3 钢管间距步距纵距横距 205020 钢卷尺 4 一根水平杆的两端高差同跨内两根水平杆高差 2010 水平仪或水平尺 5 脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸300 50 钢卷尺扣件拧紧的质量要求扣件的紧固程度应在4050nm并不大于65nm对接扣件为30kn直角扣件为80kn扣件上的螺栓要保持适当的拧紧程度对接扣件安装时其开口向内以免雨水进入直角扣件安装时开

7、口不能向下以保证安全扣件质量必须符合要求扣件拧紧抽样检查数目及评定标准 项次 检查项目 安装扣件数量个 抽检数量个 允许不合格数个 1 连接立杆与水平杆或剪刀撑的扣件接长杆件的扣件 12003200 50 5 2 连接水平杆的扣件非主节点处 12003200 50 10 jha分析危险源辩识与评价表序号作业活动危险因素分类可能导致事故危险性评价dlec风险程度控制措施lecd重大一般轻微无措施控制不彻底控制彻底1脚手架2脚手架使用脚手架荷载每平方米超过270kg行为性操作失误坍塌6315270重大3脚手架搭设脚手架立杆不垂直物理性设备设施缺陷坍塌637126一般4脚手架搭设脚手架横杆不平行物理

8、性设备设施缺陷坍塌32742轻微5脚手架搭设扣件脆裂变形滑丝物理性设备设施缺陷坍塌637126一般6脚手架搭设立杆大横杆接头未错开行为性操作失误坍塌32742轻微7脚手架搭设脚手架搭接长度小于50cm行为性操作失误坍塌32742轻微8脚手架搭设脚手架未安装避雷设施物理性防护缺陷触电32742轻微9脚手架搭设脚手板未满铺物理性设备设施缺陷高处坠落6315270重大10脚手架搭设脚手板与墙面间距大于20cm物理性设备设施缺陷高处坠落32742轻微11脚手架拆除脚手架材料从高处抛落行为性操作失误物体打击6103180重大12脚手架搭拆脚手架搭设不规范物理性设备设施缺陷坍塌6103180重大13脚手架

9、搭拆无安全网和隔网物理性防护缺陷物体打击32742轻微14脚手架搭拆脚手板未验收使用行为性指挥错误坠落或倒塌32742轻微15脚手架搭拆脚手架无护拦物理性防护缺陷高处坠落637126一般16脚手架搭拆脚手架无上下爬梯物理性设备设施缺陷高处坠落32742轻微17脚手架搭拆脚手架固定点不符合要求物理性设备设施缺陷倒塌66136轻微18脚手架搭拆脚手板未按规定绑扎固定行为性操作失误高处坠落61742轻微19脚手架搭拆超负荷使用行为性指挥错误坍塌637126一般20脚手架搭拆脚手板绑扎不牢固物理性设备设施缺陷高处坠落32742轻微21建筑施工夜间施工照明不足物理性作业环境不良高处坠落637126一般2

10、2建筑施工碘钨灯带电移动物理性电危害触电6103180重大23建筑施工工器具未系保险绳物理性防护缺陷物体打击33763轻微24建筑施工施工中未清理架子杂物行为性其他错误物体打击637126一般25高处及交叉作业26高处作业作业区孔洞沟道无盖板物理性防护缺陷高处坠落6103180重大27高处作业作业区孔洞沟道无围栏物理性防护缺陷高处坠落367126一般28高处作业作业区孔洞沟道无安全网物理性防护缺陷高处坠落32742轻微29高处作业霜冻雨雪天气露天高处作业无防滑措施物理性防护缺陷高处坠落61742轻微30高处作业传递物品随意抛掷行为性操作失误物体打击33763轻微31高处作业上下脚手架沿脚手立杆

11、攀爬行为性操作失误高处坠落637126一般32施工管理对重大的起重运输作业特殊高处作业及带电作业等危险作业项目未办理安全施工作业票而进行作业行为性指挥错误其他伤害6103180重大33施工管理不按规程进行危险点预测行为性指挥错误其他伤害36354轻微危险源评价方法及评价标准危险性 lecl事故或危险事件发生可能性e暴露于危险环境的频率c危险严重度三个主要因素的评分方法如下表表一 事故或危险事件发生可能性分数l暴露于危险环境频率的分数值e危险分数值 c 分数值事故或危险情况发生可能性分数事故或危险情况发生可能性分数值可能结果10完全可能会被预料到10连续暴露于潜在危险环境100 灾 难许多人死亡

12、6相当可能6逐日在工作时间内暴露40非常严重数 人 死 亡3不经常但可能3每周一次或偶然地暴露15严 重重残或死亡严重职业病或死亡1完全意外极少可能2每月暴露一次7重 大暂时性重伤或轻残或造成一般职业病05可以设想但高度不可能1每年几次出现在潜在危险环境3一 般轻微的可恢复的伤害或轻微疾病症状02极不可能05非常罕见地暴露1轻微不利基本的卫生健康 评价结果分类及控制要求表二 分 数 值危 险 程 度 320极其危险 不能继续作业160 - 320高度危险 需要立即整改70 - 160显著危险 需要整改20 -70可能危险 需要注意 20稍有危险 可被接受 承重架计算书 91 12圆仓承重脚手架

13、的验算一参数信息1模板支架参数横向间距或排距 m 070纵距 m 070步距 m 150立杆上端伸出至模板支撑点长度 m 010模板支架搭设高度 m 1180采用的钢管 mm 4835 板底支撑连接方式钢管支撑立杆承重连接方式可调托座板底钢管的间隔距离 mm 200002荷载参数模板与木板自重 knm2 0350混凝土与钢筋自重 knm3 25000施工均布荷载标准值 knm2 25003材料参数面板采用胶合面板厚度为18mm板底支撑采用钢管面板弹性模量e nmm2 9500面板抗弯强度设计值 nmm2 13托梁材料为钢管 单钢管 48354楼板参数楼板的计算厚度 mm 70000 图2 楼板

14、支撑架荷载计算单元二模板面板计算模板面板为受弯构件按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为w 701826 378 cm3i 7018312 3402 cm4模板面板的按照三跨连续梁计算 面板计算简图1荷载计算 1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 knm q1 25070703507 12495 knm 2 活荷载为施工人员及设备荷载 knm q2 2507 175 knm2强度计算计算公式如下m 01ql2其中q 121249514175 17444knm最大弯矩 m 01174442002 69776 nm面板最大应力计算值 mw 697

15、7637800 1846 nmm2面板的抗弯强度设计值 f 13 nmm2面板的最大应力计算值为 1846 nmm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 nmm2满足要求3挠度计算挠度计算公式为 0677ql4 100ei l250其中q q1 12495knm面板最大挠度计算值 0677124952004 10095003402104 0042 mm 面板最大允许挠度 200 250 08 mm面板的最大挠度计算值 0042 mm 小于 面板的最大允许挠度 08 mm满足要求三纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算截面力学参数为截面抵抗矩 w 508cm3截面惯性矩 i 1219cm

16、4 1荷载的计算 1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 knm q1 25020703502 357 knm 2 活荷载为施工人员及设备荷载 kn q2 25 2 02 09 knm2钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和计算公式如下最大弯矩计算公式如下m -010q1l2-0117q2l2静荷载q1 12 q1 12357 4284 knm活荷载q2 1409 126 knm最大弯矩 m 0142840117126 072 0282 knm最大支座力计算公式如下n 11q1l12q2l最大支座力 n 11 4284

17、 12126 07 4357 kn 钢管的最大应力计算值 mw 02821065080 55542 nmm2钢管的抗压强度设计值 f 2050 nmm2纵向钢最大应力计算值为 55542 nmm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 2050 nmm2满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 0677q1l4 100ei 静荷载 q1 357 knm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 06773577004 1002060001219104 0231 mm支撑钢管的最大挠度小于700150与10 mm满足要求四托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算托梁

18、采用钢管 单钢管 4835w 508 cm3i 1219 cm4集中荷载p取纵向板底支撑传递力p3489kn 托梁计算简图 托梁计算弯矩图 knm 托梁计算变形图 mm 托梁计算剪力图 kn 最大弯矩 m 0866 knm 最大变形 v 117 mm 最大支座力 q 13534 kn 最大应力 8658385275080 170441 nmm2托梁的抗压强度设计值 f 205 nmm2托梁的最大应力计算值 170441 nmm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 nmm2满足要求托梁的最大挠度为 117mm 小于 700150与10 mm满足要求五模板支架立杆荷载设计值 轴力 作用于模板支架

19、的荷载包括静荷载和活荷载1静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架的自重 kn ng1 0138118 1633 kn钢管的自重计算参照扣件式规范附录a 2 模板的自重 kn ng2 0350707 0171 kn 3 钢筋混凝土楼板自重 kn ng3 25070707 8575 kn经计算得到静荷载标准值 ng ng1ng2ng3 1038 kn2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到活荷载标准值 nq 252 0707 2205 kn3不考虑风荷载时立杆的轴向压力设计值计算n 12ng 14nq 15543 kn六立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 n a f其中 n -

20、立杆的轴心压力设计值 kn n 15543 kn - 轴心受压立杆的稳定系数由长细比 loi 查表得到 i - 计算立杆的截面回转半径 cm i 158 cm a - 立杆净截面面积 cm2 a 489 cm2 w - 立杆净截面模量 抵抗矩 cm3 w 508 cm3 - 钢管立杆最大应力计算值 nmm2 f- 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 nmm2 l0- 计算长度 m 按下式计算 l0 h2a 15012 17 m a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a 01 ml0i 1700 158 108 由长细比 loi 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 053 钢管立

21、杆的最大应力计算值 15542544053489 5997 nmm2钢管立杆的最大应力计算值 5997 nmm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f 205 nmm2满足要求如果考虑到高支撑架的安全因素建议按下式计算l0 k1k2 h2a 11671027 15012 2037 mk1 - 计算长度附加系数按照表1取值1167k2 - 计算长度附加系数h2a 17 按照表2取值1027 loi 2037465 158 129 由长细比 loi 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0401 钢管立杆的最大应力计算值 155425440401489 79263 nmm2钢管立杆的最大应力计算值

22、79263 nmm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f 205 nmm2满足要求 92翻车机负二层承重架计算书921 承重架计算书一参数信息1模板支架参数横向间距或排距 m 100纵距 m 100步距 m 150立杆上端伸出至模板支撑点长度 m 010模板支架搭设高度 m 910采用的钢管 mm 4835 板底支撑连接方式方木支撑立杆承重连接方式双扣件考虑扣件的保养情况扣件抗滑承载力系数0802荷载参数模板与木板自重 knm2 0350混凝土与钢筋自重 knm3 25000施工均布荷载标准值 knm2 25003材料参数面板采用胶合面板厚度为18mm板底支撑采用方木面板弹性模量e nmm2

23、9500面板抗弯强度设计值 nmm2 13木方抗剪强度设计值 nmm2 1400木方的间隔距离 mm 250000木方弹性模量e nmm2 9000000木方抗弯强度设计值 nmm2 13000木方的截面宽度 mm 5000木方的截面高度 mm 100004楼板参数楼板的计算厚度 mm 15000 图2 楼板支撑架荷载计算单元二模板面板计算模板面板为受弯构件按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为w 1001826 54 cm3i 10018312 486 cm4模板面板的按照三跨连续梁计算 面板计算简图1荷载计算 1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面

24、板的自重 knm q1 2501510351 41 knm 2 活荷载为施工人员及设备荷载 knm q2 251 25 knm2强度计算计算公式如下m 01ql2其中q 12411425 842knm最大弯矩 m 018422502 52625 nm面板最大应力计算值 mw 5262554000 0975 nmm2面板的抗弯强度设计值 f 13 nmm2面板的最大应力计算值为 0975 nmm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 nmm2满足要求3挠度计算挠度计算公式为 0677ql4 100ei l250其中q q1 41knm面板最大挠度计算值 0677412504 100950048610

25、4 0023 mm 面板最大允许挠度 250 250 1 mm面板的最大挠度计算值 0023 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm满足要求三模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为w bh26 510106 8333 cm3i bh312 510101012 41667 cm4 方木楞计算简图1荷载的计算 1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 knm q1 25025015035025 1025 knm 2 活荷载为施工人员及设备荷载 knm q2 25025 0625 knm2强度验算计算公式如下m 01ql2均布荷载 q 12 q1 14 q2 1

26、21025140625 2105 knm最大弯矩 m 01ql2 01210512 021 knm方木最大应力计算值 m w 0211068333333 2526 nmm2方木的抗弯强度设计值 f 13000 nmm2方木的最大应力计算值为 2526 nmm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 nmm2满足要求3抗剪验算截面抗剪强度必须满足 3v2bhn 其中最大剪力 v 0621051 1263 kn方木受剪应力计算值 3 1263103 2 50100 0379 nmm2方木抗剪强度设计值 14 nmm2方木的受剪应力计算值 0379 nmm2 小于 方木的抗剪强度设计值 14 nmm2满足

27、要求4挠度验算计算公式如下 0677ql4 100ei l250均布荷载 q q1 1025 knm最大挠度计算值 0677102510004 10090004166666667 0185 mm最大允许挠度 1000 250 4 mm方木的最大挠度计算值 0185 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm满足要求四木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载p取纵向板底支撑传递力p2526kn 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图 knm 支撑钢管计算变形图 mm 支撑钢管计算剪力图 kn 最大弯矩 m 0947 knm 最大变形 v 2659 mm 最大支座力 q 11

28、051 kn 最大应力 9474015455080 186496 nmm2支撑钢管的抗压强度设计值 f 205 nmm2支撑钢管的最大应力计算值 186496 nmm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 nmm2满足要求支撑钢管的最大挠度为 2659mm 小于 1000150与10 mm满足要求五扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编p96页双扣件承载力设计值取1600kn按照扣件抗滑承载力系数080该工程实际的旋转双扣件承载力取值为1280kn 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 r 11051 knr 1280 kn所以双扣件抗滑承载力的设计

29、计算满足要求 六模板支架立杆荷载设计值 轴力 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载1静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架的自重 kn ng1 013891 1259 kn钢管的自重计算参照扣件式规范附录a 2 模板的自重 kn ng2 03511 035 kn 3 钢筋混凝土楼板自重 kn ng3 2501511 375 kn经计算得到静荷载标准值 ng ng1ng2ng3 5359 kn2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到活荷载标准值 nq 252 11 45 kn3不考虑风荷载时立杆的轴向压力设计值计算n 12ng 14nq 12731 kn七立杆的稳定性计算立杆的

30、稳定性计算公式 n a f其中 n - 立杆的轴心压力设计值 kn n 12731 kn - 轴心受压立杆的稳定系数由长细比 loi 查表得到 i - 计算立杆的截面回转半径 cm i 158 cm a - 立杆净截面面积 cm2 a 489 cm2 w - 立杆净截面模量 抵抗矩 cm3 w 508 cm3 - 钢管立杆最大应力计算值 nmm2 f- 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 nmm2 l0- 计算长度 m 按下式计算 l0 h2a 15012 17 m a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a 01 ml0i 1700 158 108 由长细比 loi 的结果查表得

31、到轴心受压立杆的稳定系数 053 钢管立杆的最大应力计算值 12731328053489 49123 nmm2钢管立杆的最大应力计算值 49123 nmm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f 205 nmm2满足要求如果考虑到高支撑架的安全因素建议按下式计算l0 k1k2 h2a 11671018 15012 202 mk1 - 计算长度附加系数按照表1取值1167k2 - 计算长度附加系数h2a 17 按照表2取值1018 loi 201961 158 128 由长细比 loi 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0406 钢管立杆的最大应力计算值 127313280406489 641

32、27 nmm2钢管立杆的最大应力计算值 64127 nmm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f 205 nmm2满足要求 922 梁最大截面 11002500 承重架计算书 一参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度 b m 110梁截面高度 d m 250混凝土板厚度 mm 15000立杆沿梁跨度方向间距la m 050立杆上端伸出至模板支撑点长度a m 010立杆步距h m 120板底承重立杆横向间距或排距lb m 100梁支撑架搭设高度h m 910梁两侧立杆间距 m 130承重架支撑形式梁底支撑小楞垂直梁截面方向梁底增加承重立杆根数3采用的钢管类型为4835立杆承重连接方式可调托座2荷

33、载参数新浇混凝土重力密度 knm3 2400模板自重 knm2 030钢筋自重 knm3 150施工均布荷载标准值 knm2 20新浇混凝土侧压力标准值 knm2 178振捣混凝土对梁底模板荷载 knm2 20振捣混凝土对梁侧模板荷载 knm2 403材料参数木材品种柏木木材弹性模量e nmm2 90000木材抗压强度设计值fc nmm 160木材抗弯强度设计值fm nmm2 170木材抗剪强度设计值fv nmm2 17面板材质胶合面板面板厚度 mm 2000面板弹性模量e nmm2 60000面板抗弯强度设计值fm nmm2 1304梁底模板参数梁底纵向支撑根数55梁侧模板参数次楞间距 mm

34、 350主楞竖向根数5穿梁螺栓直径 mm m12穿梁螺栓水平间距 mm 700主楞到梁底距离依次是200mm700mm1200mm1700mm2200mm主楞材料木方宽度 mm 6000高度 mm 8000次楞材料木方宽度 mm 6000高度 mm 8000二梁侧模板荷载计算按施工手册新浇混凝土作用于模板的最大侧压力按下列公式计算并取其中的较小值 f 022t12v12 f h其中 - 混凝土的重力密度取24000knm3 t - 新浇混凝土的初凝时间取2000h t - 混凝土的入模温度取20000 v - 混凝土的浇筑速度取1500mh h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度

35、取0750m 1- 外加剂影响修正系数取1200 2- 混凝土坍落度影响修正系数取1150分别计算得 17848 knm218000 knm2取较小值17848 knm2作为本工程计算荷载三梁侧模板面板的计算面板为受弯结构需要验算其抗弯强度和刚度强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 面板计算简图 单位mm 1强度计算材料抗弯强度验算公式如下 mw f其中w - 面板的净截面抵抗矩w 235226 15667cm3 m - 面板的最大弯矩 nmm - 面板的弯曲应力计算值 nmm2 f - 面板的抗弯强度设计值 nmm2 按照均布活荷载最不利布置下

36、的三跨连续梁计算m 01q1l20117q2l2其中 q - 作用在模板上的侧压力包括新浇混凝土侧压力设计值 q1 122351785 50331knm振捣混凝土荷载设计值 q2 142354 1316knm计算跨度 l 350mm面板的最大弯矩 m 01503313502 0117 13163502 805105nmm面板的最大支座反力为n 11q1l12q2l 1150331035121316035 24905kn经计算得到面板的受弯应力计算值 805105 157105 51nmm2面板的抗弯强度设计值 f 13nmm2面板的受弯应力计算值 51nmm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f

37、13nmm2满足要求 2挠度验算 0677ql4 100ei l250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值 q 50331nmm l-计算跨度 l 350mm e-面板材质的弹性模量 e 6000nmm2 i-面板的截面惯性矩 i 23522212 15667cm4面板的最大挠度计算值 0677503313504 1006000157106 0544 mm面板的最大容许挠度值 l250 350250 14mm面板的最大挠度计算值 0544mm 小于 面板的最大容许挠度值 14mm满足要求四梁侧模板支撑的计算1次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载按照均布荷载作用下的多连续梁计算次楞均

38、布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到q 24905 2500-0150 10598knm本工程中次楞采用木方宽度60mm高度80mm截面惯性矩i截面抵抗矩w和弹性模量e分别为w 16886 64cm3i 1688812 256cm4e 900000 nmm2 计算简图 剪力图 kn 弯矩图 knm 变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 m 0248 knm最大支座反力 r 5627 kn最大变形 0126 mm1次楞强度验算强度验算计算公式如下 mw f经计算得到次楞的最大受弯应力计算值 248105640104 39 nmm2次楞的抗弯强度设计值 f 17nmm2次楞最大受弯应力计算值

39、 39 nmm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f 17nmm2满足要求2次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值 500400 125mm次楞的最大挠度计算值 0126mm 小于 次楞的最大容许挠度值 125mm满足要求2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力取次楞的最大支座力5627kn按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算本工程中主楞采用木方宽度60mm高度80mm截面惯性矩i截面抵抗矩w和弹性模量e分别为w 16886 64cm3i 1688812 256cm4e 900000 nmm2 主楞计算简图 主楞计算剪力图 kn 主楞计算弯矩图 knm 主楞计算变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 m 0886

40、 knm最大支座反力 r 12520 kn最大变形 1246 mm1主楞抗弯强度验算 mw f经计算得到主楞的受弯应力计算值 886105640104 138 nmm2主楞的抗弯强度设计值 f 17nmm2主楞的受弯应力计算值 138nmm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f 17nmm2满足要求2主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1246 mm主楞的最大容许挠度值 700400 175mm主楞的最大挠度计算值 1246mm 小于 主楞的最大容许挠度值 175mm满足要求五穿梁螺栓的计算验算公式如下n n fa其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力 a - 穿梁螺栓有效面积 mm2 f

41、 - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值取170 nmm2 穿梁螺栓型号 m12 查表得 穿梁螺栓有效直径 985 mm 穿梁螺栓有效面积 a 76 mm2穿梁螺栓所受的最大拉力 n 1252 kn穿梁螺栓最大容许拉力值 n 170761000 1292 kn穿梁螺栓所受的最大拉力 n 1252kn 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 n 1292kn满足要求六梁底模板计算面板为受弯结构需要验算其抗弯强度和挠度计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小按支撑在底撑上的三跨连续梁计算强度验算要考虑模板结构自重荷载新浇混凝土自重荷载钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载挠度验算只考虑模板结构自重新浇混凝土自重钢

42、筋自重荷载本算例中面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为 w 50020206 333104mm3 i 50020202012 333105mm4 1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算 mw f钢筋混凝土梁和模板自重设计值 knm q1 12 2400150 250030050 38430knm施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值 knm q2 14 200200 050 2800knmq 384302800 41230knm最大弯矩及支座反力计算公式如下m 01q1l20117q2l2 01384327520117282752 315105nmmra rd 04q1l045q2l

43、0438430275045280275 4574knrb rc 11q1l12q2l 113843027512280275 12549kn mw 315105333104 95nmm2梁底模面板计算应力 95 nmm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f 13nmm2满足要求2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载同时不考虑振动荷载作用最大挠度计算公式如下 0677ql4 100ei l250其中q-作用在模板上的压力线荷载q q112 32025knm l-计算跨度 梁底支撑间距 l 27500mm e-面板的弹性模量 e 60000nmm2面板的最大允许挠度值 27500250

44、 1100mm面板的最大挠度计算值 067738432754 1006000333105 0744mm面板的最大挠度计算值 0744mm 小于 面板的最大允许挠度值 11mm满足要求七梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载新浇混凝土自重荷载钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载挠度验算只考虑模板结构自重新浇混凝土自重钢筋自重荷载1荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到q 1254905 25098knm2钢管的支撑力验算 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算本算例中钢管的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为w 508cm3i 1219c

45、m4钢管强度验算计算公式如下最大弯矩 m 01ql2 0125098052 0627 knm最大应力 m w 06271065080 1235 nmm2抗弯强度设计值 f 205 nmm2钢管的最大应力计算值 1235 nmm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 nmm2满足要求钢管抗剪验算截面抗剪强度必须满足 2vafv其中最大剪力 v 06215605 7529 kn钢管受剪应力计算值 275291000489000 30795 nmm2钢管抗剪强度设计值 120 nmm2钢管的受剪应力计算值 30795 nmm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 nmm2满足要求钢管挠度验算计算公式如下

46、 0677ql4 100ei l250钢管最大挠度计算值 0677250985004 1002060001219104 0423mm钢管的最大允许挠度 05001000250 2000 mm钢管的最大挠度计算值 0423 mm 小于 钢管的最大允许挠度 2 mm满足要求3支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力p1 ra 4574kn梁底模板中间支撑传递的集中力p2 rb 12549kn梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力p3 1300-1100 40500 12015024000142000 1220500 2500-0150 0300 1024kn 简图 knm 剪力图 kn 弯矩图 knm 变形图 mm 经过连续梁的计算得到支座力n1 n5 3658 knn2 n4 15404 knn3 10719 kn最大弯矩 m 0366 knm最大挠度计算值 v 0126 mm最大应力 03661065080 72 nmm2支撑抗弯设计强度 f 205 nmm2支撑托梁的最大应力计算值 72 nmm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 nmm2满足要求