模板专项施工方案

1、 模板工程专项施工方案一、编制依据本方案编制依据按照国家和建设部行业标准：钢结构设计规范（gb50017-2003）、木结构设计规范（gb50005-2003）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（j10905-2006）、建筑施工安全检查标准（jgj59-99）、混凝土结构工程施工质量验收规范（gb50204-2002）。二、工程概况浙江中源电气有限公司二期厂房及配套用房工程位于杭州市莫干山路1418-37（上城工业园区内）；总建筑面积为6796平米；结构类型及层数：框架结构/7层。室内0.000相当于黄海高程4.470米。三、模板的材料及构配件支撑钢管采用483.2，顶板采用18厚915

2、mm1830mm涂膜九夹板，墙板及侧板采用普通九夹板，木方采用柏木方，对拉螺杆采用12。1、楼层模板:采用915mm1830mm涂膜九夹板。楼板厚120、立柱间距为1000mm1000mm。立杆距楼地面不大于200mm设纵横向扫地杆,步距1500mm,木龙骨间距为250mm，板跨度大于4m时,底板按跨度的2起拱。2、柱模板:柱单边截面尺寸500mm时；柱模板采用18mm九层板整体制作，竖楞采用50100mm的方木200，柱箍采用483.2的钢管600mm，最底一层距地面200mm，其中板块与板块的竖向接搓处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。支撑采用483.2架子钢性支撑。柱单边

3、截面尺寸500b800mm时；柱模板采用18mm九层板整体制作，竖楞采用50100mm的方木200，柱箍采用2483.2钢管作横楞450mm，柱边中间部位用1根12的圆钢筋对拉,间距为450mm。柱箍和对拉螺杆的间距从楼地面起总高度超过2m时,可适当调大柱箍间距,但最大间距不得大于600mm。3、 梁模板:支梁底板、侧模采用18mm厚的多层板,沿轴线方向梁底板及侧模板的次肋间距为50100mm200mm的方木,双面刨光,梁底主肋采用483.2钢管，纵距8001000mm,侧模、立杆间距1000mm。梁高超过7502;8758100一般梁8758100悬挑梁1003) 在拆模过程中，如发现实际结

4、构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达到要求后，方可继续拆除。4) 已拆除模板及其支撑的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。(2) 拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模。(3) 冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要考虑混凝土模板拆除后的保温养护。如必须暴露在大气中，则应保证混凝土受冻前的临界强度。(4) 对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，

5、拆模之后要保证混凝土内外温度差不超过25，以免发生温差裂缝。(5) 各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，按照“先支的后拆，后支的先拆”的顺序进行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆除。(6) 拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。(7) 拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。(8) 拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除顶模。2. 各类模板拆除的安全技术(1) 基础拆模基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍方。拆除的模板应及时送到离基坑较远的地方进行清理。(2) 现浇楼板及框架结

6、构拆模框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆除柱侧模拆楼板底模拆除梁侧模拆除梁底模。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经松动的模板，必须一次拆除完，不可中途停歇，以免落下伤人。模板立柱有多道水平拉杆。应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道拉杆，应与立柱模板同时拆除，以免立柱模板倾倒伤人。多层楼板模板支撑拆除时，下面应保留几层楼板的支撑，可根据施工进度、混凝土度强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差值通过计算确定。3. 模板拆除注意事项(1) 拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑用料要及时运走、整理。(2) 拆模顺序一般应是后支的先拆、先支的后拆，先拆

7、非承重部分，后拆承重部分。重大复杂模板的拆除，事先要制定拆模方案。(3) 多层楼板模板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇灌混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下层楼板的支柱，仅可拆除一部分；跨度4m及4m以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于3m。(4) 快速施工的高层建筑梁、板模板，例如710d完成一层结构，其底模及支柱的拆除时间，应对所用混凝土的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。(5) 定型模板，特别是组合模板，要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后清理干净，板面涂刷脱模剂，分类堆放整齐，以利再用。(6) 支设阳台等悬挑形式的模板应有稳定的立足

8、点。(7) 支设临空建筑物模板时，应搭设支架。(8) 混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。(9) 拆除模板支撑前，混凝土强度必须达到规范的规定，并经技术部门批准后，才能进行。(10) 拆平台模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载体作用下发生一次性大面积脱落。(11) 拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。七、悬空作业时模板支撑和拆除的注意事项1. 支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面安装、拆卸模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按施工组织

9、设计的措施进行。2. 支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台，低于3m的可用马凳操作。3支设悬挑形式的模板时，应有稳定的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞盖住。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。4拆模高处作业，应配置登高用具或搭设支架。5模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并经申报批准后，才能进行。6拆除平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆除，然后按顺序拆下隔栅、底模，以免发生模板在自重荷载下一次性大面积脱落。7拆模时，必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须拆得干净彻底，不得保留有悬空模板，拆下的模板

10、要及时清理，堆放整齐。模板支撑架的设计计算书本工程以二层结构中2kl5(e-g轴)为例，其它支模架参照搭设。截面尺寸为300750，层高7米，跨度为8米。计算如下：高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）、混凝土结构设计规范gb50010-2002、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)、施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全等规范编制。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 b(m):0.30；梁截面高度 d(m):0.75；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁

11、跨度方向间距la(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度h(m)：7.00；梁两侧立柱间距(m):1.00；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(t+15)计算，得5.714h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500

12、m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f；分别计算得 50.994 kn/m2、18.000 kn/m2，取较小值18.000 kn/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度

13、计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，w - 面板的净截面抵抗矩，w = 501.81.8/6=27cm3； m - 面板的最大弯距(n.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kn/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kn/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m；计算跨度(内楞间距): l = 226.67mm；面板的最大弯距 m

14、= 0.110.98226.6672 = 5.64104n.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.64104 / 2.70104=2.089n/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13n/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.089n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13n/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9n/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 226.67mm； e-面板材质的弹性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 501.81.81.8/12=24.3cm4；

15、面板的最大挠度计算值: = 0.6779226.674/(10095002.43105) = 0.07 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =226.667/250 = 0.907mm；面板的最大挠度计算值 =0.07mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.907mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 6821/6 = 64cm3；i = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞

16、强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 内楞的最大弯距(n.mm)； w - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(n/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.227=4.98kn/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: m=0.14.98500.002= 1.24105n.mm； 最大支座力:r=1.14.9780.5=2.738 kn；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.24105/6.40104 = 1.944 n/

17、mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17n/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.944 n/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17n/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.23= 4.08 n/mm； e - 内楞的弹性模量： 10000n/mm2； i - 内楞的截面惯性矩：i = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.085004/(100100002.56106) = 0.067 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=

18、2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.067mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.738kn,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 81022/6 = 266.67cm3；i = 81032/12 = 1333.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kn.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(n/mm2) m - 外楞的最大弯距(n.mm)； w - 外楞的净截

19、面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(n/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为m= 0.274 kn.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.74105/2.67105 = 1.027 n/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17n/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.027n/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17n/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.047 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.047mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =

20、0.8mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =(1.218+1.42)0.50.3 =3.66 kn。穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=3.66kn 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 n=12.92kn，满足要求！六、梁底模板计算面板为

21、受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 10001818/6 = 5.40104mm3； i = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 计算的最大弯矩 (kn.m)； l-计算跨度(梁底

22、支撑间距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kn/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.800.90=22.03kn/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kn/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kn/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kn/m；跨中弯矩计算公式如下: mmax = 0.1024.930.1172=0.034kn.m； =0.034106/5.40104=0.628n/mm2

23、；梁底模面板计算应力 =0.628 n/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13n/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）1.00= 20.75kn/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； e-面板的弹性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允许挠度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.75116.74/(10095004.

24、86105)=0.006mm；面板的最大挠度计算值: =0.006mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 116.7 / 250 = 0.467mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木与钢管配合。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24+1.5)0.80.117=2.38 kn/m；(2)模板的自重线荷载(kn/m)：q2 = 0.350.117(20.8+0.35)/ 0.35=0.227 kn/

25、m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)：经计算得到，活荷载标准值 p1= (2.5+2)0.117=0.525 kn/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.38+1.20.227=3.129 kn/m；活荷载设计值 p = 1.40.525=0.735 kn/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w=51010/6 = 83.33 cm3； i=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值

26、q = 3.129+0.735=3.864 kn/m；最大弯距 m =0.1ql2= 0.13.8640.3330.333= 0.043 kn.m；最大应力 = m / w = 0.043106/83333.3 = 0.515 n/mm2；抗弯强度设计值 f=13 n/mm2；方木的最大应力计算值 0.515 n/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: v = 0.63.8640.333 = 2.318 kn； 方木受剪应力计算值 = 32318.4/(250100) = 0.696 n/mm2；方木抗剪强度设计值 =

27、 1.7 n/mm2；方木的受剪应力计算值 0.696 n/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 n/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.380 + 0.227 = 2.608 kn/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.608333.3334 /(10010000416.667104)=0.005mm；方木的最大允许挠度 =0.3331000/250=1.333 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.005 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.333 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支

28、梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.750= 19.125 kn/m2；(2)模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.300 kn/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2(19.125 + 0.300 )+ 1.44.500 = 29.610 kn/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为p，梁侧模板传给钢管的集中力为n 。当n=2时： 当n2时： 计算

29、简图(kn) 变形图(mm) 弯矩图(kn.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 ra = rb=1.932 kn；最大弯矩 mmax=0.769 kn.m；最大挠度计算值 vmax=3.19 mm；最大应力 =0.769106/4730=162.676 n/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 n/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 162.676 n/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 n/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

30、集中力p= 1.932 kn. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kn.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kn)最大弯矩 mmax = 0.515 kn.m ；最大变形 vmax = 1.579 mm ；最大支座力 rmax = 6.311 kn ；最大应力 = 0.515106 /(4.73103 )=108.946 n/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 n/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 108.946 n/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 n/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度vmax=1.579mm小于1000/150与10 mm,

31、满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=6.311 kn；r 6.40 kn , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： n1 =6.311 kn ； 脚手架钢管的自重： n2 = 1.20.1