盾构施工百环总结

1、目 录1 工程概况11.1工程概述11.2区间平、纵断面情况12 百米试掘进段地质、水文情况23 盾构机适应性评估33.1盾构机选择33.2盾构机适应性评估34 盾构始发54.1始发端土体加固及降水54.2盾构机组装、调试64.3洞门凿除64.4负环管片拼装65 过程中的质量控制75.1施工质量控制情况75.2测量控制76 盾构掘进86.1试掘进参数总结86.2同步注浆及二次注浆116.3渣土改良及出土量116.4管片拼装127 工效指标158 施工测量和施工监测158.1施工测量158.2施工监测179 百环试掘进遇到的难题及解决方案1910 结语20沈阳至铁岭城际铁路工程（松山路-道义）人

2、杰湖公园站-蒲河大道站区间 右线盾构百环总结1 工程概况1.1工程概述沈阳至铁岭城际铁路工程（松山路道义）土建施工第六合同段人杰湖公园站蒲河大道站区间起止里程为右K7+765.575右K9+267.844，区间全长约1502.269m（左线含长链0.015m、短链17.098m），最小曲线半径350m，采用盾构法施工。图1-1 工程线路走向图人杰湖公园站蒲河大道站区间右线盾构主要穿越-1-1粉质粘土、泥砾，隧道拱顶覆土厚度约8.1213.2m，最大纵坡24.123。根据工期要求，区间右线盾构自蒲河大道站始发，向人杰湖公园站方向掘进，至人杰湖公园站接收、解体、吊出。承担人蒲区间右线盾构施工的盾构

3、机为中铁装备133号土压平衡盾构机。1.2区间平、纵断面情况区间线路大体呈“V”字坡，人杰湖公园站向北2下坡，依次以210.015m长18、380.00m长4.0下坡至最低点，转以594.338m长5.132、283.564m长24.123、2上坡至蒲河大道站。区间首推100环的里程为K9+267.844K9+147.844，平面、纵断面设计情况如下图所示：图1.2-1 试掘进段平面图图1.2-2 试掘进段纵断面图首推100环范围的平、纵断面的设计情况如下表所示：表1.2-1 100环范围的平、纵断面的设计情况部位环号平面线性坡度施工方法人杰湖公园站蒲河大道站区间右线1-55直线-2-23.9

4、盾构法56-100-242 百米试掘进段地质、水文情况百米试掘进段隧道顶最大埋深10.1m、最小埋深9.4m，穿越地层主要地质为：砂卵石层，具体如下：成因类型层号土层名称层底埋深（m）层厚（m)土层描述建筑垃圾杂填土03.60.53.6主要由建筑垃圾、碎石类土、砂类土及粘性土组成，松散稍密，普遍分布。第四纪浑河冲洪积阶地-1-1粉质粘土0.515.28.413.4灰褐色，含少量铁锰质结核，可塑，稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。第四系冰碛物泥砾0.9勘查未贯穿杂色，碎、砂砾石占4060，一般粒径1020mm，可见最大粒径3060mm，混粘性土2030。试掘进过程中的出渣情况与勘查设计

5、基本吻合。百环试掘进段落无地表水，含少量地下水。3 盾构机适应性评估3.1盾构机选择右线所用盾构机为中铁装备设计生产的CREC133号土压平衡盾构机， 盾构机主要性能参数如下表所示表3.1-1 盾构机主要参数列表序号项目参数列表单位1刀盘转速0-3r/min2最大推进速度80mm/min3最大推力3500T4额定扭矩5500kNm5脱困扭矩6900kNm6整机总长79.8m7最大出渣能力335m/h8最大设计压力5bar9水平转弯半径250m10纵向爬坡能力3511刀盘开口率60%3.2盾构机适应性评估（1）刀盘适应性评估本刀盘布置6根辐条，刀盘的开口率达到60%，渣土流动性好，有利于渣土进入

6、土仓、同时降低搅拌力矩、预防泥饼的形成。刀盘采用扭腿传力结构，可将推阻力均匀传递到刀盘法兰及主轴承减少集中应力。可布置更多的法兰螺栓，减少每个螺栓的荷载增强其可靠性。刀盘中心区域设置水冲洗系统避免土仓中心形成泥饼。刀盘中心部位配置镶硬质合金的鱼尾刀，配合鱼尾刀的中心锥结构将中心渣土排向周边进入进渣口。配合中心鱼尾刀在其他轨迹配置切刀及先行刀，刀高高低搭配，切削效率高；刀盘外圈设置多把撕裂刀，保证开挖直径。刀盘正面均匀分布5个渣土改良入口，其中个为泡沫喷口，个为膨润土喷口。喷口采用新式防堵塞设计，增加喷口使用寿命。如果喷口发生堵塞还可从刀盘背面整体拆除，便于更换。刀盘背面在不同轨迹配置4根主动搅

7、拌棒，用以搅拌土仓内渣土，增加渣土流动性，防止土仓内结泥饼。刀盘正面及大圆环均堆焊有耐磨材料，大圆环外侧焊接有耐磨钢板，并配置12把贝壳保护刀，以确保大圆环与开挖面的间隙，增强刀盘的耐磨性能。从前100环盾构掘进情况分析，该盾构机刀盘能满足标段盾构掘进施工任务。（2）同步注浆系统同步注浆系统配置2台注浆泵，盾体上均匀布置4个同步注浆口，每个注浆口分为两路，一用一备，确保在原管路堵塞后备用管路可以及时投入使用，同时每路注浆管路上设置有观察窗，便于管路堵塞时进行疏通。每一路管路由注浆泵上单独的柱塞进行注入，确保了每路管路压力的恒定，并备有专用冲洗功能，有效防止管路堵塞。性能可靠的同步注浆系统可有效

8、控制地表沉降。在本次百环掘进中，注浆系统均能有效运转，有效的控制了地面沉降。（3）盾构机推力扭矩适应性评估盾构在前100环掘进最大推力为12296KN，盾构机设计总推力为35000KN；前100掘进最大扭矩为2754KNm（加固区），盾构机额定扭矩为5500KNm，最大脱困扭矩为6900KNm。所用盾构机推力、扭矩满足区间盾构掘进所需最大推力、扭矩，具有较高的动力储备，能够满足本区间的盾构施工要求。（4）渣土改良系统我部所用盾构机在刀盘、土仓内、螺旋输送机等设置泡沫、膨润土注入口，用于对渣土进行改良。添加剂的注入量和压力均可以自动调节，并在出口末端设置逆止阀防止管口堵塞。渣土改良后的功效主要有

9、：保持开挖面的稳定；增加切削土体的塑性流动性。防止切削土黏附在刀盘及螺旋输送机内，避免闭塞现象，减轻机械负荷，降低刀盘扭矩，同时提高掘进速度。在前100环施工过程中，通过注入泡沫进行渣土改良，使得切削的土体流动性较好，掘进速度正常，渣土改良系统能满足本标段盾构施工要求。（5）密封系统序号名称密封材料用量/环备注1主轴承密封HBW7.19L2润滑油脂密封EP25.63L3铰接密封唇型密封圈/EP20.1L4盾尾油脂密封盾尾油脂40L综上所述，用于区间施工的中铁装备133号盾构机从设计上能适应多种地层的掘进施工，具有较高的动力储备，盾构施工所需的各种功能齐全，能够满足盾构施工要求。4 盾构始发4.

10、1始发端土体加固及降水盾构始发是盾构施工中的难点和关键，为防止出现盾构机“下沉”、“抬头”或盾构掘进过程中掌子面失稳、涌泥、涌水等现象，对端头按设计要求采用双重管旋喷进行土体加固，其中车站洞门外3m内采用550400的旋喷桩，其余采用550600旋喷桩。加固要求为：加固后的地基应具有良好的均匀性和自立性，其无侧限抗压强度为11.2Mpa，渗透系数1.010-7cm/s。我部始发端头加固效果较好，始发时掌子面稳定无涌泥、涌水等现象发生，并经取芯进行抗压强度检测合格。始发前在端头打井降水，确保水位处于底板以下0.5m。 图4.1-1 旋喷桩施工及取芯4.2盾构机组装、调试我部盾构机在6月6日开始吊

11、装组装，组装顺序为：6#拖车下井6#拖车后移5#拖车下井5#拖车后移4#拖车下井4#拖车后移3#拖车下井3#拖车后移2#拖车下井2#拖车后移1#拖车下井1#拖车后移设备桥下井组装设备桥螺旋输送机支撑架下井螺旋输送机下井预存拆除前端始发基座上的轨道中盾前盾刀盘主机前移管片安装机盾尾下井盾尾前移并安装敷设轨道至盾尾螺旋输送机安装拆除盾尾内轨道 设备桥与主机连接管线连接。7月15日项目部组织相关人员对组装完成的中铁装备133号盾构机进行验收，盾构机各性能已达到盾构机正常掘进条件。4.3洞门凿除在洞门凿除前，我部对洞门位置进行了水平取芯，取芯孔数为5个，根据取芯效果显示，端头加固效果较好，土体稳定，满

12、足洞门凿除条件。为减少掌子面的暴露时间，我部分两次对洞门进行凿除。第一次凿除钻孔灌注桩外层混凝土及钢筋（靠近盾构井一侧550600mm的部分），第二次凿除钻孔灌注桩剩余部分的混凝土及钢筋，待第二次凿除完成后，盾构机需迅速抵上掌子面进行始发掘进。洞门凿除采用人工手持风镐破除，洞门范围内钻孔灌注桩应由上至下进行凿除。4.4负环管片拼装区间右线始发时采用拼装9环负环管片，-1环管片嵌入洞门800mm，负环管片采用普通直线环通缝拼装。管片安装顺序为：先就位底部管片，再自下而上左右交叉安装，最后插入封顶管片成环。负环管片在脱出盾尾的过程后，为保证负环管片稳固牢靠，需对始发基座上的负环管片进行加固，在管片

13、与托架间用木楔楔紧，同时每环管片用钢丝绳环向箍紧。5 过程中的质量控制5.1施工质量控制情况施工质量的控制主要是提高管理人员、作业人员的质量意识，加强操作人员的责任心，为确保项目部质量方针、质量目标的实现，我部对施工质量采取如下措施：（1）严格技术交底制度施工前对作业人员进行技术交底，并将交底带至施工现场，在盾构机操作室粘贴地质平纵断面图、不同环号的管片选型表，便于操作人员根据预设的操作参数并对照实际情况及时进行掘进施工的调整。（2）坚持班前安全、质量教育每班上班前，所有一线施工人员在下井口处接受本班工作任务及安全、质量教育，通过这一活动，逐渐提高全体作业人员的质量意识，从而更加规范施工行为。

14、（3）坚持管片拼装质量实名制无论是管片进场验收，还是止水胶条粘贴，及最终的管片拼装成型，各道工序均实行实名制，通过质量实名的可追溯性加强操作人员的责任心，也通过质量实名制的奖优罚劣措施提高作业人员的质量意识，从而保证工程质量。（4）坚持工程周例会制度每周五晚上，项目部组织作业工区管理层、项目各部室及领导班子召开工程周例会。通过周例会，将影响现场施工安全、质量、环保等方面的因素逐一上会讨论并制定解决方法。（5）坚持领导跟机值班制度项目部领导班子轮流跟机值班，以提高现场问题现场解决的工作效率，避免了现场问题没有及时被发现或上报，从而导致不良的连锁反应。5.2测量控制 （1）“倒九环”测量每天下午进

15、行管片姿态“倒九环”测量，及时根据测量结果进行管片选型，进行姿态调整。（2） 监控量测按照盾构施工监控量测方案及城市轨道交通工程监测技术规范（GB50911-2013）要求的监控量测频率开展监测工作，对地表沉降、管线沉降进行测量，并按监测预警逐级响应。6 盾构掘进6.1试掘进参数总结 图6.1-1 盾构掘进监控页面 图6.1-2 成型隧道（1）初始掘进参数的选择盾构初始掘进参数的确定首先根据人蒲区间右线的水文地质条件、覆土厚度以及盾构机特性等情况进行计算，通过计算得出盾构的理论掘进参数，然后根据计算结果参照以往盾构在土压平衡模式下的掘进经验初步拟定盾构初始掘进参数，参数情况如下表所示：表6.1

16、-1 盾构初始掘进参数表序号掘进参数单位数值备注1推力KN7000150002扭矩KNm150021003推进速度mm/min20604刀盘转速rpm0.81.44顶部土压bar0.91.55注浆压力MPa0.20.36注浆量m34.06.47出土量m34048（2）掘进参数统计盾构初始掘进过程中按上表的初始掘进参数指导盾构施工，在实际的掘进过程中根据地面的监测情况对所有参数进行动态的管理和调整，对初始掘进参数进行优化，达到地面沉降情况控制良好、区间隧道质量控制良好、盾构机姿态控制良好的目的。人蒲区间右线首推100环掘进的施工记录，完全真实反映该区间盾构机的掘进情况。（3）掘进参数分析总结为使

17、盾构机正常有效运转，所涉及的参数有：土仓压力，盾构机总推力，推进速度，刀盘扭矩，同步注浆压力、注浆量，铰接动用情况，渣土改良情况，出土量、试掘进管片拼装情况，二次注浆参数，测量及监测情况，密封情况等。但影响盾构机掘进的主要参数是土仓压力、盾构机总推力、刀盘扭矩、掘进速度。这几项掘进参数通过盾构机控制系统在掘进过程中进行现场采集并记录，根据记录情况我们绘制出了盾构在掘进过程中的盾构机推力、掘进速度、刀盘扭矩、土仓压力曲线图。图6.1-3 推力曲线图图6.1-4 土压曲线图图6.1-5 掘进速度曲线图图6.1-6 扭矩曲线图我部通过对推力、扭矩、速度、土压曲线图的比较和分析，初步归纳总结人蒲区间右

18、线首推100环的掘进参数规律并总结出可供后续掘进参考的盾构参数：前100环盾构掘进断面的地质情况为从粉质粘土层下坡缓慢进入泥砾层，覆土厚度增加。推力从7124KN增加到12296KN，平均推力为9875KN（粉质粘土中为7124KN，泥砾层中为12296KN）；土压力从0.66bar缓慢增加到1.55bar；刀盘扭在10042505KNm间波动（加固区除外），平均扭矩为1779.93KNm；平均推进速度为36mm/min，最小推进速度18mm/min，最大推进速度50mm/min。刀盘的扭矩、推进速度与盾构机推力的变化趋势是一致的，随推力的变大而变大，而推力的变化与隧道埋深成正比。但在掘进过程

19、中，为防止刀盘扭矩过大，特添加了泡沫剂进行渣土改良，有效降低了刀盘扭矩，保护了刀具。区间盾构掘进断面的地质情况基本为粉质粘土及泥砾层，在粉质粘土中掘进时保持上述参数的低值，在泥砾层中掘进保持上述参数的高值即可。6.2同步注浆及二次注浆（1） 同步注浆 同步注浆与盾构机掘进同步进行，通过同步注浆系统及盾尾的注浆管在盾构向前推进盾尾空隙形成的同时进行，使周围的土体获得及时的支撑，有效防止岩体的坍塌，控制地表沉降。前100环盾构施工同步注浆配合比为：水泥:粉煤灰:细砂:膨润土:水=100:450:600:60:500；通过前100环地面沉降及管片上浮量综合分析，注浆方量宜控制在3.84.8m左右，注

20、浆压力基本控制在0.20.3MPa，在以后的施工过程中可以参考使用，根据掘进速度，天气，地质变化的情况适当调节注浆配合比和注浆量。（2）二次注浆在第81环96环盾构机穿越石油管道过程中，地面沉降速率较大，采用二次注浆进行补注浆，浆液配合比为水泥：水=1:1，注浆压力为0.2Mpa，浆液在壁后流动性良好。经注浆后地面沉降趋于稳定，故二次注浆配合比和注浆压力在今后施工中可采用，注浆量应根据实时地表监测数据进行调整。6.3渣土改良及出土量在前21环盾构穿越粉质粘土层中采用加水进行渣土改良，土仓温度在24左右，出土情况良好，但刀盘扭矩比较大；在22环100环盾构穿越粉质粘土层中采用1%2.5%浓度的泡

21、沫溶液进行渣土改良，土仓温度在23，出土情况良好。故在今后的施工中，可以采用泡沫溶液进行渣土改良。在前百环试掘进中，平均每环出土量37.005m，最大量为45m（始发磨桩阶段），最小量为35m。图6.3-1 出土量曲线图6.4管片拼装 （1）管片选型人蒲区间右线前100环平面设计均为直线；纵断面设计情况为：1环56环为223.9的下坡，在57环100环为24的下坡，主要采用纠偏纸及左右转弯环进行纠偏，共用4环左转弯环，3环右转弯环，其余直线环，仅在第39环处因上部盾尾间隙过小，管片被卡住，稍松动了铰接。表6.4-1 管片使用情况表环号管片类型环号管片类型环号管片类型1直线型35直线型69直线型

22、2直线型36直线型70直线型3直线型37直线型71直线型4直线型38直线型72直线型5直线型39直线型73直线型6直线型40右转弯74直线型7左转弯41直线型75直线型8直线型42直线型76直线型9直线型43直线型77直线型10直线型44直线型78直线型11直线型45直线型79直线型12直线型46直线型80直线型13直线型47直线型81直线型14直线型48直线型82直线型15直线型49直线型83直线型16左转弯50直线型84直线型17直线型51直线型85直线型18直线型52直线型86直线型19右转弯53直线型87直线型20直线型54直线型88直线型21直线型55直线型89直线型22直线型56直

23、线型90直线型23直线型57直线型91直线型24直线型58直线型92直线型25直线型59直线型93直线型26直线型60直线型94直线型27直线型61直线型95直线型28左转弯62直线型96直线型29直线型63直线型97右转弯30直线型64左转弯98直线型31直线型65直线型99直线型32直线型66直线型100直线型33直线型67直线型34直线型68直线型 （2）管片拼装质量控制前100环管片拼装质量较好，管片纵缝、环缝错台相对较小，现场无渗漏，但现场也存在少量管片错台较大。在后续盾构施工过程中还需加强管片拼装质量。 表6.4-1 成型隧道管片错台统计表环号位置错台大小（mm）备注10B2块10

24、-11环缝7验收标准环缝15mm15B2块15-16环缝830A3块30-31环缝738B2块38-39环缝652B1块52-53环缝6.553B1块53-54环缝754A3块54-55环缝956A3块56-57环缝860B2块60-61环缝10（1）管片进场检查管片制作合格后根据现场施工需要分批由预制厂运输至现场，管片下井使用前需对管片制作质量的第二次复查。检查的重点包括：根据管片需求计划检查进场管片型号是否满足施工需要。审查进场管片出厂质量合格证明文件。复查进场管片外观质量，若发现缺陷应进行修补，必要时进行更换。图6.4-1 进场管片验收（2）管片选型管片拼装前必须根据设计线形及盾构机盾尾

25、间歇情况正确选择管片类型。（3）管片拼装前检查根据管片接缝防水设计，要求一般需粘贴防水密封垫，在管片拼装前应对密封垫粘贴位置和粘贴质量逐块检查。（4）过程控制掘进过程中，控制好盾构机姿态，合理调整掘进参数，尽可能地降低掘进推力，各组千斤顶推力差值控制在一定范围。对拼装工人进行培训，增强责任心，让其了解管片拼装的重要性。管片拼装前，应首先对盾尾进行彻底清理，保证盾尾无杂物，最大程度保证无积水，漏水时补打盾尾油脂止水。拼装时，严格按照拼装顺序进行，尽量调整管片，使其与上一环管片保持平顺，螺栓孔位置对正，螺栓安装容易。（5）螺栓紧固对于管片螺栓必须完成三次复紧工作：管片拼装成环时，其连接螺栓先逐片初

26、次拧紧；掘进下一环时进行第二次螺栓紧固，脱出盾尾后进行第三次螺栓紧固。（6）施工管理方面制订质量管理措施和质量办法,严格控制管片进场、运输、拼装引起的质量缺陷。为提高管片拼装质量及出现问题的可追溯性，我部实行管片拼装实名制度，对拼装后的每一环管片粘贴“管片质量实名制标识牌”。 图6.4-2 管片实名制标示牌 图6.4-3 管片环号标示牌7 工效指标从7月23日始发，至7月25日掘进至+1环，盾构刚始发，刀盘在加固区内进行磨桩，速度较慢，加之主机未完成进入土体，到7月29日完成16环，平均3.2环/天；17环100环共用时9天，平均9.3环/天，最快12环/天。其中拼装一环管片由1小时提升为半小

27、时。目前，每天能掘进约12环，掘进正常；待列车编组后掘进速度将会有提升。8 施工测量和施工监测8.1施工测量每天对管片姿态进行人工复测，管片姿态人工测量成果见下表所示：表8.1-1 管片姿态人工测量成果表环号上偏下偏左偏右偏环号上偏下偏左偏右偏1-707051-1232-615752-4183-595453-4234-5556542185-5252554226-4555563167-4354577238-4652588229-35465952510-47446042211-373961333512-253862313313-164363332614-8466431331504665363216

28、3376631311742767262618-82768262719-72569182020-62370201921-1123711352221327317824-2033741752521317615827-34407715928-253678211029-244079111430-2438809731-15488127 7 32-16478226 8 33-19488328 9 34-24368427 10 35-29378525 5 36-30278624 1 37-35278727 -2 38-35218823 -2 39-34148

29、931 -7 40-31189027 -4 41-729135 -1 42-939230 2 43-459330 -5 44-139428 -7 45-259531 -3 46-189628 -3 47199720 -7 48-2139814 -8 49-415996 -17 50-27100-1 2 从表中可看出，在盾构始发阶段，管片姿态差异较大，但通过姿态调整，后续管片姿态控制较好，均在合格范围内。8.2施工监测（1） 监测情况 人蒲区间首百环掘进过程中，每天对地表进行一次沉降监测，地面累计沉降控制较好，但在掘进过程中受盾构姿态，同步注浆的及时性和充分性等因素影响，存在单日速率或单次变化量

30、逼近超限警戒值，在调整盾构掘进参数后，变形趋势得以较好控制。现将本盾构区间右线施工监测数据汇总如下表8.2-1 人蒲区间右线地面沉降累计变化量表监测点号初始值（m)累计变化量（mm）监测点号初始值（m)累计变化量（mm）DB001-152.1708 -0.60 DB0013-150.7105 -0.50 DB001-252.1873 -0.40 DB0014-150.6975 -0.30 DB001-352.1746 -2.30 DB0015-150.5939 -1.40 DB003-152.0459 -0.80 DB0016-150.4583 -1.00 DB004-151.7360 -1.

31、70 DB0016-250.4965 -2.20 DB004-251.8371 -1.20 DB0016-450.5416 -1.40 DB004-352.3146 -1.00 DB0017-150.6070 -1.70 DBOO4-452.3723 -1.60 DB0018-150.6926 -2.50 DB005-151.9932 -15.00 DB0019-150.7220 -5.70 DB007-151.2683 -6.20 DB0020-150.6775 -3.60 DB008-150.4609 -0.90 DB0020-250.7071 -3.70 DB008-250.5246 0

32、.00 DB0020-350.7462 -4.50 DB008-450.6560 -0.80 DB0020-450.7378 -3.30 DBOO9-150.5523 -3.10 DB0021-150.7771 -8.60 DB0010-150.5949 -4.10 DB0022-150.7849 -8.20 DB0011-150.6517 -5.90 DB0023-150.7762 -10.30 DB0012-150.6113 -0.40 DB0024-150.6363 -5.20 DB0012-250.6385 -0.30 SB0024-250.6783 -10.90 DB0012-350

33、.6807 -0.40 DB0024-350.7055 -10.30 DB0012-450.7546 -0.30 “-”值表示沉降，“+”值表示隆起，倾斜为线路中线点（地面沉降累计值为-30+10mm）。图8.2-1 人蒲区间右线线路中线地面沉降曲线图（2）监测数据分析与总结本区间前100环掘进过程中，对地表沉降控制较好，未出现累计值超出控制值现象，周边及隧道内巡视亦无异常；结合前期及目前现场施工情况，对后续施工从以下几个方面加强：（1）优化掘进参数，严格控制出土量及掘进速度，做到进尺量与出土量均衡；尽量减少土压力的波动，保持土压平衡；（2）合理确定注浆压力及注浆量，防止盾尾空隙的充填压浆不充

34、分，以保证同步注浆的效果，同时也应注意注浆量与进尺量平衡；（3）在掘进过程中尽量保持盾构姿态平稳，避免蛇行掘进；出现姿态偏差后，纠偏不易过急；（4）对于地表沉降较大的地段，要及时采取补强措施，尽早进行二次注浆，并控制好注浆方量。（5）加强监测，使建立施工参数与监测数据有效地结合。采用信息化施工，利用监测结果指导施工，不断优化施工参数，提高掘进水平。利用监测数据，并结合当时的土压力、出土量、推进姿态、推进速度、同步注浆管理，找出上述参数之间的关联，进一步优化土压力值及相宜的推进速度等参数，最大程度减少地层损失，将沉降控制在最小范围内，满足沉降要求。9 百环试掘进遇到的难题及解决方案（1）始发阶段盾构姿态异常在盾构始发阶段，盾构机始发时姿态与设计轴线存在差异，偏向右下方；经分析，主要原因为车站洞门存在偏差。盾构机出加固区后，在第7环采用了一环左转弯环进行纠偏，姿态逐步好转，直至趋近设计轴线。（2）盾构机土仓压力下降过快在盾构掘进至8190环过程中，盾构机土仓压力下降过快；经分析，