裙楼组装马道施工方案1023

1、新建金牛区人民医院项目裙楼组合马道施工方案版本号：编制人：审核人：审批人：中国建筑第八工程局有限公司 2015年 月 日编制 2015年 月 日实施 目录第一章 编制依据2第二章 工程概况2第三章 施工准备和资源配置23.1 施工准备23.2 劳动力投入33.3 材料准备33.4 材料的质量要求和进场检验3第四章 组合马道施工44.1 组合马道搭设顺序44.2 组合马道搭设施工4第五章 安全管理措施9第六章 加固回顶设计及计算书10中建八局新建金牛区人民医院项目 裙楼组合马道施工方案第一章 编制依据本施工方案的编制主要依据相关的图纸，现场情况，规范、规程，相关标准、图集、法规等。具体详见表1.

2、1-1。表1.1-1 主要编制依据序号文件名称编号1规范标准建筑结构荷载规范GB50009-2012建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-913建筑施工安全检查标准JGJ59-20114建筑施工现场环境与卫生标准JGJ146-20135施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20056技术文件施工组织设计7新建金牛区人民医院结构施工图8新建金牛区人民医院建筑施工图9现场情况现场平面实际情况第二章 工程概况新建金牛区人民医院项目位于成都市金牛区金府路南侧。项目项目占地面积2.3万，建筑面积11.2万，地上22层7.4万，地下2层3.7

3、万，地下部分为整体地下室，地上部分由医疗主楼、医疗裙楼及行政楼三部分组成，其中医疗主楼建筑高度99.89m。在裙楼地上主体施工阶段在医疗裙楼北侧设置组合马道一处，马道基础为地下室顶板标高为-1.700，通行高度至医疗裙楼五层，标高为22.950m。由于总体用钢量约为20t，地下室顶板设计荷载为2530KN/，因此需要在地下室负一层和负二层进行钢管脚手架的回顶措施，确保马道自重和施工荷载有效传递至基础上。第三章 施工准备和资源配置3.1 施工准备1 对组合马道进行设计和构件图的施工2 对组合马道的自重和使用荷载进行计算3 对地下室回顶脚手架进行设计和验算4 进行脚手架工程相关技术资料收集、整理和

4、学习5 对脚手架搭设人员和组合马道施工人员的特殊作业证进行收集和检验6 在施工之前，由项目技术负责人对施工管理人员进行交底，现场的施工管理人员要对班组长以及班组长对作业人员进行书面、口头和现场操作三种不同形式的交底。交底要细致、明确，由上而下逐级进行实施，直至所有施工人员完全明白为止。3.2 劳动力投入本工程主要劳动力投入如下表所示。表3.2-1 劳动力安排序号工种人员数量1架子工82焊工53电工24杂工53.3 材料准备本工程主要需用主要材料见下表：表3.1-2 主要材料需要计划序号材料名称单位型号数量1钢管m1.5m、2m、3.6m、6m12002扣件个十字、对接、旋转9003挑板m50m

5、m*300mm*3000mm24钢绞线m19#钢绞线505螺栓个162006焊条件E400系列407方管m100*100*54808方管m30*30*29009花纹钢板m23mm厚120012C型钢m10#3003.4 材料的质量要求和进场检验1 钢管的质量要求钢管采用外径48mm、壁厚3.0mm的Q235钢焊接钢管，其化学成分和机械性能符合国家标准碳素结构钢中的镇定钢的要求。管材符合直径5-125mm电焊钢管中的甲类软钢管和低压流体输送用焊接钢管中的普通钢管的规定。有严重锈蚀、弯曲、损伤和裂纹的全部剔除。2 扣件的质量要求扣件符合钢管脚手架扣件的规定，材料采用可锻铸铁件所规定的力学性能不低于

6、KTH33008牌号的可锻铸铁或GB11352中的ZG230450铸钢制作。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证扣件抗滑抗拉性能的要求。扣件的附件采用的材质符合碳素结构钢中Q235的规定；螺纹均要符合普通螺纹的规定；垫圈符合垫圈的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂岩等铸造缺陷。扣件与钢管要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。连接扣件有三种：1）直角扣件（十字扣），作两根垂直相交的钢管连接使用。2）旋转扣件，供两根任意相交钢管连接用。3）对接扣件，供对接钢管用。所有扣件性能应符合GB15831-2006中有关附图内容的要求，扣件与底座的力学性能符合下表的要求： 名称螺栓扭

7、力距（N.m）抗滑试验抗破坏实验（KN）扭转刚度实验抗拉试验荷载（KN）位移值（mm）力矩（N.m）荷载（KN）位移值（mm）直角扣件407107.00.525900-旋转扣件7107.00.517-对接扣件42.03、钢材本工程承力构件所采用的Q235B钢材的化学成份和力学性能应符合GB/T700及有关标准的要求；除应具有抗拉强度、伸长率、屈服点和硫磷含量合格保证外，地震区尚应满足下列要求； 1）钢材的屈服强度实测值与抗拉强度实测值的比值不应大于0.85； 2）钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于20%；3）钢材应有良好的焊接性和合格的冲击韧性。所有承重结构钢材均应达到现行钢结构设计规范

8、第3.3.3款的要求。第四章 组合马道施工4.1 组合马道搭设顺序测量放线地下室回顶立柱安装休息平台安装梯段安装拉结点安装上一层立柱安装休息平台安装梯段安装各层重复施工顶部防护安装整体校正钢绞线拉紧节点防锈处理验收4.2 组合马道搭设施工1 组合马道材料使用方管、C型钢、花纹钢板等型材焊接制作成标准部件，采用组合方式在施工现场进行组装，并可拆卸和重复使用。2 马道搭设平面尺寸为3m4.65m，搭设高度为22.65m，搭设“之”字型形式组合马道。2 搭接时依次基础施工、立柱、平台梁、楼梯平台、楼梯斜梁、楼梯踏步、栏杆扶手、设置见到拉强钢筋、连墙件、防护网。3 马道基础为地下室顶板，由于地下室顶板

9、荷载不能满足马道自重和使用荷载的要求，因此需要在地下室进行加固回顶处理。3 立柱采用1001004mm方管，每根长度为3m，每根竖向方管端头处焊接2002005mm钢板，采用螺栓将立柱连接。安装立柱的同时，校正立柱的垂直度，使用线垂测量。柱垂直度允许偏差为L/100，10mm。4 平台梁与立柱采用螺栓连接，平台梁型号为10#C型钢，平台梁上部铺设3mm厚花纹钢板，采用螺栓连接，平台尺寸为1.2m2.8m。5 楼梯斜梁与立柱采用螺栓连接，楼梯斜梁型号为10#C型钢，在斜梁相应位置焊接安装楼梯踏步的连接件。踏步采用3mm厚花纹钢板制作，与楼梯斜梁预留的连接件用螺栓连接，踏步宽度1.4m。6 栏杆扶

10、手采用30mm30mm*3mm方管定型制作，与楼梯立柱用螺栓连接。7 组合马道与主体结构连墙件每层设置2道。在主体结构上使用机械膨胀螺栓固定锚固板，然后通过焊接C型钢的方式将主体结构与马道相连。8 马道四面设置剪刀拉筋（19#钢绞线）。9 结构搭设完成后，沿梯段及平台设置踢脚板，踢脚板高度为300mm。10 所有构件涂刷中建蓝漆。11 马道顶部设置安全防护，铺两层木质脚手板防砸，最上面铺设一层彩钢板，两侧安装钢网片防护。顶部四周设置中建CI标准12 马道搭设具体方式见下图图4.2-1 马道立体示意图图4.3-2 平面图图4.3-3 断面图图4.3-4 杆件详图图4.3-5 连墙件示意图第五章

11、安全管理措施所有架子工、电工、焊工等必须具备特种作业操作证或特种作业临时操作证、安全资格上岗证(接受相应三级安全教育)等准许施工证件。施工前必须进行安全技术交底，架子的搭设必须由架子工来完成。架子工应经过三级安全教育，且须持证上岗。施工时必须戴好安全帽，正确使用并系好安全带，穿具有安全性的防滑胶底鞋。外架下部应划警戒区并设围栏。在架子的搭设过程中，一定要按照操作规程施工，严禁非法操作。架子搭设质量和安全的验收，应按照企业规定的建筑外架验收标准和程序进行。马道架必须按建设工程施工现场安全资料管理规程要求经有关人员验收合格后方可使用。作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。 操作架上严禁堆放不必要

12、的施工材料。严格避免以下违章作业：(1)利用脚手架吊运重物；(2)作业人员攀登架子上下；(3)在架子上拉结、支撑模板等；(4)任意拆除脚手架部件和连墙杆；(5)起吊构件和器材时碰撞和扯动脚手架。吊装时，使用专人吊装、专人指挥。钢管马道架子拆除时，由架子工负责拆除工作，非专业人员不得随意拆卸。组合马道拆除时，由组合马道安装工负责拆除，安排汽车吊配合。六级以上大风、大雾、大雨天气下应停止在脚手架上作业，雨雪后上架操作要有防滑措施。收工前应清理架面，将材料堆放整齐，垃圾清扫运走，必须将多余材料、物品移至室内。在任何情况下，严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。 施工过程中，应随时观察地基及马道安

13、装的变化情况，大风雪后，要观察有无变化，发现问题及时处理。项目部安排安全部门派专人负责定期检查、维护。检查马道有变形、倾斜等情况立即整改，螺栓连接有松动情况，立即加固等。其它未述要求按照有关架子安全技术要求和规范进行施工。第六章 加固回顶设计及计算书在地下室负一层负二层设置加固回顶措施，确保马道荷载有效传递至基础顶面。加固回顶设计按照立杆间距900*900计算，步距1500，剪刀撑采用普通型剪刀撑。立杆下方采用50*200截面的挑板铺设，立杆顶部采用U型托，托内设置40*90木方。扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020112、混凝

14、土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)150楼板边长L(m)8.1楼板边宽B(m)2.7模板支架高度H（m）5.5主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.9立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)1.5顶步水平杆步距(m)1立杆自由端高度a(mm)500次梁间距a(mm)300次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200可调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方

15、式普通型模板荷载传递方式可调托座计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格8080次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度类型/简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行

16、计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)1+1.42.51=8.378kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)1+1.40.72.51=7.938kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= ma

17、x(8.378,7.938)=8.378kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)1=4.878kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)1=5.488kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图Mmax

18、= 0.317kNm=Mmax/W=0.317106/24000=13.224N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)150/1000)1=4.065kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.008mm=300/400=0.75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000+1.42.5300/100

19、0=2.513kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000+1.40.72.5300/1000=2.381kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.513,2.381)=2.513kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+（G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000=1.463kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控

20、制的组合：q4=1.35G1k+（G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000=1.649kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.729kNm=Mmax/W=0.729106/(83.333103)=8.751N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax= 3.793kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.79310362.5103/(341.333104510)=1.389N/mm2= 2N

21、/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000=1.22kN/m （图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)max=0.08mm=0.91000/400=2.25 mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主

22、梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000+1.41.5300/1000)=1.884kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000+1.40.71.5300/1000)=1.879kN/m取最不利组合

23、得：q=maxq1,q2=max(1.884,1.879)=1.884kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000=1.22kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.866kNRkmax=1.208kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.238.4/1000=0.041kN/m则主梁承载能力极限状态的受

24、力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.451kNm=Mmax/W= 0.451106/(85.3331000)=5.288N/mm2f= 15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax= 2.386kNmax=QmaxS/(Ib0)=2.386100064103/(341.333104810)=0.559 N/mm2=2 N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)max=0.017 mm=0.9103/400=2.25mm满足要求4、支座反力计算立柱稳