施工电梯基础施工方案34

1、施工电梯基础施工方案一、工程概况重庆市龙州湾云篆山公租房项目A区1楼、2楼、3#楼、4#楼、5楼、6楼、7#楼、8#楼、9楼、10楼、11楼、12、13#楼、14#楼、15楼、16楼、17楼及车库、小学、食堂、工程位于重庆市巴南区。本工程由重庆市城投公租房建设有限公司投资建设筹建，中煤科工集团重庆设计研究院设计，重庆市勘察院进行工程地质勘察，重庆建新建设工程监理咨询有限公司负责工程监理，重庆建工集团股份有限公司实施施工管理总承包，重庆城建控股（集团）有限责任公司负责一组团土建工程及部分安装工程的具体实施。本工程总建筑面积为293615.35m2。各栋号建筑概况见表1.1.1。表1.1.1各栋号

2、建筑概况表序号栋号建筑面积(m2)层数层高(m)建筑高度工程性质结构形式11#楼18701.6325F/-13.075m高层住宅框剪22#楼18701.6325F/-13.075m高层住宅框剪33#楼21948.7425F/-13.075m高层住宅框剪44#楼13001.5618F/-13.054m小高层住宅框剪55#楼15819.6118F/-13.054m小高层住宅框剪66#楼13672.5518F/-13.054m小高层住宅框剪77#楼13672.5518F/-13.054m小高层住宅框剪88#楼13672.5518F/-13.054m小高层住宅框剪99#楼13672.5518F/-13

3、.054m小高层住宅框剪1110#楼15819.6118F/-13.054m小高层住宅框剪1111#楼31243F3.09m幼儿园框剪1212#楼18701.6325F/-13.075m高层住宅框剪1313#楼18701.6325F/-13.075m高层住宅框剪1414#楼1282918F/-13.054m小高层住宅框剪1515#楼1282918F/-13.054m小高层住宅框剪1616#楼1282918F/-13.054m小高层住宅框剪1717#楼1282918F/-13.054m小高层住宅框剪18车库33115.64-1F44m地下停车场框剪19学校9973.55F/-1教学楼框剪合计29

4、3615.4结构的设计合理使用年限为50年，抗震设防烈度为六度，建筑抗震设防类别为丙类，剪力墙抗震等级为四级，短肢剪力墙抗震等级为四级，建筑物的安全等级为二级。主体结构及装修阶段施工时，垂直运输机械采用SC200/200施工升降机16台；垂直运输机计划安装时间为结构12层开始。根据施工现场的场地情况及建筑物的平面位置，确定每栋各一台施工升降机。18层各栋号所有人货电梯安装高度为57.304米（38节）；25层各栋号所有施工电梯安装高度为78.416米（52节）。各栋施工电梯安装位置详见施工电梯平面布置图，16台升降机全由建筑外阳台进入室内。二、施工电梯技术方案（一）、升降机基础（14#、15#

5、楼）（位于车库顶板上方）根据本工程的特点，为方便工程施工的需要，（ 14#、15#楼）所使用的升降机需安装在车库顶板上，为了确保车库顶板的安全，必须保证人货电梯基础混凝土的强度及几何尺寸。在地下负一层，人货电梯基础混凝土楼板下，采用钢管回顶加固措施。1、施工电梯基本参数施工电梯型号：SC200/200； 吊笼形式：双吊笼；架设总高度：57.304m； 标准节长度：1.508m；底笼长（单个）：3m（3.2m）； 底笼宽（单个）：1.3m（1.5m）；标准节重：170kg； 对重重量：1800kg；单个吊笼重: 945kg； 吊笼载重：2000kg；外笼重：1200kg； 施工电梯安装在车库顶板

6、上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P =吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重）*2.1=（2*945）+1200+（38*170）+2*1800+2*2000*2.136015=361KN。2、回撑搭设方案：根据施工电梯厂家提供的使用说明书得知总荷载为361KN，基础尺寸为40006000mm，因此加固范围为45006500mm，由此车库顶板承担的总荷载为12.34 kN/m2，此荷载由施工

7、电梯底部45006500范围的楼板承担，而根据结构设计车库顶板施工荷载为5KN/m2，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶紧，按400mm纵横间距设置立杆，纵横向水平间距400，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。3、车库顶板支撑架计算书：（1）计算依据：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（2）设计选型：车库顶板在施工电梯基

8、础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为400400mm，步距为1000mm，45mm95mm方木，钢管顶托顶紧。考虑到车库顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至50.0 kN/m2进行验算。落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元（3）、计算书；1）、参数信息:（1）.基本参数立柱横向间距或排距la(m):0.40，脚手架步距h(m)：1.00；立杆纵向间距lb(m):0.40，脚手架搭设高度H(m)：3.80；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：400.00；钢管类型(mm):483.5（考虑到钢

9、管的锈蚀等因素，计算时采用483.0）连接方式：顶托支撑，扣件抗滑承载力系数:0.80；（2）.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):50.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；2）、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图（1）.荷载的计算：脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.3000.400 = 0.270 kN/m；堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q

10、12 = 50.0000.400 = 20.000 kN/m；活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 1.0000.400 = 0.400 kN/m（2）.强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.270+ 1.220.000 = 24.324 kN/m；均布活载：q2 = 1.40.400 = 0.560 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.124.3240.4002 + 0.117 0.5600.40

11、02 = 0.400 kN.m ；最大支座力 N = 1.124.3240.400 + 1.20.5600.400 = 10.971 kN；截面应力 = 0.400106 / (5080.0) = 78.675 N/mm2；纵向钢管的计算强度 78.675 小于 205.000 N/mm2,满足要求!（3）.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = 20.270 kN/m；均布活载：p = 0.400 kN/m；V = (0.677 20.270+0.9900.400)400.04/(1002.060105121900.0)

12、=0.144mm纵向钢管的最大挠度小于 400.000 /250 与 10,满足要求!3）、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =10.971 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.001 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.000 mm ；最大支座力 Qmax = 10.973 kN ；截面应力 = 0.216 N/mm2 ；横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.000/150

13、与10 mm,满足要求!4）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.973 kN；R F=779.875kN该基础符合施工升降机的要求。5、基础承台验算基础承台砼强度等级为C35，其轴心抗压强度fc=16.7N/mm2，轴心抗拉强度ft=1.57N/mm2，底面长l=4.5m，宽b=6.5m，底面积S=4.5

14、6.5=29.25m2，承台高h=0.45m, 导轨架长c=0.8m，宽a=0.8m。1）承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=29.25(Pk+Gk)/fc=(394.875+385)/16.7=0.047m2。（满足要求）2）承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下： 应满足如下要求 式中 Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=385/29.25=13.16kN/m2； hp-受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bhp=1； h0-基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=450-35=415mm；

15、Al-冲切验算时取用的部分基底面积，Al=6.51.4=9.1m2； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.8+20.415=1.63m am=(at+ab)/2=(0.8+1.63)/2=1.215m FlPjAl=13.169.1=119.756kN0.7hpftamh0=0.711.571215415/1000=554.14kN119.756kN，满足要求！6、承台底部配筋计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： 式中 M1,M2-任意

16、截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1-任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.9m；l,b-基础底面的长和宽；pmax,pmin-相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(394.875+385)/29.25=26.66kN/m2；p-相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=26.66kN/m2；G-考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35385=519.75kN；M1=1.92/12(24.5+0.65)(

17、26.66+26.66-2385/29.25)+(26.66-26.66)4.5=78.38kNm;M2=(4.5-0.8)2/48(26.5+0.65)(26.66+26.66-2385/29.25)=200.07kNm;基础配筋计算 式中 a1-砼强度等级不超过C50，取a1=1；1-1截面：s=|M|/(a1fcbh02)=78.38106/(1.0016.704.60103415.002)=0.006；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.006)0.5=0.006；s=1-/2=1-0.006/2=0.997；As=|M|/(sfyh0)=78.38106/(0.997360.00415.00)=526.58mm2。2-2截面：s=|M|/(a1fcbh02)=200.07106/(1.0016.706.50103415.002)=0.01；=1-(1-s)1/2=1-(1-2