年产60万m2地砖隧道窑的毕业设计

1、年产60万m2地砖隧道窑的设计 学 院 专 业 材料科学与工程 学 号 姓 名 指导老师 2012年6月20日目录前言11 原始数据22 窑体主要尺寸的计算32.1隧道容积的计算32.2窑体有效长度的确定32.3窑内宽和高尺寸的确定32.4窑体各带长度的确定32.5窑体总长度的确定33 工作系统的确定43.1排烟系统43.2燃烧系统43.3冷却系统4 3.4窑体附属结构54 窑体材料及厚度的确定54.1窑体材料及厚度54.2钢体结构的计算64.3材料用量的计算86 预热带及烧成带的热平衡计算106.1预热带及烧成带的热平衡计算106.2热收入项目106.3热支出项目13 6.4列出热平衡方程式

2、157 冷却带的热平衡计算167.1热收入项目167.2热支出项目167.3列出热平衡方程式178 燃烧室的计算189 排烟系统计算及排烟机的选型199.1排烟系统的计算199.2风机的选型22结论23参考文献23前言随着经济不断发展，人民生活水平的不断提高，地砖工业在人民生产、生活中都占有重要的地位。地砖的发展与窑炉的改革密切相关，一定结构特点的窑炉烧出一定品质的陶瓷。因此正确选择烧成窑炉是获得性能良好制品的关键。陶瓷窑炉可分为两种:一种是间歇式窑炉,比如梭式窑;另一种是连续式窑炉,比如隧道窑。隧道窑由于窑内温度场均匀，从而保证了产品质量，也为快烧提供了条件；而隧道窑中空、裸烧的方式使窑内传

3、热速率与传热效率大，又保证了快烧的实现；而快烧又保证了产量，降低了能耗。所以，隧道窑是当前地砖工业中优质、高产、低消耗的先进窑型，在我国已得到越来越广泛的应用。烧成在陶瓷生产中是非常重要的一道工序。烧成过程严重影响着产品的质量，与此同时，烧成也由窑炉的窑型决定。在烧成过程中，温度控制是最重要的关键。没有合理的烧成控制，产品质量和产量都会很低。要想得到稳定的产品质量和提高产量，首先要有符合产品的烧成制度。然后必须维持一定的窑内压力。最后，必须要维持适当的气氛。这些要求都应该遵循。第1章 原始数据题目：年产60万m2地砖隧道窑的设计原始资料：1.生产设备：年产60万m2地砖隧道窑2.产品规格：10

4、010020mm地砖3.成品率：85%4.坯体组成百分比（干基 %）：SiO2Al2O3CaOMgO其余63.2421.202.053.0110.505.坯体水分：相对水分3%6.装窑密度：39.90 m2/m3 附匣钵烧，每匣钵装150块地砖硅胚，每个匣钵8.25 kg，每块砖坯入窑湿重0.41kg7.烧料：60#重油 QDW=37000 kJ/kg 预热温度908.烧成制度： 氧化气氛：=1.52.0 烧成时间：48小时 料品入窑平均温度85 料品出窑平均温度130 最高烧成温度1220 冷却带抽热水温度200 温度制度：85400700950 预热带 95012201200 烧成带 12

5、00700400130 冷却带 9.三带比例： 预热带 烧成带 冷却带 % 41 20 39 10.年工作日：340天/年11.总烟道内烟气温度240 总烟道内空气系数=3.512.外界空气温度25，地下水位较低地区 13.窑车高度取660mm（轨面至窑车衬砖高度），铁轨面距下拉杆高度取300mm14.窑型：明焰隧道窑第2章 窑体主要尺寸计算2.1隧道容积的计算1 隧道容积= 生产任务（m2/h)烧成时间（h） 即：V= G m3 成品率装窑密度（m2/m3） Kg G= 生产任务（m2/h）烧成时间（h） = 600000 =73.53 m2/h 年工作日（日/年）24（h/日） 34024

6、V= G = 73.5348 =104.07 Kg 85%39.902.2 窑体有效长度的确定 假设窑长L为76 m，窑车长度l为1.8m n(窑车数量)= L窑长 = 76 = 42.22辆 取42辆 L窑车 1.8 则窑车有效长为：421.8=75.6m2.3窑内宽和高尺寸的确定令窑内宽B取1.1m（地砖隧道窑内宽0.31.3m）。拱心角取90，则拱高f=0.207B=0.2071.1=0.2277 由V=FL有 即：F= V = 104.07 =1.38 L有 75.6 由F=HB+ 2/3 Bf 得：1.38=H1.1+2/3 1.10.2277 即：H=1.066m验证：H/B=1.

7、066 /1.1=0.9694 在0.81之间合理。 所以原假设窑内宽B=1.1m合理。 由于轨面至窑车衬砖面高660mm。 即侧墙高度（轨面至拱脚)H=0.660+0.9694=1.6294 m2.4窑体各带长度的确定 预热带长度=预热带比例总长=41%75.6=30.996 m 烧成带长度=烧成带比例总长=20%75.6=15.12 m 冷却带长度=冷却带比例总长=39%75.6=29.484 m2.5窑体总长度的确定 因为进车室取长范围23m，出车室2m左右，分别取进车室2.5m，出车室2.0 m，则窑体总长为75.6+2.5+2.0=80.1m。 推车时间： 48 60 =68.57m

8、in/车 42 小时推车数： 60 =0.875车/h 68.57第3章 工作系统的确定3.1排烟系统2排烟系统占预热带长度的65%80%。取L排=75% L预=75%30.996=23.247m 由于每车位设一对排烟口，所以排烟口个数：n排= 21.247=12.915对，取13对 1.8 即：L排=131.8=23.4（m) L排/ L预 = 23.4 =75.49% 30.996 故可在214号车位设13对排烟口，每车位一对。 在预热带从第2-14号车位设13对排烟口，每车位一对。烟气通过各排烟口到窑墙内的水平烟道，由9号车位的垂直烟道经窑顶金属管道至排烟机，然后由铁皮烟囱排至大气。排烟

9、机及铁皮烟囱皆设于预热带窑顶的平台上。在1号、5号、7号车位有三道气幕。其中1号车位气幕为封闭气幕，窑顶和侧墙皆开孔，气体喷出方向与窑内气流成90角。5号和7号车位为扰动气幕，气体由窑顶喷出，方向与窑内气流成150角。用作气幕的气体从冷却带的间接冷却部位抽出。3.2燃烧系统2 在烧成带19/20号28/29号车位设8对燃烧室，不等距分布，前疏后密，一排布置，两侧相对排列。其中，在低温带每隔14202500mm较疏布置，在高温带每隔14002000mm较密布置。助燃空气不预热，由助燃风机直接抽车间冷空气，并采用环形供风方式，使各烧嘴前压力基本相同。3.3冷却系统2冷却带在3033号车位处，在6.

10、5m，由侧墙上的小孔直接吸入车间冷空气，冷却气体流动方向与窑车前进方向相同（顺流）。从换热观点，逆流冷却效率高，但砖砌体易漏风，逆流漏进的冷风和700左右的产品接触，易急冷至更低温度，达到SiO2晶体转化温度而使产品开裂，所以要采用顺流。该处窑顶自2933号车位有7米长的二层拱间接冷却，冷空气亦由窑顶孔洞处自车间吸入。由间壁、二层拱抽出来的热空气经窑顶上金属管道送往预热带作气幕。自3441号车位设8对热风抽出口，每车位一对。热空气经过窑墙内的水平热风通道，于36号车位处用金属管道由热风机抽送干燥。制品在冷却带有晶体成长、转化的过程，并且冷却出窑，是整个烧成过程最后的一个环节。从热交换的角度来看

11、，冷却带实质上是一个余热回收设备，它利用制品在冷却过程中所放出的热量来加热空气 ，余热风可供干燥用，达到节能目的。窑尾42号车位处，由冷却风机自窑顶和侧墙集中鼓入冷却空气。制品在冷却带有晶体成长、转化的过程，并且冷却出窑，是整个烧成过程最后的一个环节。从热交换的角度来看，冷却带实质上是一个余热回收设备，它利用制品在冷却过程中所放出的热量来加热空气 ，余热风可供干燥用，达到节能目的。车下自1836号车位，每隔3米设一个冷却风进风口，由车下冷却风机分散鼓风冷却，并于9号车位处排烟机排走。3.4窑体附属结构2烧成带前后，即17号、28号车位处，设两对事故处理口。全窑无检查坑道。第4章 窑体材料及厚度

12、的确定4.1窑体材料及厚度2窑墙、窑顶所采用的材料及厚度应满足各段使用性能要求，考虑各处的温度，对窑墙、窑顶的要求，砖型及外形整齐等方面，根据上述原则，确定窑体的材料及厚度见下表4-1： 温 度 范 围 （） 长度范围 （m) 窑 墙 材 料 （m) 窑 顶 材 料 （m) 等粘土砖 等粘土砖轻质粘土砖红砖 等粘土砖 等粘土砖轻质粘土砖粒状高炉渣红砖钢 筋混凝土 （进车室） 85400 700950（事故处理口）95012201200（烧嘴处） 12001130（事故处理口） 1130700 700400 400130（出车室） (2.0) 024.5124.5132.47 32.4748.3

13、148.31-49.3149.31-56.8156.81-72.272.279.2 (2.0)0.230（空）0.1200.3450.9300.230(空)0.120间隙通道厚等之和:0.04+0.15+0.040.230.230.230.230.230.230.2350.35(空)0.2650.4700.350(空)0.2650.3500.2350.240.4950.38(2粘)0.345(2粘)0.3450.380(2粘)0.3450.3800.4950.5000.2400.2300.2300.2300.2300.2300.2300.1130.2300.1130.1130.1130.113

14、0.1130.1150.113空0.150.2300.2300.0750.0750.0750.0750.0750.0750.0750.0750.0750.0750.120.120.120.120.120.120.120.0890.120.120.0530.0530.0530.0530.0530.0530.0530.0530.0530.0530.050.05表4-1 窑体的材料及厚度4.2钢体结构的计算31. 横推力计算两立柱间窑顶所受重力P：耐火砖所受重力P: N N轻质砖所受重力P: =4418.47N高炉矿渣横截面积作为两个三角形匣似计算其所受力P=3274.964N红砖所受重力P=0.0

15、531.12.817509.80=2799.566N；P总=+4418.47+3274.964+2799.566=32163.07N（85-700范围）同理：700-1130 P=44408.65N 1130-700 P=31663.07N700-130 P=32163.07N横推力F= 故K=1.5所以 F=24122.30N （85700）。即： 7001130 , F=39866.3 N 1130700 , F=30987.4 N2.拱脚架: M=FL/8 NMM1=8439.305N（85700） 7001130 , M2=13953.1 N1130700 , M3=10845.6 N

16、W1= = =69.2，即69.2cm3（85700）； 7001130 , W2=88.9cm31130700 , W3=69.1m33.上拉杆的计算:F=F*(h-d)/h N 17502.69N1.1210-4 m2, 1.210-2 m，即12mm。 选用14 mm 热轧圆钢。4.下拉杆（计算方法同上）F=F*d/h N ，即7.34mm；选用9 mm 热轧圆钢。5.立柱计算：M=F*d，即65.8cm3,4.3材料用量的计算取灰缝为2毫米， 在预热带700950处，1.两侧耐火粘土砖的体积为：27.0521.6430.230=5.33m3，查表，当灰缝为2毫米时，用粘土砖每砌1米3直

17、墙需2.06吨，且需耐火泥150千克。所以该段需粘土砖：5.332.06=10.98 t， 需耐火泥：5.33150=799.5 Kg。2.两侧轻质粘土砖的体积为：27.0521.6430.350=8.11m3，查表，用轻质粘土砖每砌1米3直墙需0.951吨，且需耐火泥190千克。所以该段需粘土砖：8.110.951=7.71 t， 需耐火泥：8.11190= 1.541 t。3.两侧红砖的体积为：27.0521.6430.380=8.81m3，查表，用红砖每砌1米3直墙需560块，且需砂浆0.28米3。所以该段需红砖：8.81560=4932 块， 需砂浆：8.810.28= 2.47 m3

18、。 4.拱顶粘土砖的块数为： n砖=26 块， 楔形砖块数为： n1=18 块， 直形砖块数为： n2=26-18=8 块。第5章 燃料的计算1需出气量该要用60#重油 ，其低热值为： =37000 kJ/kg。 用经验公式，理论空气量： 取空气过剩系数，则实际空气需要量：2.烟气量用经验公式，理论烟气量： 实际烟气量：实际燃烧温度设为1600用公式先计算理论燃烧温度t： 现设t=1600，查表，在1600时的烟气比热为：C=1.63KJ/Bm3 在25的空气比热为：Ca=1.30KJ/Bm3 在90的60#重油比热为：Cf=1.74+0.0025t=1.74+0.002590=1.965KJ

19、/Bm3 代入公式，可求得理论燃烧温度： 1586求得的t为1586，所以最初假设的1600的相对误差为： 小于5%，所设合理。取高温系数。则实际燃烧温度为0.821586=1300.52，比烧成温度1220高出80.52（50100），认为合理。第6章 预热带及烧成带的热平衡计算6.1 预热带及烧成带的热平衡计算热平衡计算基准及范围1：在此以1小时作为计算基准，而以0作为基准温度。计算燃烧消耗量时，热平衡的计算范围为预热带和烧成带，不包括冷却带。 Qf Qa Qa Q2 QgQ1 Q8 Q3 Q4 Q5 Q6 Q7热平衡框图其中Q1-制品带入的显热 Q2-棚板及支柱带入的显热Qf-燃料带入化

20、学热及显热 Qa-助燃空气带入显热Qa-漏入空气带入显热 Q3-产品带出显热Q4-棚板及支柱带出显热 Q5-窑墙、窑顶散失之热Q6-窑车积散之热 Q7-物化反应耗热Q8-其他热损失 Qg-废气带走显热6.2 热收入项目11.制品带入显热： KJ/h式中 G1入窑制品质量，Kg/h；C1入窑制品的平均比热，KJ/Kg；t1入窑制品温度，。每小时入窑湿制品质量为：G1=。 查手册，在85时，地砖的平均比热为： C1=0.84+0.2310-3t=0.84+0.2310-385=0.860KJ/Kg入窑制品温度 t1= 85，则 =301.470.86085=22037.457Kg/h。2.匣钵带入

21、显热KJ/h式中 G2匣钵质量，Kg/h；C2入窑匣钵的平均比热，KJ/Kg；t1入窑匣钵的温度，。 G2 = ， 查手册，在85时，匣钵的平均比热为： C2 =0.96+0.14610-3t=0.96+0.14610-385=0.972KJ/Kg，根据公式可得：=1011.0380.97285=83531.918KJ/h。2. 燃料带入化学热及显热Qf =x(+ Cf tf ) KJ/h 式中 x每小时燃料消耗量，Kg/h；60#重油的低热值，KJ/Kg；Cf入窑60#重油的平均比热，KJ/Kg；tf 入窑60#重油的温度，。 =37000 kJ/kg，入窑60#重油温度，tf=90， 查手

22、册，在此温度下的60#重油平均比热为： Cf=1.74+0.002510-3t=1.74+0.002510-390=1.740225KJ/Kg 根据公式可得：Qf =x(+ Cf tf )=x（37000+1.74090）=37156.6x KJ/h3. 助燃空气带入的显热 KJ/h 式中 Va入窑空气体积，Bm3/h；Ca入窑空气的平均比热，KJ/Bm3；ta入窑空气温度，。 全部助燃空气作为一次空气。燃料燃烧所需空气量已求得：Va =14.27x Bm3/h助燃空气温度 ta =25，查手册，在25时空气的平均比热为： Ca =1.30 KJ/Bm3，根据公式可得：=14.27x1.302

23、5=463.775x KJ/h。4. 从预热带不严密处漏入空气显热 KJ/h 漏入空气体积，Bm3/h =()x Bm3/h，式中空气过剩系数为1.5时的燃烧所需空气量，Bm3/Kg；烧成带的空气过剩系数；离窑时烟气中的空气过剩系数；漏入空气的平均比热，KJ/Bm3漏入空气的温度，。 总烟道空气（过剩）系数 ，已求出理论空气量=9.511 Bm3/Kg。 烧成带燃料燃烧时的空气过剩系数 =()x 漏入空气温度为 =25，查手册，=1.30 KJ/Bm3，根据公式可得：=（3.5-1.5）9.511x1.3025=616.31x KJ/h。6.气幕空气带入显热 作气幕用的气体由冷却带间接冷却处抽

24、来，其带入的显热由冷却带平衡计算为: Qm=216000 kJ/h6.3 热支出项目11.产品带出显热Q3 KJ/h 式中 G3出烧成带产品质量，Kg/h；C3出烧成带产品的平均比热，KJ/Kg T3出烧成带产品的温度，。 出烧成带产品质量 G3 =2924.288 Kg/h出烧成带产品的温度 T3=1200，查手册，在1200釉面砖的平均比热为： C3=0.84+0.2310-3t=0.84+0.2310-31200=1.116KJ/Kg根据公式可得：=2924.2881.1161200=3916206.6 Kg/h2.匣钵带出显热Q4; Kg/h 式中 G4匣钵出烧成带质量，Kg/h；C4

25、出烧成带匣钵的平均比热，KJ/Kgt4出烧成带匣钵的温度，。 匣钵出烧成带质量为：G4 = 查手册， 在1200匣钵的平均比热为： C4 =0.96+0.14610-3t=0.96+0.14610-31200=1.1385KJ/Kg根据公式可得：=1011.0381.141200=1383100 KJ/h3.烟气带出显热Qg KJ/h 烟气中包括燃烧生成的烟气，预热带不严密处漏入之空气外，尚有用于气幕的空气。用于气幕之空气体积由冷却带计算为：=1552 Bm3/h 离窑烟气体积，Bm3/h =+()x+ Bm3/h，式中空气过剩系数为1.5时的烟气量，Bm3/Kg； 离窑时烟气中的空气过剩系数

26、；离窑烟气的平均比热，KJ/Bm3；离窑烟气的温度，。总烟道烟气温度240，查手册，此时烟气的平均比热为：=1.43KJ/Bm3，离窑烟气体积:Vg= V0g+(g-1) *V0aX +Vm =9.805+(3.5-1)*9.511X+1552=(33.583X+1552) BM3/h.根据公式可得：=(33.583X+1552) =(33.583X+1552)1.43240 =11445.1x+528921.6 KJ/h 。4.通过窑墙和窑顶散失的热Q5=6.67%Q收入5.窑车积蓄和散失的热Q6：经验数据Q6=25% Q收入6.其他热损失Q8=10% Q收入7.物化反应的耗热Q7.(不考虑

27、物品所含的结构水) 自由水蒸发吸热：=（2490+1.93）KJ/h式中 入窑制品所含自由水的质量，Kg/h ；24900时，1公斤自由水蒸发所需之热，KJ/Kg ；1.93在烟气离窑时的水蒸汽平均比热，KJ/Kg；烟气离窑温度，。其余物化反应吸热： =2100Al2O3 % KJ/h 式中 入窑干制品质量，Kg/h ；21001 Kg Al2O3的反应热，KJ/Kg ； Al2O3制品中Al2O3 含量的百分数。则物化反应热为： KJ/h，自由水质量 =90.442 Kg/h ，入窑干制品质量 = =2924.288 Kg/h 。烟气离窑温度 =240 ， 制品中Al2O3含量为21.20%

28、。根据公式可得：=（2490+1.93）+2100Al2O3 % =90.442（2490+1.93240）+2924.288210021.20% =1568986.31 KJ/h6.4 列出热平衡方程式热收入=热支出:22037.45+83531.918+37156.6x+463.775x+616.31x+216000=3916206.6+1383100+11445.1x+528921.6+1568986.31+(22037.45+83531.918+37157.6x+463.775x+616.31x+216000)(0.0667+0.25+0.10)移项整理得： x=614.1 即每小时需

29、要60#重油614.1Kg。预热带及烧成带的热平衡见下表6-1热 收 入热 支 出项目(kJ/h)（%）项目(kJ/h)（%）制品带入湿热22037.450.09产品带出显热3916206.616.09匣钵带入湿热83531.9180.35匣钵带出显热13831005.68燃料带入化学热及湿热22817868.0695.87烟气带出显热7557357.531.05助燃空气带入的显热284804.231.20通过窑墙和窑顶散失的热1587641.276.52预热带不严密处漏入空气显热378475.971.59窑车积蓄和散失的热5950679.4124.44气幕空气带入显热2160000.90其他

30、热损失2380271.769.78物化反应的耗热1568986.316.44总计23802717.628100总计23802717.628100表6-1 预热带及烧成带的热平衡第7章 冷却带的热平衡计算7.1.热收入项目11产品带入显热：Q3=3916206.6 kJ/h。此项热量为预热，烧成带产品带出显热。2匣钵带入显热：Q4=1383100 kJ/h。此项热量为预热，烧成带匣钵带出显热。3窑车带入显热Qg。预热烧成带窑车散失的热约占窑车散热5%，而95%带入冷却带。Qg=0.95Q6=0.95*5950679.41=5653145.44kJ/h4冷却带送入空气带入显热Q10。Q10=Va*

31、Ca*Ta即=25，查手册，此温度下空气平均比热为：Ca =1.30 KJ/Bm3。 =1.3025=32.5 KJ/h7.2.热支出项目21产品带出显热Q12。出窑产品质量 =2924.288 Kg/h，出窑产品温度=130 ，查手册，此时产品平均比热为：C12=0.84+0.2310-3t=0.84+0.2310-3130=0.870 KJ/Kg。根据公式可得： =2924.2880.870130= 330736.97 KJ/h2匣钵带出显热Q13。出窑匣钵质量： G4 =，出窑匣钵温度：，查手册，在130匣钵的比热为： C13=0.96+0.14610-3t=0.96+0.14610-3

32、130=0.979 KJ/Kg 根据公式可得： = 1011.0380.979130=128674.81 KJ/h 3.窑车走带和向下散失的热量Q14。此项热量占窑车带入显热的55%，=0.55=0.555653145.44= 3109229.99 KJ/h4.抽送干燥用的空气带走显热Q15。该窑不用冷却带热空气作二次空气，且气幕所用空气有冷却带间壁抽出，所以，热空气抽出量即为冷却空气鼓入量。设抽送干燥器用的空气温度为200：查手册，此温度下的空气平均比热为： C15 =1.308 KJ/Bm3 。 根据公式可得： =1.308200=261.6 KJ/h 5窑墙、窑顶散热取经验数据，占热收入

33、的6.67%，即 =6.67% 6抽送气带热空气带走显热Q17。抽送气幕热空气包括两侧间壁及二层拱内抽出之热空气，其所带之热由窑墙、窑顶之计算中已知为：=267000+81860=216000 KJ/h7其他损失，Q损=5%Q总收入7.3.列出热平衡方程式热收入=热支出:3916206.6+1383100+5653145.44+32.5Va=330736.97+128674.81+3109229.99+261.6+216000+（3916206.6+1383100+5653145.44+32.5Va）（0.0667+0.05）解得Va=25289.45 BM3/kg.冷却带的热平衡见下表7-1

34、热 收 入热 支 出项 目(kJ/h)(%)项 目(kJ/h)(%)产品带入显热3916206.633.26产品带出显热330736.972.81匣钵带入显热138310011.75匣钵带出显热128674.811.09窑车带入显热5653145.4448.01窑车走带和向下散失的热量3109229.9926.41空气带走显热821907.136.98抽送干燥用的空气带走显热6615720.1255.39窑墙、窑顶散热785349.766.67抽送气带热空气带走显热2160001.82其他损失588717.965合计11774359.17100合计11774359.17100表7-1 冷却带热

35、平衡表第8章 燃烧室的计算每小时燃料消耗量求出为：x=614.1 Kg/h，该窑共设9对烧嘴。每个烧嘴的燃料消耗量为：614.1/18= 34.12 Kg/h燃烧室体积：V=燃烧室深为：L=窑墙厚烧嘴砖厚=1.160.23=0.93 m燃烧室面积：F=1.077 取燃烧室宽B为四个半砖宽，即4（砖宽+灰缝）=4（0.113+0.003）=0.464，选用60拱，拱高f=0.134B=0.1340.464=0.062 m，燃烧室的截面积=拱形部分面积+侧墙矩形部分面积：0.147=（0.0620.464+0.464H）燃烧室侧墙高：取H=0.272m，即四砖厚：4（砖厚+灰缝）=4（0.065+

36、0.003）=0.272 m，则燃烧室总高为：0.272+0.062=0.334 m。第9章 排烟系统计算及排烟机的选型9.1排烟系统的计算31.烟道和管道计算：需要由排烟系统排除的烟气量，由预热带烧成带的热平衡应为：=+()x+=4.45+(3.5-1)3.73614.1+1552 =10011.23 /h 。(1)排烟口及水平支烟道尺寸共有13对排烟口，则每个排烟口的流量为： /h烟气在砖砌管道中的流速为12.5Bm/s，流速太大则阻力大，流速太小则管道直径过大，造成浪费，且占地太多。现取流速：则 排烟口高取三砖厚即0.204m：则宽为，考虑砖型，取一砖长，即0.232m。排烟口水平深度定为0.46m。 (2)垂直支烟道尺寸 由于烟气由排烟口至垂直支烟道流量不变，流速相同，所以截面面积应相等。但考虑砖型，取垂直支烟道为：宽长=0.2300.232 m2，垂直深度定为0.9m。(3)