第二章_发动机连杆胀断工艺内容

1、第二章 发动机连杆胀断工艺内容2.1 基本概念及分类2.1.1 基本概念发动机连杆胀断工艺是对连杆杆身和连杆盖结合面进行无屑断裂剖分加工的一种新工艺，即锻造后的连杆毛坯，在实施断裂剖分之前，先粗镗连杆大头孔，然后在其预定断裂处加工两个对置的沟槽，为应力集中点。随后，将连杆大头孔套装到一台进行断裂剖分的装置的两个半芯轴上，并将连杆进行定位和夹紧。然后利用冲击力，将用来胀裂连杆的楔插入上述半芯轴中，此时在楔的冲击下，连杆的大头孔在沟槽处被断裂剖分为连杆体和连杆盖。这种新工艺，使分离后的连杆和连杆盖能直接在断裂面处自然精确合装，无需加工配合面，达到了减少加工工序和减少加工机床的目的。此外，除连杆剖分

2、面具有较高的配合精度外，还由于其剖分接触面是凸凹不平的，大大提高了接触面积，从而提高了连杆承载能力。2.1.2 分类在进行裂解加工时，首先需要在连杆大头孔适当位置设计并预制裂解槽(或缺口)，以形成初始裂解源，当施加裂解载荷后，在裂解槽根部形成很高的应力集中，局部区域应力迅速升高达到断裂应力，在几乎不发生塑性变形的情况下将连杆沿裂解槽断裂剖分。图2-1 预制裂纹槽的几何参数初始裂解槽的形状和尺寸如图2-1示，分别由槽深、槽长、张角、曲率半径4个参数决定。在裂解过程中，要求裂解槽尖锐、深而窄、张角小，以提高应力集中系数，有效降低裂解加工载荷，从而减少裂解过程中因塑性变形而导致的连杆大头孔失圆，避免

3、裂解缺陷，保证裂解加工质量。因此，对初始裂解槽的合理设计，能有效提高缺口效应与应力集中系数，继而降低裂解力，提高裂解效率与质量。发动机连杆胀断工艺按照裂解槽的加工方式可分为三种：机械加工初始裂解槽、线切割加工初始裂解槽和激光加工初始裂解槽三种。2.1.2.1 机械加工初始裂解槽机械加工裂解槽是以推拉削加工为主，如图2-2所示。在切削过程中，通过刀柄上安装的刀具对裂解槽进行分层切削，从拉刀端头开始刀柄上每层刀具依次递增量为0.1 mm，刀片数量根据裂解槽的深度来决定，并且裂解槽的张角、曲率半径均由推拉刀具刃口来决定。 图2-2 裂解槽机械加工示意图2.1.2.2 线切割加工初始裂解槽 线切割放电

4、加工裂解槽是利用线切割机床在连杆大头孔剖分面切割出裂解应力槽(见图2-3)。裂解槽的张角和曲率半径等参数均由钼丝直径来决定，通过在线切割设备上安装相应的夹具便能够完成初始裂解槽的加工。图2-3 线切割裂解槽示意图2.1.2.3 激光加工初始裂解槽 激光加工连杆裂解槽的原理是利用激光束与金属材料相互作用的特性进行精密切割。激光切割裂解槽可根据光束传输通道的不同分为光纤导光激光切割和常规光束激光切割。2.2 EA888发动机连杆胀断工艺内容2.2.1 EA888连杆毛坯加工工艺及关键控制点2.2.1.1 原材料的选择连杆材料对连杆裂解起决定性作用，它不仅影响连杆的产品性能和切削性，而且，还决定连杆

5、的可裂开性及断面质量。为满足裂解加工的质量要求，连杆材料要在保证强韧综合指标的前提下，限制连杆的韧性指标，使断口呈现脆性断裂特征。EA888连杆对材料的要求比较高。目前，白城中一精锻公司采用的是德国进口的材料36MnVS4，该连杆材料是最早在室温条件下采用裂解加工的锻钢连杆，也是目前应用最为广泛的裂解连杆材料。其成分特点是低硅、低锰、添加微量合金元素钒及易切削元素硫，合金元素的范围要求窄、材料纯净度要求高。材料牌号为36MnVS4，主要成分如下表2-1示：（以重量百分含量计）：表2-1：元素CSiMnPS成份范围0.380.650.970.0150.069元素AlCrMoNiV成份范围0.01

6、0.200.360.120.3此材料采用电炉冶炼，炉外精炼，真空除气，热轧制成40圆棒料。热轧材料的金相组织为珠光体+少量铁素体。它利用锻后控制冷却速度的方法代替锻后重新调质处理，其金相组织为珠光体加断续的铁素体。2.2.1.2 EA888连杆毛坯加工工艺精密剪切下料中频感应加热多工步辊锻制坯程控液压模锻锤精密模锻压力机切边、校正空冷处理抛丸处理硬度检验荧光探伤螺旋压力机精压自动称重仪称重终检防腐包装2.2.2 连杆毛坯锻造工艺关键控制点2.2.2.1 锻造加热温度和冷却速度的确定连杆毛坯锻造工艺的关键在于锻造加热温度和冷却速度的确定。36MnVS4裂解连杆毛坯要求：金相组织为珠光体+铁素体，

7、铁素体含量不超过35%。力学性能指标如表2-2示：表2-2:抗拉强度屈服强度延伸率断面收缩率9001050MPa520MPa10%2040%为了达到上述要求，关键是确定合理的锻造温度和锻后的冷却速度。为此，笔者在白城中一精锻公司做了大量实验，将棒料分别加热至1150、1200、1250、1300锻造，分别用强风冷、弱风冷、空冷3种不同的冷却方式对锻件进行冷却，检验其硬度和锻件的整体拉伸强度（曲线图2-5示）。图2-5 加热温度、冷却速度对硬度的影响硬度（压痕直径）拉断力(kN)图2-6 加热温度对连杆整体抗拉强度的影响从图2-5结果可以看出，在同一锻造加热温度下，冷却速度越快，连杆的硬度越高；

8、冷却速度相同，在一定温度范围内，随锻造加热温度的增高，硬度降低，但锻造的加热温度达到1300时，其硬度、略有增高。从图2-6可知，随加热温度的升高，拉断力有所下降，但一定温度范围内变化较小。生产中降低锻造的加热温度，可以提高强度指标，但由于胀断式连杆在胀断时有胀断力的要求，不是强度指标越高越好。所以根据技术标准要求和试验结果，生产中将锻造加热温度控制在12301260左右（终锻温度为9601010），锻造后经过弱风冷却，锻件的硬度及强度均能达到较好状态。 2.2.2.2 毛坯残余内应力的控制 毛坯内应力直接影响裂解部位质量，如果毛坯存在内应力，胀断后内应力释放出来，导致裂解部位变形，断裂面不能

9、完全啮合，即裂解错位，裂解错位是裂解连杆加工过程中的典型缺陷之一，按照大众公司要求裂解连杆裂解部位上下错位量0.02mm，错位量大于0.02mm的连杆就要报废。白城中一精锻公司最初生产裂解连杆锻坯时，裂解错位就是最为突出的问题。白城中一精锻公司原有的工艺流程是：精密剪切下料中频感应加热多工步辊锻制坯程控液压模锻锤精密模锻压力机切边、校正空冷处理抛丸处理硬度检验荧光探伤螺旋压力机精压自动称重仪称重终检防腐包装从这个工艺流程可以看出，毛坯在冷态下需要用螺旋压力机精压表面，这个压下量一般在0.6mm左右，常温下金属在瞬间要发生这么大的变形，势必需要很大冲击力作用，变形部位因此会存在很大的内应力。为了

10、验证冷精压产生的内应力对连杆裂解错位的影响，我们做了如下试验：在同一工艺状态下共生产了26件奇瑞1.9L连杆毛坯，其中13件进行冷精压处理，而另外13件未进行冷精压(热压)处理。然后依据Mauser-Werke Oberndorf Maschinenbau Gmbh公司提供的关于毛坯内应力的检验方法，对其进行检测。图2-7 连杆检测部位示意图具体检测方法如下：1）如上图3所示，分别测量DL、DQ1、DQ2尺寸，并记录下来。2）将连杆夹紧在夹钳中，使其保持水平位置.3）用铣刀沿大头孔中心慢慢垂直切开，切口宽度2-2.5mm，切割过程中使用足够的散冷剂，以防止连杆升温。4）重复测量上述三个尺寸，将

11、前后两次测量结果进行比较。5）理想值：0-20m；可用值：20-30m；尚可接受值：30-40m；不可接受值：40m。经过冷精压处理的13件连杆毛坯，检测结果如下表2-3示：奇瑞1.9L连杆内应力检测报告单（冷精压）工件编 号部位编 号加工前尺寸（mm）部位编号加工后尺寸（mm）差 值（mm）1DQ149.9645ADQ149.9935ADQ1-DQ1:0.0290DQ249.9635ADQ249.9900ADQ2-DQ2:0.0265DL49.9675ADL49.9905ADL-DL:0.02302DQ149.9695ADQ149.9925ADQ1-DQ1:0.0210DQ249.9675A

12、DQ249.9914ADQ2-DQ2:0.0239DL49.9685ADL49.9901ADL-DL:0.02163DQ149.9685ADQ149.9915ADQ1-DQ1:0.0230DQ249.9665ADQ249.9895ADQ2-DQ2:0.0230DL49.9665ADL49.9894ADL-DL:0.02294DQ149.9685ADQ149.9917ADQ1-DQ1:0.0232DQ249.9675ADQ249.9893ADQ2-DQ2:0.0218DL49.9625ADL49.9890ADL-DL:0.02655DQ149.9665ADQ149.9890ADQ1-DQ1:0.

13、0225DQ249.9655ADQ249.9905ADQ2-DQ2:0.0250DL49.9635ADL49.9895ADL-DL:0.02606DQ149.9975ADQ149.9985ADQ1-DQ1:0.010DQ249.9945ADQ249.9960ADQ2-DQ2:0.0015DL49.9955ADL49.9961ADL-DL:0.00067DQ149.9595ADQ149.9985ADQ1-DQ1:0.0390DQ249.9545ADQ249.9901ADQ2-DQ2:0.0365DL49.9465ADL49.9800ADL-DL:0.04358 DQ149.9665ADQ149.

14、9926ADQ1-DQ1:0.0261DQ249.9525ADQ249.9896ADQ2-DQ2:0.0371DL49.9475ADL49.9875ADL-DL:0.04009DQ149.9655ADQ149.9924ADQ1-DQ1:0.0319DQ249.9515ADQ249.9907ADQ2-DQ2:0.0392DL49.9535ADL49.9900ADL-DL:0.036510DQ149.9595ADQ149.9920ADQ1-DQ1:0.0325DQ249.9475ADQ249.9903ADQ2-DQ2: 0.0428DL49.9455ADL49.9893ADL-DL: 0.0438

15、11DQ149.9585ADQ149.9926ADQ1-DQ1: 0.0341DQ249.9475ADQ249.9900ADQ2-DQ2: 0.0425DL49.9455ADL49.9909ADL-DL: 0.045412DQ149.9625ADQ149.9920ADQ1-DQ1: 0.0295DQ249.9555ADQ249.9903ADQ2-DQ2: 0.0388DL49.9495ADL49.9908ADL-DL: 0.041313DQ149.9585ADQ149.9924ADQ1-DQ1: 0.0339DQ249.9555ADQ249.9906ADQ2-DQ2: 0.0391DL49.9

16、475ADL49.9902ADL-DL: 0.0427从检测结果看，合格状态的连杆毛坯共8支，其中，错位量在020m的仅1支（6#）；错位量在2030m，共5支（1#，2#，3#，4#，5#）；错位量在3040m，共2支（8#，9#）；不合格状态，错位量超过40m，共5支（7#，10#，11#，12#，13#），合格率仅为61.5%。未经过冷精压处理的13件连杆毛坯，具体检测结果如下表2-4示：奇瑞1.9L连杆内应力检测报告单（未精压）工件编 号部位编 号加工前尺寸（mm）部位编号加工后尺寸（mm）差值（mm）1DQ149.9775ADQ149.9903ADQ1-DQ1:0.0128DQ249

17、.9765ADQ249.9910ADQ2-DQ2:0.0145DL49.9735ADL49.9867ADL-DL:0.01322DQ149.9685ADQ149.9705ADQ1-DQ1:0.0020DQ249.9695ADQ249.9711ADQ2-DQ2:0.0016DL49.9675ADL49.9684ADL-DL:0.00093DQ149.9625ADQ149.9725ADQ1-DQ1:0.010DQ249.9635ADQ249.9650ADQ2-DQ2:0.0015DL49.9655ADL49.9663ADL-DL:0.00084DQ149.9665ADQ149.9900ADQ1-D

18、Q1:0.0235DQ249.9655ADQ249.9852ADQ2-DQ2:0.0197DL49.9625ADL49.9845ADL-DL:0.02205DQ149.9735ADQ149.9906ADQ1-DQ1:0.0171DQ249.9765ADQ249.9884ADQ2-DQ2:0.0119DL49.9745ADL49.9893ADL-DL:0.01486DQ149.9885ADQ149.9905ADQ1-DQ1:0.0020DQ249.9865ADQ249.9881ADQ2-DQ2:0.0016DL49.9875ADL49.9892ADL-DL:0.00177DQ149.9665AD

19、Q149.9855ADQ1-DQ1: 0.0190DQ249.9685ADQ249.9873ADQ2-DQ2: 0.0188DL49.9655ADL49.9809ADL-DL: 0.01548DQ149.9595ADQ149.9602ADQ1-DQ1: 0.0007DQ249.9575ADQ249.9588ADQ2-DQ2: 0.0013DL49.9545ADL49.9549ADL-DL: 0.00049DQ149.9725ADQ149.9844ADQ1-DQ1: 0.0119DQ249.9715ADQ249.9807ADQ2-DQ2: 0.0092DL49.9745ADL49.9866ADL

20、-DL: 0.012110DQ149.9685ADQ149.9830ADQ1-DQ1: 0.0145DQ249.9655ADQ249.9793ADQ2-DQ2: 0.0138DL49.9675ADL49.9816ADL-DL: 0.014111DQ149.9905ADQ149.9907ADQ1-DQ1: 0.0002DQ249.9885ADQ249.9888ADQ2-DQ2: 0.0003DL49.9875ADL49.9881ADL-DL: 0.000612DQ149.9625ADQ149.9729ADQ1-DQ1: 0.0104DQ249.9585ADQ249.9701ADQ2-DQ2: 0

21、.0116DL49.9595ADL49.9717ADL-DL: 0.012213DQ149.9595ADQ149.9820ADQ1-DQ1: 0.0225DQ249.9545ADQ249.9786ADQ2-DQ2: 0.0241DL49.9575ADL49.9812ADL-DL: 0.0237从检测结果看，所有的连杆毛坯均是合格的。错位量在020m，11支（1#，2#，3#，5#，6#，7#，8#，9#，10#，11#，12#）；错位量在2030m，共2支（4#，13#）；合格率为100%。2.2.3 EA888发动机连杆加工工艺EA888连杆采用激光加工初始裂解槽，其工艺流程具体如下:粗磨连

22、杆两侧面粗镗大小头孔、半精镗大小头孔钻、攻螺纹孔钻油道孔清洗激光切割裂解槽、裂解、装配、压衬套、精整衬套、倒角精磨两侧面半精镗、精镗大小头孔铰珩连杆大小头孔清洗称重分组终检2.2.3.1 激光切割裂解槽质量控制如图2-8所示，连杆裂解前要先在连杆大头孔的两侧面拉削出两条对称裂解槽，使连杆裂解时产生应力集中，以实现定位断裂。由于连杆初始裂解槽属于窄缝盲槽，其加工精度和槽面质量要求很高，一般的二氧化碳激光器无法满足裂解槽的加工精度和槽面的质量要求。由于Nd：YAG固体激光器的输出波长短、与金属的耦合效率高、加工性能良好、可与光导纤维耦合，且结构紧凑、质量轻，并能借助时间分割和功率分割成多路系统，便

23、于柔性和远程激光加工，因此成为加工连杆裂解槽的首选光源。 利用Nd：YAG固体激光器进行裂解槽的加工时，首先将从Nd：YAG激光发生器发射出的激光束通过导光系统聚焦成具有高功率密度的激光束，并照射于连杆内壁欲切割处，激光能量迅速被连杆吸收，使欲切割处局部温度急剧上升，到达沸点后材料开始汽化并形成孔洞。随着光束与连杆相对位置的移动，最终在连杆大头孔的切割部位形成切缝。同时，切缝处汽化的金属被具有一定压力的辅助气体吹除，通过除尘系统将残渣吸收到残渣收集器，避免了环境污染。激光加工裂解槽通常有单激光切割头和双激光切割头两种形式。在使用1个切割头进行加工时。利用激光分时输出到两个交叉成90布置的聚光器

24、上，对2条裂解槽进行顺次切割，即在1次运动中只切割1条裂解槽。而采用双激光切割头加工裂解槽时，利用了功率分割的方法，将光束同时分配到2个呈90布置的聚光器上，通过1次向下运动可以同时完成2条裂解槽的切割。图2-8 YAG激光切割裂解槽示意图裂解槽加工质量对连杆裂解加工有着决定性的影响，目的是制造缺口效应，提高应力集中系数，满足张开型断裂条件，保证断裂发生在预定位置，并有效降低裂解加工载荷，保证裂解加工质量。目前，裂解槽多采用激光加工的方式替代原有的拉削加工，激光加工裂纹槽生产效率高,裂解加工后大头孔的圆度误差及裂纹线与断裂面的水平误差最小,而拉削加工的裂纹槽上述两项误差值最大,线切割加工方式居

25、中。裂解槽的形状与深度，直接影响连杆裂解的裂解压力，从而影响变形，如图2-9所示。由此可见，裂解槽深时裂解压力小，相应变形小，但槽深过大，将使裂解后大头孔精镗余量加大，在精加工后仍存留裂纹槽痕迹，甚至会造成废品。反之，裂解槽浅时，将使裂解加工过程中的裂解力增大，同时会导致裂解后连杆大头孔圆度变化增加，而且较大的裂解力必然带来较大的残余应力，使连杆装机后残余应力的释放影响发动机的工作性能。经试验证明，裂解槽深限定在0.40.57mm比较适宜。图2-9 裂解槽深与裂解压力关系示意图此外，还要保证大头孔中心两侧的裂解槽位置对称、槽深一致，减少槽深偏差，以保证最终获得两个高质量的断裂剖分面。若两侧槽深不一致，则会产生一边开裂一边未开裂的“单边断裂”现象。2.2.3.2 裂解工位质量控制在裂解工位上，为保证裂解时压力均匀，必须使工件精确定位，由电控比例阀油缸带动楔铁涨套移动，到达匀速运动后，涨套对连杆内径产生压力，使其首先在裂解槽尖角部开裂，到螺栓孔后向两侧延展，直到连杆完全涨开，如图2-10所示。图2-10 裂解工位示意图裂解夹具是影响裂解质量的因素之一，连杆裂解后拧紧螺栓前，结合面的啮合十分重要，所以要求裂解工位夹紧稳定，往复运动精度高，夹具使分离面完全啮合。另外，涨套与楔铁的尺寸直接影响裂解压力与工作行程。当机床调整、涨套与楔铁尺寸都很好时，裂解