新南丰站碗口脚手架施工方案（完整版）

1、编制依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008（ 向莆铁安质 200743 号 ）（ 向莆铁司安质 2009115 号 ）新建向莆铁路工程建设安全生产管理细则新建向莆铁路工程建设安全生产管理细则 建筑施工高处作业安全技术规范（ JGJ80-91）建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008建筑结构荷载规范 GB50009-2001建筑结构静力计算手册建筑施工手册第二章 工程概况本工程站房主体为一层，局部二层，一层层高 7.2m,二层层高5.4m，建筑总高度 为 18.55m,建筑面积 3499m2 建筑楼板厚 120mm 其中 500X 1350、400X 1800mm

2、 600 x 1800mm 400X 1600mn四道高、大框架梁支撑体系已被专家论证，支撑方案见高支模 施工方案，其余框架梁最大截面为 400X 900mm。第三章 施工总体安排及部署1 施工目标1.1 工期目标本工程计划开工日期 2011 年 7 月 1 日，计划竣工日期 2012 年 5 月 20 日1.2 安全目标坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，建立健全安全生产管理体系， 落实各项安全生产责任制；消灭责任设备、火灾、爆炸等事故；杜绝生产安全较大及以 上事故；消灭铁路交通一般 C 类及以上事故；创建安全文明标准工地。1.3 施工质量目标 确保本工程质量标准全部达到国家和铁道部

3、现行的工程质量验收标准及设计要求，工程一次验收合格率达到 100%，满足全线创优规划要求。1.4 施工环保目标 努力把工程施工对环境的不利影响减至最低限度，确保站场周围景观不受破坏，地表水和地下水水质不受污染，植被有效保护；坚持做到“少破坏、多保护，少扰动、 多防护，少污染、多防治” ，使环境保护监控项目与监控结果达到设计文件及有关规定， 做到环保设施与工程建设“三同时”2施工准备及部署 本工程满堂碗扣脚手架，搭设高度约 18 米。2l 准备工作2.1.1 技术准备编制专项施工方案， 并依据有关脚手架的要求， 对搭设和使用人员进行技术交 底。2.1.2 人员准备脚手架搭设人员必须是经过现行国家

4、标准 （特种人员安全技术考核管理规则） 考核合格的专业架子工，上岗人员应定期进行体检，合格者方可持证上岗。2.1.3 材料准备材料采用48X 3.5钢管、5cm竹夹板、枕木、密目网，应对钢管、扣件、脚手 板等进行检查验收，不合格品不得使用。第三章 碗扣式脚手架搭设方案1. 地基处理回填土原土分层夯实，密实度采用环刀取样进行试验，表面用C15砼进行硬化,厚度为10cm所有的基础必须平整。基础上、底座设置活动托，布设必须平稳，不得 悬空。并在四周距脚手架外立杆 50c m处设一浅排水沟。2. 脚手架设计尺寸（1）脚手架底步距为0.6m,其余每步为1.2m。（2）立杆纵距为0.9m，横距为0.9m。

5、（3）顶排防护栏不少于二道，高度分别为 0.6m、 1.2m。（ 4）剪刀撑设置为间距为 4 跨一排剪刀撑。 （5）连墙杆件设置为竖向每层、水平向为四跨。3. 立杆 站房主体脚手架采用满堂立杆，立杆接头采用对接连接，立杆与横杆采用对接。4. 纵横向水平杆 每一立杆与横杆相交处都采用对接连接，使碗扣式脚手架成为一整体体系。5纵、横向扫地杆当碗扣式脚手架高度大于15m时，立杆底部必须采用纵横向扫地杆，纵向扫地杆采 用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立时柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧 靠纵向扫地杆下方的立柱上。6. 剪刀撑 本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步

6、搭设， 用通长剪刀撑沿架高连续布置。 双立杆部位采用双杆通长剪刀撑， 单立杆部位则采用单 杆通长剪刀撑。剪刀撑每 6 步 4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角 45。斜杆相交点处于同一条直线 上，并沿架高连续布置。 剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上， 另一根斜杆扣在横杆伸出的端 头上，两端分别用旋转扣件固定， 在其中间增加 2至 4个扣结点。所有固定点距主节点 距离不大于15cm最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在 30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm并用不少于2个旋转扣件固定， 端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“

7、之”字型、在里、外 排立柱之间上下连续布置， 斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的 伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔 6 跨设置一道。7. 连墙件连接件采用刚性连接，竖向间距视层高而定且不大于5米，水平间距4.5m。连墙杆用48X 3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。连墙件横 、竖向顺序排列、无匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节 点（距主节点的距离不大于 30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于 10cm。底部第一根 大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。8. 防护设施

8、脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。 密目网采用1.8 X6.0m的规格，用风绳绑扎 在模杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，产基作业层下步架处设一道水平兜。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔五步呀设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设 18cm高的挡 脚板。9. 结构临边的防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用48X 3.5钢管其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔 一根立杆设一道三脚架。洞钢管长度方向刷红白间隔的油漆、 挂醒目标志牌；护身栏杆四周满

9、挂密目安全网、 白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。10. 楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护， 架子立管从梯井内搭设， 侧边沿楼梯坡度方向 做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。1 1 .防雷避电措施 采用避雷针与大横杆连通、连地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置 4 根避雷针， 避雷针以引下线框架柱钢筋为避雷针， 把脚手架上部外 圈全部连通，用 12钢筋把框架柱引下线及脚手架焊接成一整体，形成避雷网络。12. 人行斜道的搭设(1) 人行斜道的设置附在外脚手架上，斜道杆件独立设置，采用之字型斜道，斜 道宽度为

10、1.2m,坡度为1:3，拐弯处设置平台，其宽度同斜道宽度。(2) 斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度为180mm并按脚手架的搭设要求设置连墙件、剪刀撑及横向斜道。13. 脚手架的验收 脚手架应由架子工严格按规范搭设，搭设前进行安全技术交底，脚手架主要受力 杆件材质应一致，严禁钢木混用。脚手架应分部、分段按施工进度验收，验收合格后方 可投入使用。第四章 脚手架质量的检查验收规定1、 构架结构符合方案的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范 围之内。悬挂部分杆件连接牢固，地锚结实。2、立杆垂直度偏差40mm之内。3、立杆纵距偏差50mm之内，横距偏差2

11、0mm之内，步距偏差20mm之内。4、横向水平杆外伸长度平齐。5、扣件用扭力扳手校核在4065N- m6、安全网无脱丝松动。7、作业层铺板，安全防护措施应按要求执行。8、验收和日常工作检查合格后，方允许投入使用或继续使用。（ 1 ）每次倒架或加高后。（2）施工中途停止使用超过 15天，在重新使用之前。（ 3）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后。（ 4）在使用过程中，发现在显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存 在的情况时。第五章 安全措施1 、脚手架搭设人员必须是经过现行国家国家标准 （特种人员安全技术考核管理规 则）考核合格的专业架子工，上岗人员应定期进行体检，合格者方可

12、持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、 脚手架的构配件质量与搭设质量必须按国家现行规范要求验收，合格后方可使 用。4、 作业层每平米架面上的使用施工荷载（人、机、材）不超过3KN/m2。5、不得将模板支架，缆风绳等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。6、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通过。严禁上架 人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。7、 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加点 垫器物或单块脚手板增加操作高度。8、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件。9、工人在架上操作时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免碰

13、撞、闪失和落 物，严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。10、当遇四级及四级以上的大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设和拆除作 业。雨雪上架作业应采取防滑措施，并应扫除积雪。11、在脚手架使用期间，严禁拆除主接点处的纵、横向水平杆连墙杆件。12、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专业人看守。13、搭拆脚手架，地面应设围栏和警戒标志。六、预防坍塌事故的安全技术措施（ 1 ）模板支撑必须严格按照本方案施工。（ 2）安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。（ 3）本支模采用碗扣架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺 栓松动的支撑材料作立柱。 立柱基础应牢固，

14、并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉 降量。斜支撑和门式架应牢固拉接，形成整体。（ 4）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作 业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（ 5）楼面堆放模板及门式架时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多 时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。（ 6）装钉楼面模板， 在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起 稳妥堆放，以防止坍塌事故发生。（ 7）安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭 设高度要高出施工作业面至少 1.2m。（ 8）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防

15、突然掉落、 倒塌伤人。（ 9）纵横向水平杆靠墙柱边部分应顶住墙柱，提高支撑的整体性。第四章 支撑体系计算4.1 、支撑架的材料选取木枋： 50mmX 100mm 木枋。支撑系统：碗扣式脚手管（48X 3.5mm）、 12对拉螺栓等； 水平杆：碗扣式脚手管 （ 48X 3.5mm）；剪刀撑：48 X 3.5mm钢管及扣件。4.2、支撑系统的构造设计（1）梁底模板采用18mm厚竹胶板，梁底设置50X 100mm木枋，间距150,托梁 采用双肢脚手管（48X 3.5mm），支顶采用扣件式脚手架，小横杆长 900mm，立杆 步距1.2m;楼面模板采用18mm厚竹胶板，板底设50X 100mm木枋，间距

16、300,托梁 采用普通脚手管（48X 3.5mm），支撑采用扣件式脚手架，横杆长 900mm，立杆步 距 1.2m。（2）为加强架体整体刚度，搭设时必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并用普 通脚手管在架体顶层、 底层设置纵向水平拉杆， 水平拉杆用扣件与架体扣紧。 剪刀撑在架体周围全高连续设置，与地面倾角45用扣件与架体扣紧(3) 所有支模必须待下层梁板砼强度达到50%以上方可继续搭设。上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础。4.3、支模验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木横向水平钢管可调托座 立杆一基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模

17、方木平 行的方向为纵向。4.3.1、模板强度和刚度验算模板验算按五跨连续梁计算(1) 荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w = 400X182/6=2.16 X)4mm3;模板自重标准值：X1 = 0.3 X.4=0.12kN/m ;钢筋混凝土自重标准值：X2= 0.4 X5X0.9=9kN/m ;振捣混凝土时产生的荷载标准值：X3= 2X0.4=0.8kN/mo(水平面模板采用2.0kN/m2) 以上1、2项为恒载，取分项系数1.35, 3项为活载，取分项系数1.4,则底模的荷 载设计值为：g1 =(X1+X2)X.35=(0.12+9) 1X5=12.31kN/m

18、；q1 =X3X1.4=0.8 X4 =1.12kN/m；力歼朋屮点觊揖1MiMaV,1 -%Vr*%h”hAft0 o0-U!0 X 0. wOr IM/纱D.M n Ml-t.SM0 MM-ri即0.311(Mil11 * K图一五跨连续梁取值计算表根据建筑结构静力计算手册中等截面连续梁计算系数表计算结果如下:跨中最大弯矩计算：2 2 2 2M1max = 0.078gl +0.094qil = 0.078 X.31 X.15 +0.094 X.12 X. 15 =0.0239kN m支座最大弯矩计算：2 2 2 2M2max= -0.105g1 l -0.067qil = -0.105

19、1X.31 X.15 -0.067 X12 X. 15 = -0.0307kN m;经比较可知，支座弯矩最大。 Mmax=0.0307kN m；(2) 底模抗弯强度验算取Max(M1max， M2max)进行底模抗弯验算，即(T =00307 X06 /(2.16 1X)=1.42N/mmt =31214/(2 400X8)=0.253N/mm ;底模的抗剪强度t =0253N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求(4) 底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2;模板惯性矩 1=600 183/12=2.916 105 mm4;根据JGJ130- 2001，刚度验算

20、时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：底模面板的受弯强度计算值 (7 =.42N/mm2小于抗弯强度设计值fm =15N/mm2,满 足要求。(3) 底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.606gilc+0.567qilc=0.606 X2.31 X.15+0.567 X12 X.15=1.214kN;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：3gTbhvmax两跨梁*3-2跨内最亢彎矩e力跨Jt中点挠度荷裁图M |Mu%VC/lh0,070-0.1250.375-fl.625Q.&25-1)3750.5210.521*-0.06

21、.10.437-0.5630.0630,0630.912-0.391图二两跨连续梁取值计算表(1) 荷载计算模板自重标准值：X1=0.3 X.15=0.045kN/m；钢筋混凝土自重标准值：X2=0.15 X5X0.9=3.375kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：X3=2 X0.15=0.3kN/m;以上1、2项为恒载，取分项系数1.35, 3项为活载，取分项系数1.4,则底模的荷载 设计值为：g2 =(x什X2)X.35=(0.045+3.375) 1.3X=4.617kN/m；q2 =X3X1.4=0.3 X4=0.42kN/m ；跨中最大弯矩计算：2 2M 1max= 0.07 X

22、617 X.9 +0.096 X.42 X.9 =0.294kN m ；支座最大弯矩计算：2 2M 2max= 0.125 4617 0.92+0.063 0.42 0.92=0.489kN m；(2) 方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=50 为002/6=8.35 104mm3；642(T =.489 10/(8.35 10)=5.856N/mm ；底模方木的受弯强度计算值 c 5.856N/mm2小于抗弯强度设计值f m =13N/mnf， 满足要求。(3) 底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的最大剪力为Q=0.625 4617 0.9+0.563 0.42 0.9=2.81

23、kN;按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算:2bh2t 0=.843N/mm ;底模方木的抗剪强度t =0B43N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mn2W足要求(4) 底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000 N/mm2;方木惯性矩 1=50 W03/12=4.165 106 mm4;根据JGJ130- 2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：a521 器10.912册1B毎，10)底模方木的挠度计算值 v =.202mm小于挠度设计值v =Min(300/250，10)mm， 满足要求。4.3.3、托梁强

24、度和刚度验算托梁为双肢脚手管，取梁底正中托梁计算(承受荷载最大)，验算按五跨连续梁计 算(1) 荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，托梁截面抵抗矩为：w=5.08X103mm3;模板自重标准值：X1 = 0.15 X0.9=0.135kN/m；钢筋混凝土自重标准值：X2=0.15 X250.9=3.375kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：X3 = 2X0.15=0.3kN/m。(水平面模板采用22.0kN/m )以上1、2项为恒载，取分项系数1.35, 3项为活载，取分项系数1.4,则底模的荷 载设计值为：g1 =(X1+X2)1.35=(0.135+3.375) 1.35=5.03

25、kN/m；q1 =X3X1.4=0.3 14 =0.42kN/m；根据建筑结构静力计算手册中等截面连续梁计算系数表计算结果如下：跨中最大弯矩计算：2 2 2 2M1max = 0.078gil2+0.094qil2 = 0.078 5.03 0.92+0.094 0.84 0.92=0.382kN m支座最大弯矩计算：2 2 2 2M2max= -0.105g1 l -0.067qil = -0.105 503 0.9 -0.067 042 0.9 = -0.451kN m；经比较可知，支座弯矩最大。Mmax=0.451kN m；(2) 托梁抗弯强度验算取Max(M1max , M2max)进

26、行底模抗弯验算，即(T =0451 X06 /(5.08 103)=88.8N/mm2托梁受弯强度计算值(7 21.75N/mm2小于抗弯强度设计值fm =205N/mm2,满足要 求。(3) 托梁抗剪强度计算。荷载对托梁产生的剪力为Q=0.606gilc+0.567qilc=0.606 5.03 0.9+0.567 042 0.9=2.96kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：2t =2Q/A=(2 X 2960)/ (489X 2) =6.05N/mm2托梁抗剪强度t .05小于抗剪强度设计值fv =205N/mm2满足要求。(4) 托梁挠度验算脚手管弹性模量E=2.06%05 N/

27、mm2；脚手管惯性矩I=12.19X 104mm4；根据JGJ130- 2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不 乘分项系数，因此，钢管变形按照下面的公式计算：vmax= 0.644X X2lc4 0.943 X3 lc4 : min(上,10)100EI100EI250v =.5托梁挠度计算值v =.5mm小于挠度设计值v =Min(900/250, 10)mm，满足要求4.3.4、立杆稳定性验算1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算(1) 立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：N = 1.35刀 Ngk + 1.4 刀 Nqk其中Ngk为模板及支架自重

28、，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模 板(通过顶撑)传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷 载就是顶部可调托座传力，根据前面计算结果加上脚手架自重，此值为 F=3.429kN。立杆受压荷载总设计值为：Nut=FX1.35=3.429 1X2=3.47kN；( 2)立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用；A -立杆的截面面积，取4.89 102mm2;Kh -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.2+2 0.2=1.6m；式中：h-支架立杆的步距

29、，取1.2 m；a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m；32=l0/i=1.6 10 /15.8=101.2；查规程附录C得 = 0.281KH=0.63；3227=1.05 W( AK h)=1.05 3.47 103 /(0.281 4.89 102 X0.63)=42N/mm2；立杆的受压强度计算值7 42N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f =205 N/mm2 , 满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算(1) 立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知 :Nut= 3.47kN ；风

30、荷载标准值按下式计算：2Wk=0.7 隐Wo=0.7X1.25 0.273 0.9=0.215kN/m2；其中w0 -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： w0 = 0.9 kN/m2；皆-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：尸1.25 ；血-风荷载体型系数：取值为0.273；2 2Mw=0.85 为.4 Mwk=0.85 1.4 WkXlaXh /10=0.85 14 X0.127 0.9 为.2 /10=0.0196kN -m；(2) 立杆稳定性验算7 =1.05 X N/(H)AMw/W=42+0

31、.0196 106 /(5.08 10)=63.86N/mm2 ；立杆的受压强度计算值7 45.86N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f =205N/mm2，满足要求。4.3.5、立杆地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P w fg地基承载力设计值：fg = fgk kc = 300 g=150MPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 300 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ；立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05 3.47/0.0625=58.3kPa； p=58.3kPa1.35=(0.27+2.7) 1.35=4.01kN/m；q

32、1 =X3X1.4=1.8 K4 =2.52kN/m；根据建筑结构静力计算手册中等截面连续梁计算系数表计算结果如下： 跨中最大弯矩计算：2 2 2 2M1max = 0.078gl +0.094qil = 0.078 4.01 0.3 +0.094 2.52 0.3 =0.05kN m 支座最大弯矩计算：M2max= -0.105g1 l2-0.067q= -0.105 4.01 0.3-0.067 2.52 0.3t =31195/(2 9008)=0.111N/mm2；底模的抗剪强度t =0111N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求= -0.053kN m； 经比较

33、可知，支座弯矩最大。Mmax=0.053kN m；(2) 底模抗弯强度验算取Max(M1max , M2max)进行底模抗弯验算，即c =0053 X0模板惯性矩 I=900 8/12=4.374 105 mm4 ； /(4.86 1(X)=1.1N/mm2底模面板的受弯强度计算值c =l.1N/mm2小于抗弯强度设计值fm =15N/mm2，满足要求。(3) 底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.606gilc+0.567qilc=0.606 X.01 X.3+0.617 2.52 X.3=1.195kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：32Tbh根据JGJ130- 2001

34、，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：vmax644器1c4 阿3册1c4為，10)v =0.1mm；底模面板的挠度计算值 v =0l.1mm小于挠度设计值v =Min(300/250 , 10)mm，满 足要求。4.4.2、底模方木强度和刚度验算底模方木按两跨连续梁计算(1) 荷载计算模板自重标准值：X1=0.3 X0.3=0.09kN/m ；钢筋混凝土自重标准值：X2=0.3 X25X0.12=0.9kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：X3=2X0.3=0.6kN/m；以上1、2项为恒载，取分项系数1.35, 3项为活

35、载，取分项系数1.4,则底模的荷载 设计值为：g2 =(x什X2)X1.35=(0.09+0.9) 1.35=1.337kN/m；q2 =X3X1.4=0.6 K4=0.84kN/m；跨中最大弯矩计算：2 2M 1max= 0.07 K337 0.3 +0.096 0.84 0.3 =0.016kN m ；支座最大弯矩计算：2 2M 2max= 0.125 1337 0.32+0.063 0.84 0.32=0.02kN m；(2) 方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=50 X002/6=8.33 104 mm3；7 = Jw6427 =.02 10 /(8.33 10 )=0.2

36、4N/mm ；底模方木的受弯强度计算值 7 0.24N/mm2小于抗弯强度设计值f m =13N/mrm，满足要求。(3) 底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的最大剪力为Q=0.625 X.337 X.3+0.563 X84 X.3=0.393kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：2bh2t =.118N/mm ；底模方木的抗剪强度t =0L18N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mn2ffi足要求(4) 底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=50 1003/12=4.17 106 mm4；根据JGJ130- 2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：从521 器10.912册1B毎，10)底模方木的挠度计算值 v =.003mm小于挠度设计值v =Min(300/250 , L0)mm , 满足要求。4.4.3、托梁强度和刚度验算托梁为普通脚手管，验算按五跨连续梁计算(1)荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。