某科技大学综合实验楼设计计算书

1、第一章 建筑设计第一节 工程概况一、设计题目： 湖南科技大学综合实验楼二、建筑环境：学校机电学院西边空地上（见总平面图）三、建筑规模与设计要求：（一）、规模（1）、建筑总面积：8000至12000平方米（2）、建筑层数：6层（3）、建筑层高：3.9米，上人屋面，250人阶梯教室六间。（二）、设计要求各部分须人流通畅且互不干扰。（1）主要建筑功能： 实验室：4000m2至6000m2 教室：2000m2左右（250人阶梯教室） 办公室：2000m2左右（2）南立面：办公部分装修应重点处理。（3） 构造合理，技术先进，在满足现行规范及使用基本要求的前提下，力求 新，做出最优设计。（4）耐久等级及耐

2、火等级 耐久等级：二级 耐火等级：一级（6）结构形式本工程采用钢筋混凝土框架结构。工程地质条件见施工组织设计。四、建筑设计总说明该建筑物平面形状呈摇篮型，南北长115米（轴线），东西长25米（轴线），在设计时考虑到主要房间的通风和采光要求和所给地面的长方形，因而将其放在南北朝向，这样就可以使人多量大，且在其中停留时间较长的房间环境较好。设计时着眼于未来，将整栋建筑按按全开架设计，采用内廊式将其三个部分联系起来，但考虑实际情况，可以按半开架管理，将其分成两部分来处理和管理。按同荷载、同层高、同柱网三统一原则，统一层高为3.9m，主要常用书放在阅览室。在建筑物南面正中设一个主门厅引导人流从主门厅分

3、散到两边给功能区，同时在两边都设计了次门厅分散人流量，还在东面端面设计了出口。且附近设有楼梯和电梯各一部，这样就可以使主要区和两端紧凑的联系起来既方便交通又有利益建筑功能的分配，满足其建筑功能要求。本设计首先考虑了满足以上使用功能的需求，给办公、实验、教学的良好条件又为其三者互相配合做了很好的设计，本设计重点考虑了交通组织、采光、通风的良好配置，同时还合理地安排了教师休息、办公、实验、设备、厕所等主要用房和辅助用房，并配置了良好的立面造型，使其既能满足人们的使用要求，又能给人以清新舒畅雅脱庄雅的感觉，实用经济而不过分渲染。同时本综合实验楼还充分考虑了它与周围环境的关系，使本建筑物尽可能地与周围

4、环境很自然地溶为一体，具有良好的室外空间组合和良好的室外环境。在平面设计时，左右两排建筑物的宽度和长度不相同，采用了传统的不完全对称布置，南立面作了很好的立面处理而北面只是满足采光和通风的基础上稍作渲染，这样从前后两个角度都可以时后面建筑物出现在视野中，使建筑物层次分明，给人与回味的余地。在细部上，门为弹簧门，其中书库的门为防火门，窗都为铝合金窗，屋面排水采用内天沟排水，走廊排水通过排水管接到雨水管中统一排水。 本建筑防火材料耐火等级为一级，楼梯的布置符合防火规范要求，在楼梯休息平台及其书库转角处设防火栓，另每层楼放6具干粉或二氧化碳灭火剂。为了满足学校整体规划和学校发展的需要，解决学校实验室

5、、教室和分院办公用房紧张等问题，拟在学校机电学院西边空地上建造一栋综合实验楼，要有利于改善和丰富学校校园景观。本设计首先考虑了满足以上使用功能的需求，给办公、实验、教学的良好条件又为其三者互相配合做了很好的设计，本设计重点考虑了交通组织、采光、通风的良好配置，同时还合理地安排了教师休息、办公、实验、设备、厕所等主要用房和辅助用房，并配置了良好的立面造型，使其既能满足人们的使用要求，又能给人以清新舒畅雅脱庄雅的感觉，实用经济而不过分渲染。同时本综合实验楼还充分考虑了它与周围环境的关系，使本建筑物尽可能地与周围环境很自然地溶为一体，具有良好的室外空间组合和良好的室外环境。五、主要单体设计目的和设计

6、说明（一）、教室考虑到该综合实验楼是以实验为主，所有的教室和办公楼都作为辅助用房，设计了250人的阶梯教室，还设计了辅助用的100人普通教室，阶梯教室设计为八边形，美观、宽敞、明亮，每层面积为265m2，阶梯教室连接，普通教师旁边有教师休息室和厕所等，方便使用，交通流畅，每间普通教室的面积为86m2，总共有10间，每层楼分布两间，教学区与办公实验分离互不干扰，办公与实验紧密结合，教室总面积2430m2，其中阶梯教室1572m2，普通教室858m2。 （二）、实验楼实验楼为整栋综合实验楼的主要核心部分，设计中重点考虑了实验楼的使用功能要求，最大限度的打造宽敞明快的实验环境，设计时都基本上把办公和

7、教室作为实验室的服务客户来考虑的，设计了不同开间大小的实验用房以满足不同实验的用房要求，设计时考虑了一间办公室配一间实验室的使用要求，同时设计了供教师劳累休息用的教师休息室，还设计了带内卫的教师休息室解决了老师不和同学们挤厕所的问题，为教师提供了良好的休息环境。实验楼有使用面积为116m2的19间，942m的有18间，总使用面积为3874m2 设计了高窗，为实验人员提供了良好的空气流动需求。（三）、办公室作为办公的场所,需要一个相对安静的环境,因此将办公室与实验室连接而与教室分开，同时,为了让实验人员能最快最便利的从办公室配备实验仪器、实验资料等等把实验室设置在楼梯入口处方便学生询问等，以方便

8、使用.这样可以促进学生与教师之间的交流,创造良好的教与学的氛围,给教学工作的开展提供了便利，办公室设计了不同大小的供不同的实验有不同的仪器仪表的置放和各种实验教材的配置，同时还设计了供研讨用的小会议室，别致，零星点缀在教学实验办公中，办公室共有30间，使用面积1700m2。（四）、厕所设计 据现行设计规范大全：教学楼学生厕所女生按每25人设一便池计算；男生按每50人设一便池和一个挂式小便斗；另外，教学楼内厕所，应按每90人设一洗手盆。按每层1200人统计，男女比例2：1，则每层男厕所共设18个蹲位，18个小便器，4个洗手盆；女厕所共设16个蹲位，4个洗手盆。厕所设在每层的两端，疏散楼梯的旁边，

9、满足规范要求。（五）、采光通风设计教学楼采光比为1/61/8。普通教室尺寸为1080mm8400mm，需窗面积为1/61/8（10.88.4）=15.1211.34m2，因此80人教室采用32.12.1=13.23 m2。由于实验和办公用房采光都没有教室高，因此实验室和办公室的采光大大的满足。另外，内廊墙上设有高窗，既组织通风，又有利于走廊采光。（六）、 防火设计本工程属多层建筑，二级防火。按二级防火要求，房间到最近的疏散口最大距离应小于35m，袋形走道的长度应小于22m，本设计中的房间布置均能满足。每层可作为一个防火分区（面积小于1500 m2），楼梯设计乙级防火门。走道按1000人/0.6

10、m算，设计为2.4m，满足要求。按100人/0.6m算，设计大门宽10.8m，满足要求。（七）、交通联系部分的平面设计本建筑作为教学用房，其使用性质就决定了交通联系部分的重要性。所以本设计在考虑房间满足使用要求外，还着重考虑了水平、垂直交通联系部分以及交通枢纽的设计。在交通联系部分的设计中，按照如下要求：交通路线简洁明确，联系通行方便；人流通畅，紧急疏散时迅速安全；满足一定的采光通风要求；力求节省交通面积，同时考虑空间处理等造型问题。以下分述各种交通联系部分的平面设计。（1）、 走廊设计走廊的宽度应符合人流和建筑防火要求，通常单股人流的通行宽度约为550mm600mm，本设计采用内廊式，过道宽

11、度为2700mm，可四人并行通过，满足要求。（2） 楼梯的设计楼梯设计主要依据使用要求和人流通行情况确定梯段和休息平台的宽度，选择适当的楼梯形式，考虑整栋建筑的楼梯数量，以及楼梯间的平面布置和空间组合。按1m/100人的宽度计算，该综合实验楼一层最多可容纳600人，在门厅和端部都设计了合理的疏散楼梯。主楼梯开间3600mm，次楼梯开间3300mm，满足规范要求。阶梯教室位于端部和主楼一区相连并且有独立的疏散楼梯，满足规范要求。（3）门厅及端部出入口的设计门厅是建筑物主要出入口处的内外过渡人流集散枢纽。和所有交通联系部分的设计一样，疏散出入口安全也是门厅设计的一个重要内容。门厅对外出入口的总宽度

12、不应小于通向该门厅的过道、楼梯宽度的总和，对于教学楼，人流较为集中，门厅对外出入口的宽度，一般按0.6m/100人计算。求。门的开启方向向外。此外，该设计中门厅的导向明确，进出门厅后，能够较容易的找到楼梯口和出入口。由于门厅是人们进入建筑物首先到达并经常经过或停留的地方，因此设计门厅时须考虑到空间组合和建筑造型要求。本设计采用3600mm高的门厅，既较好的满足了采光通风要求，又增加了建筑的空间感。过厅设在过道与过道之间，起到交通路线的转折和过渡作用。实此设计中门厅宽度为10.8mm和6.6m，满足要求。门的开启方向向外。此外，该设计中门厅的导向明确，进出门厅后，能够较容易的找到楼梯口和出入口。

13、由于门厅是人们进入建筑物首先到达并经常经过或停留的地方，因此设计门厅时须考虑到空间组合和建筑造型要求。本设计采用3600mm高的门厅，既较好的满足了采光通风要求，又增加了建筑的空间感。（八）、体型、立面设计该建筑属于教学建筑，在立面设计时既遵循了此类建筑的共同规律，即满足了建筑的内部使用功能，同时也追求建筑的外部形象。在简单的体型组合前提下，力求运用均衡、韵律、对比、统一等手段，把适用、经济、美观有机的结合起来。具体处理如下：（九）、 南立面设计南立面作为正立面，是建筑物中最重要的一个立面，也是表示房屋四周的外部形象，因此尤为重要。为了突出门厅入口处的位置，门厅设计了两根大理石白色石柱、淡黄色

14、的花岗岩墙壁和天蓝色的顶棚形成鲜明的颜色对比而且机地融为一体，很好地突出了门厅作为整个建筑的出入口的重要位置。另外，另外，阶梯教室的门厅和颜色对比使综合实验楼楼这一庄重严肃的建筑生动活泼起来。外墙装饰方面，阶梯教室采用浅黄色和天蓝色对比色彩，立面两端房顶设计了三角红色引人入胜，颜色和谐宁静，营造了一种学习的氛围，进一步达到了立面体现内部功能的作用。（十）北、东、西立面设计本设计在其他三个立面的处理上本着与正立面在为了使整个建筑物浑然一体，也应重视其设计。北立面也采用了横纵变化相结合的方式，在楼梯窗处理上采用了竖向通窗，而教室则采用了横向窗，并采用铝合金双拉窗。同时，外墙也采浅黄色和天蓝色面砖贴

15、面。东、西立面各有一次要出口，并采用了别致的小门柱，作为次入口的引入点，其他的装饰同正立面。四、结构布置和计算单元简图根据业主对建筑物的用途，以及建筑施工图的要求，本工程决定主要采用框架结构。（一）、根据该房屋的使用功能和建筑设计的要求进行了建筑平面，立面和剖面设计。主体结构六层，底高都为3.9米。突出的部分为上人屋面楼梯井房，高3.3米。填充墙采用240mm粘土空心砖砌筑。门为木门，窗为铝合金窗。楼面板采用100mm钢筋混凝土现浇板。梁截面高度按梁跨度1/121/8估算。由此估算的梁截面尺寸见下表，表中还给出了各层梁柱的混凝土强度等级。其设计强度c20(fc=9.6kn/mm2,ft=1.1

16、kn/mm2).c30(fc=14.3kn/mm2,ft=1.43kn/mm2)表梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级 表11边跨梁（mm）中跨梁（mm）边柱连系梁（mm）中柱连系梁（mm）300600300400300600300400（二）、柱截面尺寸通过估算底层柱截面为600mm600mm,上部各层柱截面为500mm500mm。（三）、确定框架计算简图 取有代表性的一榀框架进行计算 手算32轴线处框架根据建筑和结构要求，选取如下所示计算简图：图11第二章、框架结构计算第一节 荷载统计一、荷载标准值的计算（一）竖向荷载1恒载屋面恒载： 30厚细石混凝土保护层 220.03=0.66kn/

17、三毡四油防水层 0.4 kn/20m厚水泥砂浆找平层 200.02=0.4 kn/150厚水泥蛭石保温层 50.15=0.75kn/100厚钢筋混凝土现浇板 250.1=2.5kn/吊顶或粉顶 0.5kn/总计 5.21kn/楼面恒载：1、 楼面荷载标准值水磨石地面（面层及砂浆底共50mm） 1.05kn/m2120厚现浇钢筋混凝土结构层 3kn/m215厚板底抹灰 0.26kn/m2小计 楼面恒载 4.31kn/m2 2、活载 上人屋面均布活载标准值 2.0kn/ 楼面活载标准值 5.0kn/ 屋面风荷载标准值 0.35kn/ （二）梁、柱重力荷载计算梁柱可根据截面尺寸，材料容量及粉刷层等计

18、算出单位上的重力荷载，对墙门窗计算出单位面积上的重力荷载，具体计算过程略。计算结果见表。基础采用柱下独立基础，埋深2.0米h=1.55米。底层柱高h=4.5+2+0.45-1.55=5.4米。 各梁柱截面尺寸 表21层次构件b(m)h(m)rkn/mgkn/mli(m)1-6边横梁0.30.6251.054.7256.2中横梁0.30.4251.053.152.3次 梁0.30.6251.054.7256.6纵 梁0.30.6251.054.7257.51柱0.60.6251.059.95.42-6柱0.50.5251.056.253.9注：1）表中为考虑梁，柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的

19、增大系数；g表示单位长度构件重力荷载。 2）梁长取净长，柱长度取层高。 （三）墙体计算1、外墙 墙体为240mm厚粘土空心砖，外墙面贴瓷砖（0.5 kn/）；内墙面为20mm厚抹灰，则外墙面重力荷载为：0.5+150.24+170.02=4.44 kn/2、内墙 内墙为240mm厚粘土空心砖，两侧为20mm厚抹灰，则单位内墙重力荷载为：170.022+150.24=4.28 kn/3、木门 窗 木门单位面积重力荷载为0.2 kn/；铝合金窗单位面积重力荷载为0.4 kn/。木门自重荷载为.0.2kn/。铝合金窗0.4kn/。第二节 横向框架侧移刚度计算一、 横向框架侧移刚度计算1、取梁混凝土等

20、级为c20，ec=2.55107 kn/。 在框架结构中，现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少了框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取i=1.5i0(i0梁的截面惯性矩)；对中框架梁取i=2.0i0。横梁线刚度i0 计算表 表22梁号 l截面bh(m2)跨度l(m)惯性矩i0=bh3/12边框架梁中框架梁ib=1.5i0(m)ib=eib/l(kn.m)ib=2.0i0(m4)ib=eib/l(kn.m)l10.30.66.25.410-38.110-13.3310410.810-34.44104l20.30.67.55.410-310.8

21、10-3104l30.30.67.55.410-38.110-12.7510410.810-34.05104l40.30.42.31.3310-32.010-12.221042.6610-33.99104l50.30.43.81.3310-32.010-11.591042.6610-32.121042、 横向框架柱的侧移刚度取柱混凝土等级为c30，ec=3107kn/m2.柱线刚度列于表23，横向框架柱侧移刚度d值列于表24.柱线刚度ic计算表 表23构件截面（m）柱高度（m）惯性矩ic=1/12bh3线刚度ic=eic/h底层柱0.60.65.410.810-36.010426层柱0.40.

22、43.02.1310-32.13104表4、横向框架侧移刚度d值（n/mm） 表24层次 项目柱类型i=ib/2ic（一般层）i=ib/ic（底层）=i/(2+i)=(0.5+i)/(2+i)d=12ic/h2(kn/m)根数底层边框架边柱3.69/6.0=0.6150.426105194边框架中柱（3.69+3）/6.0=1.1150.518127904中框架边柱4.92/6.0=0.820.4681155612中框架边柱4.59/6.0=0.7650.458113098中框架中柱（4.92+3.99）/6.0=1.4850.7991972812di5591162-6层边框架边柱（3.69+

23、3.69）/2.132=1.730.46130644边框架中柱2（3.69+3）/22.13=3.140.61173244中框架边柱（4.92+4.92）/22.13=2.310.541533612中框架边柱（4.59+4.59）/22.13=2.160.52147688中框架中柱2（4.92+3.99）/22.13=4.180.681931212di655472第三节 横向水平荷载作用下框架结构的侧移计算一、 向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 本设计地震烈度为6度，故不考虑地震作用，此处从略。二、 横向框架风荷载作用下结构内力和侧移计算1、 风荷载标准值基本风压 w0=0.35kn/

24、由荷载规范查s=0.8（迎风面），s=-0.5（背风面）c类地区：h/b=20.4/43.2=0.472，查表可得，脉动影响系数为 =0.4；钢筋混凝土框架结构基本自振周期t1t1=0.25+0.5310-3h2/b=0.313sw0t12=0.350.3132=0.034kns2/m2查表：=1.31. z=1+1.310.4hi/（zh）取横向框架计算单元，负载宽度为7.2米，则沿房屋高度分布的风荷载为qz=7.20.35zsz=2.52zsz根据各楼层标高处的高度hi，查表取z，代入上式可得各层标高处的q(z)，见表5，q(z)沿房屋高度的分布见图三。沿房屋高度分布风荷载标准值 表25层

25、次hi/mhi/hzzq1zq2z620.41.000.8461.6192.7611.726517.40.8530.7881.5672.4891.556414.40.7060.741.52.2381.399311.40.5590.741.3962.0831.30228.40.4120.741.2921.9281.20515.40.2650.741.1881.7721.108图22荷载规范规定，对于高度大于30米且宽度大于1.5的房屋结构，应采用风振系数z来考虑风压脉动的影响，本设计房屋高度h=20.430m,h/b=20.4/14.1=1.4471.5,但由表5可见，沿房屋高度在1.1881.

26、619范围内变化，则风压脉动的影响较大。因此，该房屋应考虑风压脉动的影响。 框架结构分析时，应按静力等效原理将图三的分布风荷载转化为节点集中荷载，各层的集中荷载计算过程如下：f6=（2.761+1.726）3/2=6.731 knf5=（2.489+1.556+2.238+1.399）3/2+（2.761-2.489+1.726-1.556）30.5/3+（2.489-2.238+1.556-1.399）30.52/3=12.152 knf4=（2.238+1.399+2.083+1.302）3/2+（2.489-2.238+1.556-1.399）30.5/3+（2.238-2.083+1.

27、399-1.302）30.52/3=10.989 knf3=（2.083+1.302+1.928+1.205）3/2+（2.238-2.083+1.399-1.302）30.5/3+（2.083-1.928+1.302-1.205）30.52/3=10.155 knf2=（1.928+1.205+1.772+1.108）3/2+（2.083-1.928+1.302-1.205）30.5/3+（1.928-1.772+1.205-1.108）30.52/3=9.399 knf1=（1.772+0+1.108+0）4.950.5+（1.928-1.772+1.205-1.108）4.950.5/3

28、+（1.772-0+1.108-0）4.950.52/3=12.09 kn图232.风荷载作用下水平位移验算。由图四水平荷载根据式：vi=fk。计算层间剪力vi如下。风荷载作用下框架层间剪力及位移计算 表26层次123456fi12.099.39910.15510.98912.1526.731vi61.51949.42944.0329.87218.8836.731di312846929669296692966929669296i0.890.710.640.430.270.10i0.891.62.242.672.943.04i/hi1/60671/118311/178131/334881/644

29、441/204000由表6可见，荷载框架的最大层间位移角为1/6067e=1/550。满足规范要求。第四节、横向竖向荷载作用下框架结构内力计算一、 计算单元取14轴线横向框架进行计算，计算单元宽度7.2米，如图五示由于房间内设有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的阴影所示，计算单元范围内的楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各点上，于纵向框架梁的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。二、荷载计算a) 恒载计算 在图六中, q1，q1代表横梁自重，为均布荷载形式; q2、 q2分别为房间和走道传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图五所示几何关系可得，对于六

30、层:第6层：q1=4.725kn/m q1=2.625kn/m q2=5.2136=18.756kn/m q2=5.21 2.1=10.941kn/mp1，p2，分别为边纵梁，中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重，楼板重和女儿墙的重力荷载。p1=3.62.00.52+（6+2）0.51.8 5.21+4.7257.2+4.7253+2.640.97.2=140.323 knp2=3.620.52+（6+2）1.8+（3.6+2.1）1.052 5.21+4.7257.2+4.7253=154.401 kn集中力矩m1，m2，m1=p1e1=140.323（0.4-0.3）/2=7.02knmm

31、2=p2e2=154.401（0.4-0.3）/2=7.72knm第25层：q1包括梁自重和其上横梁自重，为均布荷载。其他计算方法同6层，计算过程如下：q1=4.725+4.282.4=14.997kn/m q1 =2.625kn/m q2=3.553.6=17.64kn/m q2=3.552.1=7.455 kn/mp1=3.62.00.52+（6+2）0.52.0 3.55+4.7257.2+4.7253.0+4.44（6.82.4-1.51.82）+0.41.51.82=152.77 knp2=3.62.00.52+（6+2）0.52.0+（3.6+2.1）0.51.052 3.55+4

32、.7257.2+4.7253.0+4.282.4(7.2-0.4)=193.25 kn 集中力矩m1，m2， m1=p1e1=152.77（0.4-0.3）/2=7.64knm m2=p2e2=193.25（0.4-0.3）/2=9.66knm对第1层：q1=4.725+4.282.4=14.997kn/m q1=2.625kn/m q2=3.553.6=12.78kn/m q2=3.552.1=7.455 kn/mp1=3.62.00.52+（6+2）0.52.0 3.55+84.7257.2+4.7253.0+4.44（6.82.4-1.51.82）+0.41.51.82=152.77 k

33、np2=3.62.00.52+（6+2）0.51.052 3.55+4.7257.2+4.7253.0+4.282.46.8=193.25 kn集中力矩m1，m2， m1=p1e1=152.77（0.6-0.3）/2=22.92knm m2=p2e2=193.25（0.6-0.3）/2=28.99knm 1、 活载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图七：对于第6层：q2=2.03.6=7.2kn/m q2=22.1=4.2 kn/mp1=3.62.00.52+（6+2）0.52 2=30.4knp2=3.62.00.52+（3.6+2.1）0.51.052.0 2=43.58 knm1=

34、p1e1=1.52knm m2=p2e2=2.18knm同理在雪荷载作用下q2=3.60.35=1.26kn/m q2=0.352.1=0.73 kn/mp1=3.62.00.52+（6+2）0.52 0.35=5.32knp2=3.62.00.52+（6+2）0.52+（3.6+2.1）1.052 0.35=7.42knm1=p1e1=0.266knm m2=p2e2=0.371knm第2-5层：q2=3.62.0=7.2kn/m q2=2.02.1=4.2 kn/mp1=3.62.00.52+（6+2）0.52 2=30.4knp2=3.62.00.52+（3.6+2.1）0.51.052

35、.0 2=43.58 knm1=p1e1=1.52knm m2=p2e2=2.18knm第1层：q2=3.62.0=7.2kn/m q2=22.1=4.2 kn/mp1=3.62.00.52+（6+2）0.52 2=30.4knp2=3.62.00.52+（3.6+2.1）0.51.052.0 2=43.58 knm1=p1e1=30.4（0.6-0.3）/2=4.56knm m2=p2e2=43.8（0.6-0.3）/2=6.54knm将以上计算结果总汇如下：横向框架恒载汇总表 表27 层次q1/kn .mq1kn.mq2kn.mq2kn.mp1knp2knm1kn.mm2kn.m64.72

36、52.62518.75610.941140.323154.47.027.722514.9972.62512.787.455152.77193.257.649.66114.9972.62512.787.455152.77193.2522.9228.99横向框架活载汇总表 表28层次q2kn.mq2kn.mp1knp2knm1kn.mm2kn.m67.2(1.26)4.2(0.735)30.4(5.32)43.58(7.415)1.52(0.266)2.18(0.371)257.24.230.443.581.522.1817.24.230.443.584.566.54注：表中括号内数值对应于屋面雪

37、荷载作用情况。三、内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图八，所得弯矩图如图九。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱自重，如表9和表10所列：图24活载作用下横向框架弯矩的二次分配法（单位：kn.m）图25 图26 恒载弯矩图（kn.m）图27活载弯矩图（kn.m）（三）梁端剪力及柱轴力计算恒载作用下梁端剪力及柱轴力计算表（kn） 表29层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力gj跨jk跨gj跨jk跨gj跨jk跨g柱j柱vg=vjvj=v

38、kvg=-vjvj=vkvgvjvj=vkn顶n底n顶n底639.398.5-2.47036.9241.868.5177.24199.44204.76217.96571.836.67-1.63070.273.466.67422.41435.61491.34504.54471.836.67-1.68070.273.466.67658.58671.78777.92791.12371.836.67-1.68070.273.466.67894.75907.951064.51077.7271.836.67-1.8070.0373.636.671130.811441351.11364.3171.836.6

39、7-1.2070.0373.036.671367.41420.81637.21690.7活载作用下梁端剪力及柱轴力计算表(kn) 表210层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力gj跨jk跨gj跨jk跨gj跨jk跨g柱j柱vg=vjvj=vkvg=vjvj=vkvgvjvj=vkn=nn=n615.122.21-0.83014.2915.952.2144.6961.74515.122.21-0.44014.6815.562.2189.77123.09415.122.21-0.47014.6515.592.21134.82184.47315.122.21-0.47014.6515.592.211

40、79.87245.85215.122.21-0.5014.6215.622.21224.89307.26115.122.21-0.37014.7515.492.21270.04368.54（四）横向框架内力组合1、框架梁内力组合本结构考虑了三种内力组合，即1.2sgk+1.4sqk，1.2sgk+0.91.4（sqk+swk ）， 1.35sgk+1.0sqk 。本工程各梁的内力组合计算过程省略，计算结果见表，表中sgk，sqk 两列中的梁端弯矩m为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。表11框架梁内力组合表 表211层次截面位置内力sgksqksk1.2sgk+1.26(sqk+sk)1.3

41、5sgk+sqk1.2sgk+1.4sqk一层gm-55.31-1437.2-37.14-130.88-88.67-85.97v70.6314.75干11.888.47118.21110.1105.41j左m-61.06-15.78干33.8-135.7-50.57-98.21-95.36v73.0315.4911.8122.0292.29114.09109.32j右m-8.09-2.4217.18.79-34.3-13.34-13.1v6.672.21干6.3-9.7531.3311.2111.1跨间mgj91.0686.7884.0686.84mjk29.083.5724.5324.77二

42、层gm-45.87-11.7728.7-33.71-106.04-73.69-71.52v70.0314.62干8.95-91.18113.75109.16104.51j左m-54.51-14.18干25.0-114.8-51.77-87.77-85.26v73.6315.628.95119.3196.76115.02110.22j右m-13.72-3.813.2-4.62-37.88-22.32-21.78v6.672.21干12.6-5.0526.6311.2111.1跨间mgj103.2698.696.7799.11mjk33.250.0115.5516.09三层gm-47.51-12.

43、1822.4-44.13-99.32-76.32-74.06v70.214.65干7.093.88111.52109.42104.75j左m-55.63-14.45干19.6-109.7-60.2789.55-86.99v73.4615.597.0116.6295.48114.76109.98j右m-13.27-3.6910.2-7.72-33.43-21.6-21.1v6.672.21干9.71-1.4523.0211.2111.1跨间mgj100.6197.7194.5796.98mjk30.154.4416.2716.67四层gm-47.51-12.1815.7-52.58-92.14-

44、76.32-74.06v70.214.65干4.996.53108.88109.42104.75j左m-55.61-14.45干13.7-102.2-67.68-89.52-86.96v73.4615.594.9113.97101.62114.76109.98j右m-13.27-3.697.0-11.75-29.39-21.6-21.09v6.672.21干6.672.3819.1911.2111.1跨间mgj100.1197.694.5896.99mjk26.128.4816.2716.78五层gm-47.86-12.47干8.2-62.81-83.4877.08-74.89v70.214.

45、68干2.5899.49105.99109.45104.79j左m-55.66-14.59干7.3-94.37-75.98-89.73-87.34v73.4615.562.58111.01104.51114.73109.94j右m-13.25-3.633.6-15.94-25.01-21.52-20.98v6.672.21干3.436.4715.1111.2111.1跨间mgj98.9197.7794.196.39mjk21.9312.8716.3516.89六层gm-29.74-8.58干2.4-43.47-49.52-48.73-47.7v36.9214.29干0.7861.3363.29

46、64.1364.31j左m-41.59-12.57干2.3-68.64-62.85-68.72-67.51v41.8615.950.7871.3169.3572.4672.24j右m-15.97-4.970.9-24.29-26.56-26.53-26.12v8.52.21干0.8611.914.0713.6913.29跨间mgj102101.8899.34100.45mjk15.513.2313.2613.67 注：表中mgj，mjk分别为gj，jk跨的跨间最大正弯矩。m以下部受拉为正，v以向上为正。2、 架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面，按柱内力组合方法进行组合，组合结果及柱端弯矩设计值的调整见表。地震荷载过于小，不予考虑，横向框架g柱弯矩和轴力组合 表212层次