单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计

1、单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计姓 名：* 学 号：*班 级：*指导老师：*设计时间：*目 录第一章 设计资料1第一节 基本资料1第二节 设计内容设计内容1第三节 设计要求2第二章 主桁杆件内力计算3第一节 主力作用下主桁杆件内力计算3第二节 横向风力作用下的主桁杆件附加内力计算6第三节 制动力作用下的主桁杆件附加内力计算8第四节 疲劳内力计算9第五节 主桁杆件内力组合11第三章 主桁杆件截面设计13第一节 下弦杆截面设计13第二节 上弦杆截面设计15第三节 端斜杆截面设计16第四节 中间斜杆截面设计17第五节 吊杆截面设计19第六节 腹杆高强螺栓数量计算21第四章 弦杆拼接计算和下弦端

2、节点设计22第一节 e2节点弦杆拼接计算22第二节 e0节点弦杆拼接计算23第三节 下弦端节点设计24第五章 挠度计算及预拱度设计25第一节 挠度计算25第二节 预拱度设计26第六章 桁架梁桥空间模型计算27第一节 建立空间详细模型27第二节 恒载竖向变形计算28第三节 恒载和活载内力和应力计算28第四节 自振特性计算29第七章 设计总结30下弦端节点设计图32第一章 设计资料第一节 基本资料1 设计规范：铁路桥涵设计基本规范(tb10002.1-2005)，铁路桥梁钢结构设计规范(tb10002.2-2005)。2 结构轮廓尺寸：计算跨度lx m，钢梁分y个节间，节间长度dx/y，主桁高度h

3、?，主桁中心距b?m，纵梁中心距b2.0m，纵联计算宽度b05.30m，采用明桥面、双侧人行道。3 材料：主桁杆件材料q345q，板厚45mm，高强度螺栓采用40b，精制螺栓采用bl3，支座铸件采用zg35 ii、辊轴采用35号锻钢。4 活载等级：中荷载。5 恒载(1) 主桁计算桥面p110kn/m，桥面系p26.29kn/m，主桁架p314.51kn/m，联结系p42.74kn/m，检查设备p51.02kn/m，螺栓、螺母和垫圈p60.02(p2p3p4)，焊缝p70.015(p2p3p4)；(2) 纵梁、横梁计算纵梁(每线)p84.73kn/m(未包括桥面)，横梁(每片)p92.10kn/

4、m。6 风力强度w01.25kpa，k1k2k31.0。7 工厂采用焊接，工地采用高强度螺栓连接，人行道托架采用精制螺栓，栓径均为22mm、孔径均为23mm。高强度螺栓设计预拉力p200kn，抗滑移系数00.45。第二节 设计内容1 主桁杆件内力计算；2 主桁杆件截面设计；3 弦杆拼接计算和下弦端节点设计；4 挠度验算和上拱度设计；5 空间分析模型的全桥计算。第三节 设计要求1 主桁内力计算结果和截面设计计算结果汇总成表格。2 主桁内力计算表格项目包括：加载长度l、顶点位、面积、总面积、np 、k、nkk、 1+、(1+)nk、a、amax-a、(1+) nk、ns、平纵联风力nw、桥门架风力

5、nw、制动力nt、主力ninp(1+)nkns、主+风niininw(nw)、主+风弯矩mii、主+制niiinint、主+制弯矩miii、ncmaxni, nii/1.2, niii/1.25、1+f、nnnp+ (1+f)nk、吊杆下端弯矩mb。3 主桁内力计算和截面设计计算推荐采用microsoft excel 电子表格辅助完成。4 步骤清楚，计算正确，文图工整。5 设计文件排版格式严格要求如下：(1) 版面按照a4 纸张设置，竖排(个别表格可以横排)，页边距推荐为上2cm、下2cm、左2.5cm、右1.5cm，页眉1.5cm、页脚1.75cm。(2) 设计文件要求采用notebook，

6、按封面、正文(包括表格、插图)、节点图顺序。(3) 字体要求按模板(4) 特别要求正文内的表格完整、表格排版符合页宽要求。(5) 特别要求正文内的图形和节点图完整、清晰。6 设计文件在规定时间内提交，提交方式为电邮至lihg，邮件主题统一为组号。 第二章 主桁杆件内力计算第一节 主力作用下主桁杆件内力计算1 恒载桥面p110kn/m，桥面系p26.29kn/m, 主桁架 p314.51 kn/m，联结系p42.74kn/m，检查设备p51.02kn/m，螺栓、螺母和垫圈p60.02(p2+p3+p4)，焊缝p70.015(p2+p3+p4)每片主桁所受恒载强度p10+6.29+14.51+2.

7、74+1.02+0.02(6.29+14.51+2.74)+0.015(6.29+14.51+2.74)/217.69 kn/m，近似采用 p18 kn/m。2 影响线面积计算(1) 弦杆影响线最大纵距y= 影响线面积 =lya1a3：l1=15.52, l2=62.08, =0.2y= =-1.16, =77.6(-1.16)=-45.15me2e4：l1=23.28, l2=54.32, =0.3y= =1.527, =77.61.527=59.25m其余弦杆计算方法同上，计算结果列于下表2.1中。 (2) 斜杆y=, y=, = =1.236=（l1+l2）y, = （l1+l2）y 式

8、中，=,l1=e0a1：l17.76，l269.84，0.1,y=1.236=1.11， =77.61.11=43.07ma3e4： l246.56，l2=23.28，y=1.236=0.742，y=-1.236=-0.371,l1=5.17, =0.1l1=7.76-5.17=2.59, =0.1=(5.17+46.56)0.742=19.19m，=(2.59+23.28) (-0.371)=-4.79m,=19.19-4.79=14.39m其余斜杆按上述方法计算 并将其结果列于表中。(3) 吊杆y=1.0，=115.52=7.76m3 恒载内力np= p ，例如e0e2：np=18.0 2

9、5.40 = 457.20 kne4a5：np=18.0 （-4.80）=-86.40 kna5e5：np=18.0 7.76=139.68 kn4 活载内力(1) 换算均布活载k按及加载长度l查表求得 例如e2e4：=0.3，l=77.6, k=45.232kn/m (每片主桁) e4a5：=0.1，l=43.11，k=52.458kn/m(用内插法求得) =0.1, l=34.49, k=54.358kn/ma5e5：=0.5，l=15.52，k=60.372kn/m(2) 冲击系数弦杆、斜杆：1+=1+=1+=1.238吊杆：1+=1+=1.504(3) 静活载内力nknk= k，例如e

10、0e2：nk=47.43425.40=1204.65kne4a5：nk=52.458（-13.32）=-698.79kn nk=54.3588.526=463.44kna5e5：nk=60.3727.76=468.49kn(4) 活载发展均衡系数活载发展均衡系数: =1+(max-)=,max 为跨中弦杆e4e4 的值，max =0.330 , 可计算各杆件，例如e0e2：=0.306，=1+(0.330-0.306)=1.0036e4e5：=0.0998，=1+(0.330-0.0998)=1.0381 =-0.1505，=1+(0.330-0.1505)=1.0798a5e5：=0.198

11、2，=1+(0.330-0.1982)=1.0217其余杆件计算同上，并将其计算结果列于表2.1中。5 列车横向摇摆力产生的弦杆内力 横向摇摆力取s100kn 作为一个集中荷载取最不利位置加载，水平作用在钢轨顶面。摇摆力在上下平纵联的分配系数如下：桥面系所在平面分配系数为1.0，另一平面为0.2。 上平纵联所受的荷载s上0.210020kn,下平纵联所受的荷载s下1.0100100kn。摇摆力作用下的弦杆内力nsys, y为弦杆在简支平纵联桁架的影响线纵距, 例如：上弦杆a1a3长度为两个节间，受力较大的为第二个节间，其影响线顶点对应于该节间交叉斜杆的交点o，影响线纵距：y=1.645ns=y

12、s=1.64520=32.9kn同理对a3a5：ns20=53.14kn下弦杆e0e2: y=1.721, ns=ys=1.721100=172.07kne2e4：ns=100=307.03kne4e4：ns=100=334.02kn第二节 横向风力作用下的主桁杆件附加力计算1 平纵联效应的弦杆附加力依设计任务书要求，风压wk1k2k3w01.01.25kpa, 故有车风压w0.8w1.0kpa。(1) 下平纵联的有车均布风荷载桁高h10.67m，h纵梁高+钢轨轨木高1.29+0.41.69mw下0.50.4h+ (1-0.4)(h+3)w0.50.410.67+ (1-0.4)(1.69+3

13、)1.04.95kn/m(2) 上平纵联的有车均布风荷载w上0.50.4h+ 0.2(1-0.4)(h+3)w 0.50.410.67+ 0.2(1-0.4)(1.69+3)1.02.70kn/m(3) 弦杆内力弦杆横向风力影响线顶点对应位置和纵距同上述的摇摆力计算。上弦杆a1a3 在均布风荷载w上作用下的内力为：nw上w上ylw上=62.082.70=137.85kna3a5: nw上w上ylw上62.082.70=222.67kn下弦杆e0e2: nw下w下ylw下77.64.95=330.48kne2e4: nw下w下ylw下77.64.95=589.67kne4e4: nw下w下ylw

14、下77.64.95=641.51kn2 桥门架效应的端斜杆和端下弦杆附加力桥门架所受总风力hwl w上=62.082.70=83.81kn l=13.20m,c8.04m(课程设计可取此c值),端斜杆反弯点位置l0=4.73m端斜杆轴力v=123.46kn端斜杆轴力v 在下弦杆产生的分力nwvcos123.4672.58kn端斜杆中部附加弯矩 mf(c-l0)= (8.04-4.73)=138.71kn.m端斜杆端部(横梁高度1.29m 的一半处)附加弯矩mk为mk(l0-)= (4.73-)=171.18 kn.m计算结果列在表2.1 中。第三节 制动力作用下的主桁杆件附加力计算1 下弦杆制

15、动力计算以下弦杆e2e4 为例，将活载作如图所示的布置，根据结构力学方法，当三角形影响线顶点左边的活载之和等于右边之和时，为产生最大杆力的活载布置位置。=解得x=9.44m故桥上活载总重5 220 + 30 92 + (24.32 +9.44) 80 = 6560.8 kn在主力作用下的内力已计入冲击系数，制动力按静活载的7计算:制动力t6560.80.07459.26kne2e4 制动力作用附加内力ntt/2229.63kn其下弦杆件内力见表2.1。2 端斜杆制动力计算e0e1 杆力影响线顶点位置离左端点支点7.76m，设将列车荷载的第4轴重pl 置于影响线顶点处。因为影响线为三角形，故根据

16、结构力学所述的法则，若满足下列条件，则该活载位置是产生最大杆力时的荷载=113.4=84.87=85.05=88.02将第3 轴重或第5 放到顶点位置上均不满足上述条件，故将上述活载即为产生最大杆力时的活载。制动力t=(5 220+30 92+80 36.84)=476.5kn制动力所生的杆件内力nt和m2：轴向力nt=238.25knm =h=238.250.37=88.15 kn.m (下弦杆中线至支座下摆顶点的距离h0.37m)下弦杆弯矩m10.4m0.488.1535.26 knm端斜杆弯矩m20.7m0.788.1561.71 knm第四节 疲劳内力计算1 疲劳轴力疲劳荷载组合包括设

17、计载荷中的恒载和活载(包括冲击力、离心力，但不考虑活载发展系数)。列车竖向活载包括竖向动力作用时，应将列车竖向静活载乘以运营动力系数(1+f)。同时，第4.3.5 条又规定，焊接及非焊接(栓接)构件及连接均需进行疲劳强度检算，当疲劳应力均为压应力时，可不检算疲劳。疲劳计算采用动力运营系数弦、斜杆：1+f=1+= 1+=1.153吊杆：1+f= 1+=1.324e2 e4 : nmax=np+(1+f) nk=1066.6+1.1532680.37=4157.27kn nmin= np=1066.6kn其余计算内力见表2-1。2 吊杆疲劳弯矩作用在纵梁上的恒载p=+p8=9.73kn/m由恒载产

18、生纵梁对横梁的作用力(即纵梁梁端剪力) np = p = 9.73 7.76 = 75.50 kn当l15.52m 和0.5时，换算均布荷载k120.74/260.372kn/m由活载产生纵梁对横梁的作用力nk= k = 60.372 7.76 = 468.49kn由恒载产生的简支梁弯矩mp=np()=75.5()=141.56knm由静活载产生的简支梁弯矩mk= nk()=468.49()=878.42 knm冲击系数1+=1+=1+=1.504横梁：=0.107=1+(max-)= 1+(0.330-0.107)=1.037横梁mpk=mp+(1+) mk =141.56+1.0371.5

19、04878.42=1511.59knm=0.6739=0.5431横梁、竖杆在框架面内的刚度系数ib =1136.06ecmis =70.20ecm式中e 钢的弹性模量；ib、is横梁、竖杆在框架平面内的惯性矩；l 横联门楣最下端节点到衡量重心轴的距离；l上弦节点中心到横梁重心的距离；第五节 主桁杆件内力组合1 主力组合ninp+(1+)nk +ns，例如a1a3：ni=-812.68+（-2579.86）+（-32.9）=-3425.43kne4a5：ni=-86.32+(-898.04)+0=-984.36 knni=-86.32+619.51+0=533.19kn2 主力和附加力组合以a

20、1a3 、 e2 e4 为例a1a3 ：主力ni =-3425.43kn，附加风力nw=-137.85kn主力+横向附加力n=-3425.43-137.85=-3563.28knn=-2969.41-3425.44kn(绝对值取大，故主力控制设计)。e2 e4：主力ni =4695.98kn，附加风力nw=589.67 kn主力+横向附加力n=4695.98+589.67=5285.65knn=4404.714695.98kn(主力控制)主力+纵向附加力(制动力) n =4695.98+ 229.63 = 4925.61knn=3940.494695.98kn(主力控制)表2.1 主桁杆件内力

21、计算汇总表杆件名称影响线恒载活载摇摆力附加力内力组合仅有轴力杆件疲劳计算内力加载长度l顶点位面积总面积npknk=k1+(1+)nkaamax-a(1+)nkns平纵联风力nw桥门架风力nw制动力nt主力ninp(1+)nkns主+风niininw(nw)主+风弯矩mii主+制niiinint主+制弯矩miiincmaxni,nii/1.2,niii/1.251+fnnnp+ (1+f)nk吊杆下端弯矩mb单位mmmkn/mknknknknknknknknknknmknknmknknknm项次1234567891011121314151617181920212223242526上弦杆a1a37

22、7.60.200-45.15-45.15-812.6846.06-2079.41.238-2574.480.3160.0131.0021-2579.9-32.9-137.9-3425.43-3563.28-3425.43a3a577.60.400-67.72-67.72-121944.73-3029.51.238-3750.870.3250.0031.0005-3752.9-53.14-222.7-5025.04-5247.71-5025.04下弦杆e0e277.60.10025.39625.396457.13547.431204.651.2381491.4730.3060.0221.0036

23、1496.87172.07330.4872.58233.462126.0722456.5492359.5435.261.1531846.17e2e477.60.30059.25859.2581066.6545.232680.371.2383318.5480.3210.0071.00113322.3307.03589.67229.634695.9765285.654925.614695.9761.1534157.27e4e477.60.50070.54570.5451269.8244.33125.451.2383869.60.3280.0001.00003869.6334.02641.51223

24、.385473.4386114.9525696.825473.4381.1534873.65斜杆e0a177.60.100-43.07-43.07-775.2647.43-20431.238-2529.410.3060.0221.0036-2538.6-123.5-3313.82-3437.28138.71-3313.861.71a1e268.980.10034.10333.57604.26248.361649.291.2382041.820.2960.0321.00542052.82657.0592657.0591.1532505.998.62-0.53378.26-41.703-51.62

25、78-11.712.033.0054-155.16449.0996449.09961.153556.176e2a360.360.100-26.11-23.98-431.6149.43-1290.71.238-1597.880.270.0581.0097-1613.3-2044.96-2044.961.153-1919.917.242.131463.02134.323166.2918-2.62.9241.4873247.324-184.291-184.2911.153-276.73a3e451.730.10019.18314.387258.97150.86975.6671.2381207.875

26、0.2140.1141.0191230.781489.7551489.7551.1531383.9725.87-4.79657.74-276.91-342.819-0.761.0841.1806-404.73-145.761-145.7611.153-60.327e4a543.110.100-13.32-4.795-86.31552.46-698.791.238-865.1060.10.2281.0381-898.04-984.357-984.3571.153-892.0734.498.525754.36463.44573.7387-0.150.4791.0798619.508533.1927

27、533.19271.153448.059竖杆eiai15.520.5007.767.76139.6860.37468.4871.504704.75520.1980.131.0217720.025859.7054859.70541.324760.0549.24,98.67第三章 主桁杆件截面设计 第一节 下弦杆截面设计 一、中间下弦杆e4e41 初选杆件截面 选用腹板1-38824 翼缘2-46036 每侧有4排栓孔，孔径d23mm; 毛截面 am2463.638.82.4424.32cm2栓孔削弱面积a243.62.366.24 cm2 净截面面积ajam-a424.32-66.24358.0

28、8 cm2 2 刚度验算 iy23.6463 38.82.4358446.30 cm 杆件自由长度ly776cm ry11.74 cm y 66.10100，通过验算。 xy，无需验算。3 拉力强度验算j152.86200182.65mpa 式中为板厚的修正系数，依钢桥规范3.2.1条及其条文说明，查“续说明表3.2.1”，对于q345q，35tmax50mm板厚315/3450.913。4 疲劳强度验算 由表2.1可知 nmin1269.82kn、nmax4873.65kn得min35.46mpamax136.11mp拉拉杆件验算式：rdrn(max-min)rt0 式中线路系数rd1.0，

29、 损伤修正系数rn1.0， 板厚修正系数rt0.912， 查规范表3.27-2的杆件验算截面为第类疲劳等级， 查表3.27-1知其疲劳容许应力0130.7mpa故1.01.0(136.11-35.46)100.65mpa0.912130.7119.20mpa，通过验算。二、端下弦杆e0e21 初选截面选用腹板1-42812翼缘2-46016毛、净截面面积、毛截面惯性矩计算方法同上净截面惯性矩iyjiy-iy25962-1.62.34(92+172)20515.6cm42 刚度验算y67.86100，通过验算。3 拉力强度验算 （1）主力作用 ni2126.07knij=125.71mpa =1

30、.0200=200mpa（2）主力+制动力作用 nii2359.54kn，制动力弯矩mii35.26knm ii j=+=+=179.05mpa=1.001.25200=250mpa1.25为主力+制动附加力作用验算的放大系数。4 疲劳强度计算 由表2.1可知nmin457.14kn、nmax1846.17kn 得min=27.03mpamax=109.16mpa拉拉杆件验算式：rdrn(max-min) rt0故1.001.00（109.16-27.03）=82.13 mpa1.00130.07=130.07mpa，通过验算。第二节 上弦杆截面设计 以上弦杆a1a3为例。 1 初选截面 选用

31、腹板 1-41218、翼缘 2-46024 2 刚度验算 y=67.53=100，通过验算。 3 总体稳定验算由y=67.53，查表内插求得1=0.6258=116.13 mpa1 = 0.6258200=125.16mpa，通过验算。 4 局部稳定验算 （1）翼缘板 按照钢桥规范5.3.3,当50时，板件的宽厚比 0.14+5 翼缘板，= =9.210.1467.53+5=14.45，通过验算。 （2）腹板 按照钢桥规范5.3.3,当50时，板件的宽厚比 0.4+10 腹板= =22.880.467.53+10=37.01，通过验算。 同理，设计计算其他上弦杆。第三节 端斜杆截面设计 1 初

32、选截面选用腹板1-41218，翼缘2-60024截面面积，惯性矩计算方法同上。 2 刚度验算 y=76.91，x=65.41=100，通过验算。 3 总体稳定验算 （1）主力作用 由y=76.91，查表内插求得1=0.564，im=91.50 mpa1= 0.564200=112.80mpa，通过验算。 （2）主力+横向风力作用端斜杆e0a1在主力作用下为受压杆件，在主力与横向力作用下为压弯杆。附加力为横向力时，弯矩作用于主平面外。参照钢桥规范第4.2.2条规范，对受压并在一个主平面内受弯曲的杆件，总稳定性计算公式为：=+1换算长细比，e=1.8=60.72查表得1=0.672式中系数，焊接杆

33、件取1.8； h杆件两翼缘板外缘距离，即截面宽度，h=460mm。 因端斜杆采用h形截面，且失稳平面为主桁平面，和弯矩作用平面不一致。按钢桥规范第4.2.2条，此1可以用作2=94.91mpa0.15 1 =20.16mpa 所以应考虑弯矩因构件受压而增大所引用的值1=1-=1-=0.73 构件在弯矩作用平面内的长细比；e钢材的弹性模量（mpa）；n1压杆容许应力安全系数。主力组合时取用n1=1.7,按主力组合采用；主力加附加力组合时取n1=1.4，应按主力加附加力组合采用。iim=+ =119.78mpa0.5641.20200=135.36 mpa，通过验算。（3）主力+制动力作用依照钢桥

34、规范4.2.2条规定，当验算的失稳平面和弯矩作用平面一致时，2=1.0；=91.50 mpa0.151 =20.16mpa所以应考虑弯矩因构件受压而增大所引用的值1=1-=1-=0.634iiim=+ =110.56mpa 0.5641.25200141.0mpa，通过验算。4 局部稳定验算 同上，见表3.1。第四节 中间斜杆截面设计以斜杆e4a5为例。1 初选截面选用腹板1-42810、翼缘2-46016截面面积、惯性矩计算方法同上。2 刚度验算maxy90.34100，通过验算3 总体稳定验算由maxy90.34，查表内插得10.4810，m=51.81 mpa1= 0.4810200=9

35、6.20mpa，通过验算4 局部稳定验算(1) 翼缘板按照钢桥规范，查表5.3.3，当50 时，板件的宽厚比0.145翼缘板= =14.060.1490.34+5=17.65，通过验算。(2) 腹板按照钢桥规范，查表5.3.3，当50 时，板件的宽厚比0.410腹板 = =42.80.490.34+10=46.14，通过验算。5 疲劳检算由表2.1可知 nmin-892.07kn、nmax448.06kn 得min=10=-55.56mpamax=10=27.91mpa=-1.99可知e4a5为以压为主的拉压杆件，验算公式为rd rnmax rt rp 0rd rnmax1.01.027.91

36、27.91mpa1.00.38130.7049.67mpa，通过验算。6 拉力强度验算杆件同时承受拉力，故还应验算其净截面的拉力强度j=33.21mpa=200mpa，通过验算。第五节 吊杆截面设计1 初选截面选用腹板1-43610、翼缘2-26012截面面积，惯性矩计算方法同上。2 刚度验算钢桥规范规定仅受拉力且长度16m 的腹杆容许最大长细比为180，由表3.1 可知x56.19，y148.2180，通过验算。3 疲劳强度验算吊杆无附加力，在主力作用下，吊杆除受到轴力外，还受到横向钢架作用产生的弯矩，故应检算轴力与弯矩共同作用下的疲劳。由表2.1 可知 nmax760.05kn、nmin1

37、39.68kn，mmax98.67kn.m、mmin9.24kn.m吊杆a1e1 净截面积aj94.96cm2，毛惯性矩imx38224 cm4。栓孔惯性矩ix4(2.31.23+1.22.322.42)5541 cm4；净惯性矩ijx =imx-ix38224-554132683 cm4max=+=10+=149.48mpamin=+=10+=21.29mpa故rdrn(min-max)1.001.00(149.48-21.29)128.19mpart01.00130.70130.70 mpa，通过验算。杆件名称截面组合截面螺栓布置amajix/ iyrx/rylx/lyx/y构造要求局部稳

38、定总体稳定疲劳验算拉力强度翼缘腹板m11rdrn(max-min)/rdrnmaxrt 0/rt rp 0j项次123456789101112131415161718单位mmmmcm2cm2cm4cmcmmpampampampampaknm上弦杆a1a32-46024294.96250.811552919.7977639.210.759.2122.89116.130.63125.161-412183895411.4977667.530.6014.4537.01a3a52-46036424.32358.0816089419.4777639.850.676.0616.17118.430.64127

39、.081-388245844611.7477666.120.5014.2636.45下弦杆e0e22-46016198.56169.128041820.1277638.560.7582.13130.70125.71200.001-428122596211.4377667.860.60179.05250.00e2e42-46024294.96250.8011552919.7977639.210.75123.23130.70187.24200.001-412183895411.4977667.530.60e4e42-46036430.08363.8416319919.4877639.850.671

40、00.64119.20152.86182.611-388245844911.6677666.120.50斜杆e0a12-60024362.16295.9214749820.18132065.410.7512.1322.8991.500.56112.821-412188642015.45118876.910.6015.7740.76119.780.56135.36110.560.56141.00a1e22-46016190.00160.567911120.41132064.690.63121.44130.70165.492001-428102596011.69105690.340.60e2a32

41、-46020234.40197.69652620.29136065.050.6011.2035.0087.240.4896.901-420123245111.77105689.750.6017.5645.90a3e42-46016190.00160.567911120.41136064.690.6314.0642.8078.410.4896.2089.96130.7092.79200.001-428102596011.69105690.340.6017.6546.14e4a52-46016190.00160.567911120.41136064.690.6314.0642.8051.810.4

42、896.2027.9149.6733.21200.001-428102596011.69105690.340.6017.6546.14竖杆eiai2-26012106.0094.963822418.99106756.190.8310.4243.60127.43130.7090.53200.001-4361035195.76853.6148.150.6025.7469.26表3.1 主桁杆件验算总表第六节 腹杆高强度螺栓计算按照钢桥规范第6.1.1条，高强度螺栓容许抗滑承载力为：p=52.94kn式中p高强螺栓的容许抗滑承载力；m高强螺栓连接处的抗滑面数；0高强螺栓连接的钢材表面抗滑移系数，不大

43、于0.45；n高强螺栓的设计预拉力，m22为200kn;k安全系数，采用1.7。主桁腹杆杆端高强度螺栓个数n应满足n。n为杆件的承载力，对于主桁杆件：受拉杆件n=a j受压杆件n=a m1受拉压杆件n=max aj, a m1以下各取一杆件举例说明：1 拉杆a1e2杆件承载力n=aj=160.5610220010-3=3211.20kn螺栓数n=60.66个。2 压杆e0a1杆件承载力n=a m1=362.160.5620=4056.19kn螺栓数n=76.62个(至少取7 排，共2(66+14)80个)。3 拉压杆e4a5杆件承载力a j=160.5620=3211.20knam1=1900

44、.48120=1827.80knn=max a j, a m1=3211.20kn螺栓数n=60.66个第四章 弦杆拼接计算和下弦杆节点设计第一节 e2节点弦杆拼接计算1 拼接板截面设计钢桥规范第9.0.7条规定，主桁受拉杆件拼接板净面积应比被拼接杆件净面积大10。 根据前面表3-1计算结果，e0e2杆(2-46016，1-42812)一半净面积为aj1= 169.1284.56cm2 e2e4杆(2-46024，1-41218)一半净面积为aj2250.80125.40cm2 节点板选用厚度12mm一块节点板作为外拼接板提供的面积(取杆件高度46cm部分) ap1(46-42.3)1.244

45、.16 cm2 初选内拼接板为4-20032（一侧两块)，两块内拼接板净面积为 ap2(220-42.3)3.298.56cm2 内外拼接板净面积为 apap1+ ap244.16+98.56142.72cm21.1aj21.1125.4137.94cm2，通过验算。2 拼接螺栓和拼接板长度 单抗滑面高强螺栓的容许承载力为： p=52.94 kn 一侧节点板(外拼接板)所需高强螺栓数： n1=16.68个(至少取5排，共20个) 一侧两块内拼接板所需高强螺栓数：n2=37.23个(至少取10排，共40个) 3 内拼接板长度 内拼接板一侧40个高强度螺栓，排成10排，端距取50mm，其长度为l2

46、(90+80+90+(10-3)80+50)1740 mm第二节 e0节点弦杆拼接计算1 拼接板截面设计根据前面表3-1计算结果，e0e2杆(2-46016，1-42812)一半净面积为aj= 169.1284.56cm2 节点板选用厚度12mm一块节点板作为外拼接板提供的面积(取杆件高度46cm部分) ap1(46-42.3)1.244.16 cm2 初选内拼接板为4-20016（一侧两块)，两块内拼接板净面积为 ap2(220-42.3)1.649.28cm2 内外拼接板净面积为 apap1+ ap244.16+49.2893.44cm21.1aj1.184.5693.02cm2，通过验算。2 拼接螺栓和拼接板长度 单抗滑面高强螺栓的容许承载力为：p=52.94