毕业设计（论文）汽油吸收富气

1、设计说明稳定汽油吸收炼油厂催化裂化产生的富气，本设计任务是富气年处理量为10万吨，关键组分丙烯的吸收分率大于等于94%。此吸收属于物理吸收法。采用常规逆流操作流程，见附图1。填料塔设备见附图2，带控制点的流程图见附图3。设计计算的大致步骤如下： 首先，据富气处理量及关键组分的吸收分率，求出塔顶尾气的量为301.96936，吸收剂用量865.4及塔底吸收液的量1080.43，因进出物料吸收和释放的能量没有达到平衡，所以格外凝聚根据设计需要一个热负荷为换热器。再据富气及吸收剂的特性选择合适的填料（种类、材质、规格），该设计选取了直径的拉西环填料（乱堆填料），由此求取塔径及填料层高度。再由吸收条件富

2、气进料温度，塔顶出料温度为，操作压力为(绝),根据设计的要求和经济的合理性，选择合适的钢号筒体和封头都选用。其次，塔内部构件及附属构件的设计与选取：液体分布器、液体再分布器、塔底支承板、塔顶压板、人孔、泵。再次，各种接管的求取及法兰规格的查取，裙座、封头的设计求算等。即完成设计。最后，整体论证该塔的可行性及经济价值。关键词： c2 c3 乱堆 泵design elucidationstable gas absorption refinery fcc produces rich gas, this design task is rich gas for 10 million tons per y

3、ear, key components of propylene absorption points rate greater than or equal to 94%. this absorbing belong to physical absorption method. the conventional counter-current operation flow, see figure 1. packed tower equipment control, to see figure 2 flowchart sees attached figure 3. design calculati

4、on roughly steps as follows: first of all, according to rich gas productivity and key components absorption points out the top rate, the amount of exhaust gas 301.96936, absorb agent for 865.4 and the amount of thetower bottom absorbing liquid, because 1080.43 and material absorb and release energy

5、did not reach balance, so particularly condensed according to design needs a heat load for heat exchanger. then according to the rich gas and absorbent characteristics choose appropriate packing (type, material qualitative, specifications), this design selected the diameter rasching ring filler (hea

6、ps packing), thus deriving tower diameter and 7%the height. again by absorption conditions rich gas discharge incoming temperature, temperature, tower for operating pressure rejects), for (according to the design requirements and economic rationality, choose appropriate ganghao - cylinder and sealin

7、g head chooses. secondly, tower internals and subsidiary component design and selection: liquid distributor, liquid to distributor and bottom plate, column top clips, manhole, pump. again, all sorts of over deriving and flange specifications of collect, skirt seat, sealing head design calculate, etc

8、. design is completed. finally, the feasibility of the towers overall argument and economic value. keywords: c2 c3 heaps pump 目 录设计说明i主要符号说明iii引 言11 正 文21.1 设计题目21.2 设计任务22 物料及能量衡算42.1 物料衡算42.2 能量衡算73 填料吸收塔的工艺尺寸计算103.1 填料塔塔径的计算103.2 填料层高度计算143.3 填料压降计算154 填料塔塔体的设计与计算164.1 塔体厚度的设计计算164.2 塔体的质量载荷174.3

9、 风载荷和风弯矩的校核185 填料塔附件的设计与计算195.1 塔顶除雾器195.2 液体分布器设计205.3 液体再分布器设计225.4 填料支承装置235.5 压板的选取245.6 封头设计计算255. 7 法兰和垫片的选取266 各接管尺寸的设置276.1 进气出管直径276.2 吸收剂进料管直径276.3 吸收剂出料管直径276.4 接管长度287 填料塔辅助设备的设计297.1 吸收剂循环泵的选择及功率的计算297.2 工艺管道的材质选用307.3 其他318 带控制点的流程说明329 安全施及紧急情况处理339.1 安全措施339.2 灭火方法339.3 紧急处理3310、设计结果

10、35设计结果一览表3511 参考文献3712 附 图3913 致 谢42主要符号说明 空隙率%液相粘度液体密度校正系数空塔气速最小喷淋密度压降填料因子填料因子填料润湿比表面积填料比表面积亨利系数液体喷淋密度最小润湿速率开孔上方的液位高度富气质量流量入塔气体量塔顶尾气量吸收剂量塔底液相质量流量吸收剂质量流量吸收分率入塔气体热焓出塔气体热焓塔顶吸收剂热焓塔底吸收剂热焓吸收剂密度富气密度塔底液相质量流量体积流量摩尔质量布液点数点泛点率h塔高气相总单元气相总传质单元高度重力加速度吸收因子或填料常数压力吸收塔总压降泛点气速塔径引 言毕业设计是培养学生综合运用本门课程及有关先修课程的基本知识去解决某一设计

11、任务的一次训练，在整个教学计划中它也起着培养学生独立工作能力的重要作用，通过课程设计就以下几个方面要求学生加强训练。1查阅资料选用公式和搜集数据的能力。2树立既考虑技术上的先进性与可行性，又考虑经济上的合理性，并注意到操作时的劳动条件和环境保护的正确设计思想，在这种设计思想的指导下去分析和解决实际问题的能力。3迅速准确的进行工程计算（包括电算）的能力。4用简洁文字清晰表达自己设计思想的能力。塔设备是炼油、化工、石油化工等生产中广泛应用的气液传质设备。根据塔内气液接触部件的形式，可以分为填料塔和板式塔。板式塔属于逐级接触逆流操作，填料塔属于微分接触操作。工业上对塔设备的主要要求：（1）生产能力大

12、（2）分离效率高（3）操作弹性大（4）气体阻力小结构简单、设备取材面广等。 塔型的合理选择是做好塔设备设计的首要环节，选择时应考虑物料的性质、操作的条件、塔设备的性能以及塔设备的制造、安装、运转和维修等方面的因素。板式塔的研究起步较早，具有结构简单、造价较低、适应性强、易于放大等特点。 填料塔由填料、塔内件及筒体构成。填料分规整填料和散装填料两大类。塔内件有不同形式的液体分布装置、填料固定装置或填料压紧装置、填料支承装置、液体收集再分布装置及气体分布装置等。与板式塔相比，新型的填料塔性能具有如下特点：生产能力大、分离效率高、压力降小、操作弹性大、持液量小等优点。1、正 文1.1设计题目炼油厂中

13、催化裂化装置生产的富气用稳定汽油进行吸收。试设计一座稳定汽油吸收富气的填料吸收塔。1.2设计任务富气处理量：10万吨年富气组成：组成nn总和摩尔组成0.080.380.060.120.120.060.140.041.00吸收剂组成：组分c5h12c6以上组分总和摩尔组成0.120.881.00吸收剂在该塔操作温度下不挥发。分离要求：c3h6吸收率：94%co2、n2、h2不吸收。操作条件：平均操作压力：（绝）平均液气比： 平均温度：40工作日：每年300天，24小时连续生产填料类型：填料规格和类型自选 2、物料及能量衡算2.1 物料衡算（1）、物料计算据设计任务书计算富气处理量为: =富气平均

14、摩尔质量：富气的摩尔流量： 因、极易挥发，它们的吸收量可忽略不计，其余部分各自的平衡常数如下表：表2-1-1组分nn183.881.541.360.440.155设关键组分吸收分率为94%在最小液气比下，理论级数最多。此时关键组分的吸收因数为：= =0.94由=1.540.94=1.4476=1.3=1.31.4476=1.88188关键组分的吸收因子为：=1.881881.54 =1.222（2）、理论级由 求得 理论级圆整后取为7。各组分及=1.88188，求得，再由及n=7求各组分吸收分率：表2.1.2组分183.881.541.360.440.160.1050.4851.2221.38

15、44.27711.7620.1050.4830.9440.9691.001.00（3）由上表的吸收分率可知塔顶尾气中各组分的含量分别为：且和不被吸收 则各组分吸收率及尾气组成见表：表2.1.3组成总和000.1050.4830.9440.9691.001.00进气量41.36196.4631.0262.0462.0431.0272.3827.2517003.257130.08958.565730.0583872.3827.241.36196.4627.76331.9513.474240.9616200301.9690.1370.6510.0920.1050.0120.003001.000由吸收

16、分率计算可知，由于、的=1.0。故这两组分几乎全部被吸收，不进塔顶尾气中，尾气主要组成及含量见表3.1.3（4）、吸收剂用量操做液气比： =1.88188入塔气体量：=517塔顶尾气量：=301.96936吸收剂用量：塔底吸收液量：塔底液相质量流量为2.2 能量衡算理想焓用热焓表示热平衡：无中间冷却器时 则上式变为入塔气体热焓因为、吸收量可忽略不计 所以它们的热焓可看为没有变查热焓图 入塔气体热焓（） 在t=40 p= 时 列表2.2.1如下：表2.2.1组分分子质量16960.0692.16301680.12604.84299.90.12503.496441590.0638.16581040

17、.14844.482083.096即出塔气体气体热焓（） t=120 p=时 列表2.2.2如下：表2.2.2组分分子质量16940.0690.24301330.12478.84298.50.12496.44441570.06414.48581030.14836.362316.32即 吸收剂入塔温度t=30 p=时 列表2.2.3如下：表2.2.3组分分子质量72860.120.851.001491581609.211549.813159即 塔底吸收剂（） 在t=120 p=时列表2.2.4表2.2.4组分分子质量72860.120.881.001611601391.0412108.81349

18、9.84即=代入 得所以学要一个热负荷为的中间冷却器3、填料吸收塔的工艺尺寸计算3.1 填料塔塔径的计算（1）、填料选择直径的瓷质拉西环如图1(乱堆)图3-1（2）、塔径计算公式： 首先求出操作气速塔底混合气质量流量：吸收剂平均摩尔质量：吸收剂质量流量：吸收剂密度：查得 质量分率：吸收剂密度：富气密度：（3）、采用eckeret通用关联图法横坐标为：（4）、由图查知纵坐标为0.07图3.1 eckert通用压降关联图查化工原理教材附录可得，其填料因子=205吸收剂粘度：查得 查得：即解得：取塔径：圆整后取塔径：（5）、核算操作气速把=2.2m代入塔径计算公式，解得:空塔气速 (在允许范围内)（

19、6）、填料规格校核（合理）（7）、喷淋密度校核填料表面充分润湿，应保证喷淋密度高于最小喷淋密度据morris等推荐,的环形及其填料的最小润湿速率为查填料手册得:经以上校核可知，填料塔直径选用合理。3.2 填料层高度计算（1）、填料层计算采用等板高度法查得：填料外径 关键组分的值由前面理论级的计算可知 理论级数所以填料层高度为：而填料层设计厚度：取安全系数为1.25则=1.259.737=12.17125取拉西环分段高度取因故填料层分为3段。则（2）、塔高塔顶上部空间取为1.2，液体再分布器每个取为1，塔底液相停留时间3，塔釜液所占空间高度为：塔底下部空间取为1故塔高3.3 填料压降计算采用ec

20、keret通用关联图法： 由计算得 横坐标：纵坐标：查图3.1 eckeret通用关联图法 得：填料层压降：4、填料塔塔体的设计与计算4.1 塔体厚度的设计计算（1）、根据化工机械基础中有关容器材料设计公式显示，可选用16。筒体的设计厚度：式中：16单面腐蚀裕度 =0.85（采用双面焊局部无损探伤）得：考虑钢板负偏差，取，圆整后塔体的有效厚度圆整后的塔体厚度为13mm（2）、水压测试：水压试验取设计压力的1.25倍。取。代入查表知16的为345（教材化工机械基础）水压试验满足强度要求。塔体强度校核 4.2塔体的质量载荷 a塔体和裙座的质量查表可知，对于1.6m的塔径，壁厚10mm，1m高的筒节

21、钢板的质量为1080kg；经塔估算可得塔高为18.4m，故塔体和裙座的质量为 b内件的质量查表可知，塔内件的质量为，塔体截面积则内件的质量 c平台扶梯的质量查表可知，平台的质量为，按算平台的质量 查表可知，扶梯的质量为，则扶梯的质量d填料的质量查表可知，拉西环堆积密度为，填料的体积 则填料的质量 操作过程的溶液质量 其它构件的质量按5000kg算设备操作时的总质量4.3 风载荷和风弯矩的校核a风载荷风载荷的计算公式：由于塔高超过10m,故需分两段计算,第一段取底下段。查表可知，平顶山的基本风压，风压高度变化系数，对于圆柱体直立设备，体型系数，对于塔高小于20m时，塔设备各计算段的风振参数笼式扶

22、梯的当量宽度，操作平台的当量宽度，则塔设备的有效直径 则下段的风载荷第二段取上部段，查表可知，风压高度变化系数，则上段风载荷b风弯矩 （5）地震载荷 平顶山的地震裂度为7级以下，故只考虑水平方向的振动， 由可知不用考虑高振型的影响。基本振型的水平地震力为，对于圆筒直立设备综合影响系数，地震影响系数按7级算，基本振型参与系数，则水平地震力为 自震周期，查表可知塔材料的弹性模量，则 其惯性钜 圆筒的应力 塔设备的各种载荷计算5、填料塔附件的设计与计算5.1塔顶除雾器 由于气体在塔顶离开填料塔时，带有大量的液沫和雾滴，为回收这部分液相，经常需要在顶设置除沫器。常用的除沫器有以下几种：折流板式除沫器，

23、它是一种利用惯性使液滴得以分离的装置，一般在小塔中使用。旋流板式除沫器，由几块固定的旋流板片组成，气体通过时，产生旋转运动，造成一个离心力场，液滴在离心力作用下，向塔壁运动实现了气液分离。适用于大塔径净化要求高的场合。丝网除沫器。丝网除雾沫器：一般取丝网厚度，气体通过除沫器的压降约为通过丝网除沫器的最大气速 实际气速为最大气速的0.750.8倍 所以实际气速所以丝网除沫器直径 5.2 液体分布器设计液体分布器可分为初始分布器和再分布器，初始分布器置于填料塔内，用于将塔顶液体均匀分布在填料表面上，初始分布器的好坏对填料塔效率影响很大，分布器的设计不当，液体预分部不均，填料层的有效面积减小而偏流现

24、象增加，即使填料性能再好也很难得到免疫的分离效果。因而液体分布器的设计十分重要。液体分布器的性能主要由分布器的布液点密度（即单位面积上的布液点数），各布液点均匀性，各布液点上液相组成的均匀性决定，对液体分布器的选型和设计，一般要求：液体分布要均匀；自由截面率要大；操作弹性要大；不易阻塞，不易引起雾沫夹带及起泡等；可用多种材料制作，且操作安装方便，容易调整水平。5.2.1 液体分布器的选型液体分布器的结构形式很多，目前常用的有以下几种。1.管式喷淋器这是结构最简单的种装置。有多种形式，这里仅介绍其中的弯管式和缺口式两种，分别如图5-2-1(a)利(b)所示。喷口下面有圆形挡板，既可溅射起分散的液

25、体，也可减轻液流对填料的直接冲击。这种喷淋器一船只用于塔径在300以下的塔。2.莲蓬式喷淋器这是应用最普遍的一种喷淋装置，如图5-2-1(c)所示。它的结构简单，安装方便，喷淋较均匀，但小孔容易堵塞，且液体的喷淋面积和分布受液体压头影响较大，所以适用于料液较清洁且压头变化不大的情况一般用于直径600以下的塔中。3.盘式喷淋器其结构如图5-2-1(d)所示。液体通过进液管流到液体分布盘内，再由盘围板上边缘的齿隙式盘上的小筛孔流出，淋洒到填料上。盘式喷淋器的结构简单，液体通过时的阻力较小但加工较复杂。一般分布盘直径为塔径的0.650.8倍。这种装置一般适用于直径800以上的塔。4.多孔管式喷淋器这

26、种装置有多孔直管式和多孔盘管式两种，分别如图5-2-1(e)和(f)所示。前者多用于直径600以下的塔，后者适用于直径为6001200的塔。喷液孔均匀地开在管底部，直径为36。图5-2-1各种形式液体喷淋器（a）弯管式；（b）缺口式；（c）莲蓬式；（d）盘式；（e）直管式；（f）盘管式由于所设计的吸收塔有较大的塔径所以选用盘式明淋器，如上图（d）所示。该吸收塔液相负荷较大，而气相负荷相对较小，故选用槽式气液体分布器如图4-3-2:图5-2-2槽式气液分布器5.2.2 布液孔的计算按eckert建议值，时，喷淋点密度为，因该塔液相负荷较大，设计取喷淋密度点为布液点数为点按分布点几何均匀与流量均匀

27、的原则，进行布点设计。设计结果为：二级槽共七道，在槽侧面 开孔，槽宽度为 80 mm ，槽高度为 210 mm ，两槽中心距为 160 mm 。分布点采用三角形排列， 实际设计布点数 n = 454点。5.3 液体再分布器设计液体沿填料(尤其是拉西环等实体填料)自顶层往下流动时，会逐渐流向塔壁，再沿塔壁流下，以致使填串旧中心处液流量不足。此处的填料得不到有效润湿，减少了有效传质面积，使传质效率大为降低。为克服此种不良趋势，常在填料层内每隔一定距离设置液体再分布器，使液体重新均匀分布后再流到下一段填料中。再分布器的距离与塔径的关系：对于拉西环，(2.53.0)；对直径400以下的小塔，可用比上值

28、较大的；对于大塔，不宜超过6，对于鲍尔环或鞍形填料，则允许更大的。实际中常用的是截锥式再分布器，如图5-3-1所示。其中(a)型是将截锥体焊(或搁置)在塔体上，截锥上下仍能全部堆满填料，不占空间。如需分段卸出填料时，则可采用图5-3-1中(b)型的结构，截锥上加设支撑板，截锥下要隔段距离再装填料。截锥体与塔壁的夹角。一般为3545，截锥下端的直径可取塔径的0.70.8倍。这种结构适用于直径600800以下的塔。图5-3-1截锥式液体再分布器5.4 填料支承装置填料支撑结构用于支撑塔内填料所有的气体和液体的重量之装置。对填料的基本要求是：有足够的强度以支撑填料的重量；提供足够的自由截面以使气液两

29、相流体顺利通过，防止在此产生液泛；有利于液体的再分布；耐腐蚀，易制造，易卸装等。常用填料支撑板有栅板式(如下图(b)所示)和气体喷射式(如下图(a)所示)。 (a) (b)图5-4-1常用的支撑板有栅板式的，如图5-4-1(b)所示。它是由侧立的扁钢条组成，扁钢条之间的距离一船为填料外径的0.60.8倍左右，但在直径较大的增中，间距也应放大。此时为了防止填料漏下，往往在栅板先先铺一层孔眼小于填料直径的粗金届网、如图5-4-1(a)所示。为了兼顾支撑装胃的强度和自由截面两方面的要求，同时又能适应高空隙率填料，可采用力气管式支撑装置。气体经升气管上升，通过管顶部的孔及侧面的齿缝进入填料，而液体则由

30、支撑板底的许多小孔及齿缝底部溢流而下。这种装置因有足够的齿缝而较好地避免液泛。鉴于以上叙述，因为设计所用塔径较大，且吸收液粘度较大，所以选用栅板式(如图(b)所示)5.5 压板的选取 填料层压板的计算填料层设置压板的必要条件为 其中为最大气速，常压下气速为0.50.8 m/s 这里取空塔气速0.625m/s则 故需要加压板，塑料填料选用固定式压板，压板的开孔面积等于填料的孔率，则 s=开孔的缝隙取填料直径的0.6，则 填料压紧装置 为保证填料塔在工作状态下填料床能够稳定，防止高气相负荷或负荷突然变动时填料层发生松 动，破坏填料层结构，甚至造成填料损失，必须在填料层顶部设置填料限定装置。填料限定

31、可 分为类：一类是将放置于填料上端，仅靠自身重力将填料压紧的填料限定装置，称为填料压板； 一类是将填料限定在塔壁上，称为床层限定板。填料压板常用于陶瓷填料，以免陶瓷填料发生 移动撞击，造成填料破碎。床层限定板多用于金属和塑料填料，以防止由于填料层膨胀，改变 其开始堆积状态而造成的流体分布不均匀的现象。一般要求压板和限制板自由截面分率大于 70%5。压板放在填料上部，对填料期固定作用，防止气速过大把填料吹碎，影响传质效果。压板有固定和浮动两种，该设计采用浮动式压板，如图5-5-1浮动式压板5.6 封头设计计算（1）、综合考虑，液体进料口采用带直边的标准椭圆形封头，选用16。标准椭圆封头的设计厚度

32、：式中： =2200 =1.0（整体冲压）得：考虑钢板负偏差，取mm，圆整后.07封头壁厚应与筒体壁厚保持一致，故将封头壁厚圆整为12（2）、标准椭圆封头直边高度h（）列表如下：表5.6.1封头材料碳素钢普通钢复合钢不锈钢 ，耐酸钢封头壁厚4810182039101820直边高度254050254050取直边高度封头短轴长用下式求：而，所以代入数值，得：短轴长5. 7 法兰和垫片的选取吸收塔的设计压力为1.3，设计温度为40，内径为2200，壁厚为12，所以可选择公称直径为2200，公称压力为1.6的甲型平焊标准法兰，采用凹凸面密封。相关的尺寸如下： 螺栓的规格，个数606、各接管尺寸的设置6

33、.1 进气出管直径气体进出口装置设计，应能防止淋下的液体进入管内，同时还要使气体分散均匀，因此，不宜使气流直接由管接口或水平管冲入塔内，而应该使气流的出口朝向下方，使气流折向上。对于直径为以下的小塔，可以使进气管伸到塔的中心线位置，管端切成向下的斜口或直接向下的长方形切口；对于直径以下的塔，管的末端可制成向下的喇叭状扩大口；对于更大的塔，应该考虑盘管式的分布结构。 常压下气体流速为取气体流速为 则气体进口管直径 同理得气体出口管直径 查国家标准规格，圆整直径为6.2 吸收剂进料管直径 因为液体流速一般为 取 吸收剂进口直径 查国家标准规格，圆整直径为6.3 吸收剂出料管直径 液体出口装置的设计

34、应便于液体的排放，防止破碎的瓷环堵塞出口，并且要保证塔内有一定的封液高度。 因为液体流速一般为 取 取 查国家标准规格 圆整后取=3006.4 接管长度 填料塔上各股物料的进出口管留在设备外边的长度，可参照下表（表6.4.1）确定。表6.4.1公称直径公称直径接管长度80100150150公称压力则本吸收塔7、填料塔辅助设备的设计7.1 吸收剂循环泵的选择及功率的计算由8.3关于管接口的设计计算知吸收剂进口直径摩擦系数的确定新的无缝钢管绝对粗糙度值约为，相对粗糙度为查莫迪图7.1.1 得摩擦系数图7.1.1输送吸收管路所需压头的计算列出液体进口和液体出口的两截面的机械能守恒方程，即可求得压头取

35、 总管长初步设为操作压力为常压，所以填料层压降泵功率的计算由于所需功率比较小，所以只需选择小功率的离心泵就够了。查离心泵的规格，is 50-32-125 中 的离心泵最合适这是最小功率的离心泵，所以不需要画特性曲线就可以得知。此外，稳定汽油为易燃易爆的介质，还是高危害介质，因此汽油等介质输送的泵的选型很重要。一般选型，对输送汽油的泵，要求轴封可靠且无泄漏泵，多选用屏蔽泵，这样可有效避免介质的泄漏和设备漏电，且占地面积较小，贫富油泵要选用密封性能较好、质量可靠的化工泵。7.2 工艺管道的材质选用因汽油工段输送的是易燃易爆的高度危险介质，汽油生产的管道数量多，尺寸、型式多种多样，管道布置错综复杂，

36、这样就增加了发生事故的可能性和危险性。因此，在汽油管道材质选用上建议选择加厚的16碳钢管，而低温管道则可选用普通16碳钢管。这样可大大减少因管道泄漏和设备停产检修带来的环境污染和产量、原材料损失。7.3 其他 对于塔径大于900mm的塔需设人孔、手孔，一般人孔直径为400600mm，因为本设计塔径较大，所以选择人孔为600mm。手孔直径一般在150250mm范围之内，则选择手孔为150mm。为便于观测物料情况，还可在塔体上设视镜、液面镜。因为填料塔填料段分三段，所以此塔的为了方便检修需要设计人孔三个。8、带控制点的流程说明图8.1富气从造气塔通过转速 的功率为54%泵，流经转子流量计 ，对其进

37、行流量控制为的流速，并通过温度计控制温度为进入吸收塔塔底，此吸收塔的操作压力为；而吸收剂则通过转子流量计和温度显示计的人为控制，以流速为温度为的操作要求从吸收塔塔顶进入吸收塔。因为吸收塔有操作温度和操作压力的要求，所以在塔顶塔底要进行温度和压力的检测，因进出的温度不同，进料状态不同等一系列因素，导致塔内进出料无法达到热平衡，所以要有使热量达到平衡的换热器。塔釜液再经换热器以达到进入解吸塔的操作要求进入解吸塔。所经流程如图8.1所示。9、安全施及紧急情况处理9.1安全措施 泄漏：迅速撤离泄漏污染区人员至安全区，并进行隔离，严格限制出源。建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器，穿消防防护服。 尽可能切

38、断泄漏源，防止进入下水道、排洪沟等限制性空间。 小量泄漏：用砂土或其它不燃材料吸附或吸收。也可以用大量水冲洗， 洗水稀释后放入废水系统。大量泄漏：构筑围堤或挖坑收容；用泡沫覆盖，降低蒸气灾害。 9.2灭火方法 灭火剂：抗溶性泡沫、干粉、二氧化碳、砂土。用水灭火无效。灭火注意事项：尽可能将容器从火场移至空旷处。喷水保持容器冷却，直至灭 火结束。处在火场中的容器若已变色或从安全泄压装置中产生声音，须马上撤离。 9.3紧急处理吸入：迅速脱离现场至新鲜空气处。保持呼吸道通畅。如呼吸困难，给输氧。如呼吸停止，立即进行人工呼吸。就医。 误食：饮足量温水，催吐，就医。 皮肤接触：脱去被污染衣着，用肥皂水和清

39、水彻底冲洗皮肤。眼睛接触：提起眼睑，用流动清水或生理盐水冲洗。就医。10、设计结果 本设计通过物料横算，计算出了塔顶塔底物料进出量，分别为入塔气体量为；塔顶尾气量为；吸收剂流量为；塔釜液流量为。此外，根据进出料口物料所受的温度不同，不同物料比热容的不同计算出了此设计所需要的换热器的热负荷为。由eckeret通用关联图查算出液体体积流速和富气的体积流速计算出填料塔的塔径，填料层高度计算为，由其余不同规格的要求和经济性的考虑，填料采用乱堆填料，材料为陶瓷拉西环，选取环的直径为。考虑塔顶部空间、填料层间距、塔釜釜流液停留时间内所占的空间高度以及塔底部空间高度等的设计计算的塔高为18400。采用两面腐

40、蚀探伤检测等的要求计算出塔壁厚为13。塔体进出气管直径为500，进出液管直径为300。进出口接管长为150。另外，塔内部各附件通过从经济、环境、生产条件等的考虑得液体分布器为盘式分布器，计算的布液孔为454个；压板采用浮动式；液体再分布器采用截锥形再分布器；填料支撑板用珊板式。塔顶除雾气直径为离心泵的规格 is 50-32-125 中 。设计结果一览表入塔气体流量塔顶尾气流量吸收剂流量塔底液体流量塔径尺寸2200填料支撑板珊板式壁厚13压 板浮动式填料层高度13液体分布器盘式分布器填料类型瓷拉西环（乱堆）再分布器截锥形再分布器填料尺寸50法兰公称直径2200全塔压降3168进气管直径500出液管直径300进液管直径300出气管直径500塔 高18400布液孔454个塔顶除沫器直径进出口接管长150泵功率54%11、参考文献1冷士良， 陆清, 宋志轩主编化工单元操作及设备 .北京：化学工业出版社， 19962朱孝钦主编，过程装备基础.北京：化学工业出版社， 19883黄英主编，化工过程设计 ，北京：化学工业出版社 ，19884郑津洋， 董其伍 桑芝富主编过程设备设计 ，北京：化学工业出版社 ，19945.金国淼，吸收设备，北京：化学工业出版社6柴诚敬，刘国维，李阿娜，化工原理课程设计，天津，天津科学技术出版社，199