现浇梁模板专项施工方案.

1、*区西作业区集装箱码头工程#5、#6泊位码头护岸及道路堆场工程现浇梁模板专项施工方案版本编号：A-20150310审核：编制：* 有限公司深圳港* 区西作业区集装箱码头工程#5、#6泊位码头护岸及道路堆场工程项目部年 月 日、工程简介:深圳港*区西作业区集装箱码头工程合同二（B） #5、#6泊位码头护岸及道路 堆场工程为高桩码头结构形式，施工长度为575.4m,共9段,其中标准段为H-L共5段, 长60.8m，M-0段为非标准段，长67.2m, P段为非标准段，长69.8m。桩形式为：前后排为D1100mr钢管桩，中间排位为DIOOOmr钢管桩，共5排桩，排 距（横向）为7500mm纵向间距为

2、6400mm部分桩需做嵌岩或锚锭处理，所有桩内为 钢筋混凝土结构；施工工艺为：打桩、桩内处理、现浇纵横梁、预制面板、现浇面层。现浇梁模板的组成为：牛腿、底模、侧模、安全防护设施（安全网，详见附图），所有组成部分均为钢结构或者钢木结构。我部拟利用钢结构牛腿（详见附图）作底模的主 要支撑基础，所有底模牛腿均焊接在直钢管桩侧面；底模安装好之后在底模边缘安装安 全网，整个施工平台成形，底模调整好后进行梁格钢筋绑扎、安装侧模、浇筑混凝土。其标准段纵横梁每跨（跨中）尺寸如下（单位：mm :前后轨道梁：长3200,宽2000横梁：长7500,宽1600纵梁：长6400,宽1200标准段结构图LAjO no门

3、 R-1 f=3 n n1 JI 1IIIIII111II13o,11 IIIIO OIIIIII1O1113c1II1JntJ JQTLUJULJiJI9、依据1、施工组织设计 2、深圳港 * 区西作业区集装箱码头工程 #5、#6 泊位码头护岸及道路堆场工程施 工图纸3、规范：港口工程荷载规范4、港口工程施工手册5、建筑施工计算手册三、梁模板的安装拆除1、制作及安装装 成形的底模板按照图纸要求制作完成并验收合格后方可运抵现场进行吊装， 吊装过 程中先安装轨道梁、 纵梁底模板再安装横梁底模板， 横梁底模压在纵梁和轨道梁底模上。 所有模板吊装完成完成后，由测量放线，底模中轴线及标高，根据测量放线

4、进行底模板 调整，然后在模板原木方上钉 18mm厚夹板，夹板尺寸同梁底尺寸；所有桩顶位置需在 现场进行桩周模板拼装，桩周模板尺寸见图纸，桩周底模板标高低于梁底模板5cm最后将所有底模板满铺透水模板布。侧模板顶面也需钉夹板及透水模板布，此工作在岸上完成后方可进行侧模板吊装， 调试并经自检合格后，侧模顶用对拉螺栓连接，底部需收紧顶脚螺栓，使之固定。2、模板拆除 在砼强度达到设计强度后， 吊机或起重船先拆除侧模板。 再把底模用法蓝螺丝及拉杆将底模反吊在梁顶，割去桩上焊接的牛腿，把底模支架放低。再用吊机或起重船吊住 底模，松开法蓝螺丝， 将底模从梁侧面吊出。 先拆纵梁和轨道梁底模， 最后拆横梁底模。1

5、11111 nlHHHki 11111( 11 h whe a11 U I 11li II II II I IH II II lililiI10IIIIIlilili liliIIIIHIIIIIIIIIIIIIIIIII11 I I I 11 I hffiprrrnHi 1 1 11imih纵横梁底模板平面布置图底模平面布置图3、施工设备设备名称型号夹板,面上粘帖透水布数量备注履带式起重机2504钢1+2.26起重船100)mm钢管吨1工作船、交通船6.40016.4003.1履带式起重机主臂起重性能表，单位：嗨-A主臂长度(m)幅度(m)51545760636669727578814.55

6、67891079.5/111271.871.370.462.9/1357.7/131459.959.358.657.957.050.444.338.8川)33.8/151651.150.549.849.348.648.143.138.133.229.524.9/171844.243.743.242.642.141.640.936.232.028.523.92038.938.437.937.436.836.335.635.130.927.623.12234.534.233.533.032.431.931.430.830.126.522.32430.830.530.029.428.928.427.

7、927.326.825.521.62627.727.326.826.525.925.424.924.323.823.320.72825.024.924.323.823.322.922.421.921.420.820.03022.622.622.121.721.020.720.119.819.218.718.23220.720.520.119.819.218.718.217.817.316.816.43418.918.718.418.017.517.116.616.115.715.214.93617.317.117.016.415.915.615.014.714.213.813.33815.91

8、5.915.615.214.714.313.813.412.912.612.04014.714.714.314.013.413.112.612.211.711.310.84213.613.413.312.912.412.011.511.210.610.39.94412.612.612.211.911.311.010.610.19.89.48.94612.0/4511.511.311.010.510.19.89.28.98.58.04810.810.510.39.89.48.98.58.07.67.3509.89.48.98.58.27.87.36.96.6528.78.38.07.57.16.

9、66.25.9548.5/537.67.36.86.46.15.75.2567.16.86.25.95.55.04.7586.25.75.45.04.54.1605.24.84.54.13.6625.0/614.34.03.63.3644.1/633.63.12.7663.12.72.4682.42.0702.2/691.7721.5/71倍率76655443332主臂长度(m幅度(m)51545760636669727578814.5567891079.5/111271.871.370.462.9/1357.7/131459.959.358.657.957.050.444.338.8/153

10、3.8/151651.150.549.849.348.648.143.138.133.229.524.9/171844.243.743.242.642.141.640.936.232.028.523.92038.938.437.937.436.836.335.635.130.927.623.12234.534.233.533.032.431.931.430.830.126.522.32430.830.530.029.428.928.427.927.326.825.521.62627.727.326.826.525.925.424.924.323.823.320.72825.024.924.32

11、3.823.322.922.421.921.420.820.03022.622.622.121.721.020.720.119.819.218.718.23220.720.520.119.819.218.718.217.817.316.816.43418.918.718.418.017.517.116.616.115.715.214.93617.317.117.016.415.915.615.014.714.213.813.33815.915.915.615.214.714.313.813.412.912.612.04014.714.714.314.013.413.112.612.211.71

12、1.310.84213.613.413.312.912.412.011.511.210.610.39.94412.612.612.211.911.311.010.610.19.89.48.94612.0/4511.511.311.010.510.19.89.28.98.58.04810.810.510.39.89.48.98.58.07.67.3509.89.48.98.58.27.87.36.96.6528.78.38.07.57.16.66.25.9548.5/537.67.36.86.46.15.75.2567.16.86.25.95.55.04.7586.25.75.45.04.54.

13、1605.24.84.54.13.6625.0/614.34.03.63.3644.1/633.63.12.7663.12.72.4682.42.0702.2/691.7721.5/71倍率766554433323.2起重船吊机性能表工作距离角度（）3035404550556061657027m幅度（m25.724.523.021.419.717.815.915.413.811.6取大起重量（t）8.59.09.610.411.512.914.815.04、梁模板施工人员落实梁模板板施工质量及安全必须按照业主要求将任务及责任落实到每个人，详见下表:施工内容负责人备注整个梁模板施工胡振华含梁模板

14、安装、拆除梁模板起重作业谢寿庆梁模板起重作业司机覃俊军梁模板制作谭智谋四、验收标准现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验数量单元测占检验方法轴线位置5桩、梁、 板、柱类， 抽查30% 且不少于 3件；大 型构件逐件检杳2钢尺检查底模上表面标咼 103水准仪或拉线、钢尺检查内截面尺寸柱、梁 56钢尺检查顶面对角线差 3m251经纬仪或吊线、钢尺检查长度梁+5，-102钢尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。五、现浇梁模板承载力验算计算选择：标准段轨道、纵、横梁底模板；侧模板1施工中的垂直方向荷载主要有：恒载：模板（底模、侧模、浇注平台板）自重、

15、新浇混凝土自重（轨道梁第一次浇注混凝土高度为1.65米；纵梁浇注高度为1.58米、1.65米；横梁尺寸为1.5 1.65米，混 凝土自重选取浇注高度1.65米的混凝土自重）；活载：施工人员及设备的荷载、振捣混凝土产生的荷载（垂直方向）。2、施工中水平方向荷载有：振捣混凝土产生的荷载。3、 系数取值：永久荷载分项系数取1.2 ;可变荷载分项系数取1.44、模板尺寸（单位：mm）模板尺寸（长X宽）为：中纵梁底模板尺寸为： 5150X1200;横梁底模板尺寸为 6200 X 1600、6150X 1600、6100X 1600、5700X 1600 三种；轨道梁 1900X 2400、1900X 2

16、000、 1900X 2800三种；侧模5、横梁底模板计算横梁底模主梁采用36#工字钢，间距400mm,共5 条,次梁采用8#曹钢，间距305mm, 共19条，全部用新材料加工，在 8#槽钢上开孔，用螺栓将50*30mm木条固定于8#曹 钢上，在木条上钉18mm厚夹板；横梁底模板有三种尺寸，取跨距最大的模板进行验算， 故取6200X 1600的横梁底模进行验算。虬 Id1 iBC横梁底模平面图I? rr.s*rI r |-J11!A MWM m吃罚蛇MQ横梁底模立面图1两头榄扌钢即骚庶一（3来70Q4C mm横梁底模立面图25.1、夹板验算5.1.1恒载计算10底模夹板自重：30 10/100

17、0 = 0.3KN ;侧模板自重：630 10 2/1000 = 12.6KN ;1浇筑平台板自重：600 10/1000 = 3KN;2钢筋混凝土自重：6.2 1.6 1.65 2500 10/1000 = 409.2KN ;总恒载标准值为：G =425.1KN;总恒载设计值为：G =425.1 1.2 =510.12KN ；恒载面荷载设计值为:q恒二G= 510.12二51.42KN / m2；S 6.27.65.1.2活载计算振捣混凝土产生的荷载：2 kN / m2;人以及施工荷载为：2.5 kN / m2总活载标准值为：4.5 kN / m2 ;总活载设计值为：4.5 X 1.4=6.

18、3 kN / m2 ；5.1.3力的组合选取1cm夹板作为计算单元，均布荷载设计值：q =0.01.42 - 6.3） 577.2N/m ；5.1.4受力计算板面计算规范规定当板面只有横肋而无小纵肋时，面板为单向板，计算时可取板面 任一区格为计算单元。单向板主要在一个方向弯曲，长边和短边的比值大于或等于2,这样长跨方向的弯矩可以忽略不计，近似认为力只沿短跨方向传递给长边，将该结构近 似为简支结构，故可近似认为夹板最大跨距为305mm厚度为1.8cm;选取1cm夹板作为计算单元，夹板最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mr）/尸、x宀*几何尺寸及荷载值简图（单位：mrj）弯矩图（单位：N.m）强

19、度验算:0.54 10夹板截面参数为:跨中最大弯矩为：ql2577.2 汉 0.3052“M6.71N m ；8 8I=0.49cm4 ；12MW6.71 1033= 12.43MPa ：l7MPa，满足要求;挠度验算:425ql Ml384 EI 一 9.6El26.71 0.305门，l56百二 0.1mm :9.6 2.1 10100.49 10-400305400二 0.76mm，满足要求；5.2、次梁验算次梁采用新采购的8#槽钢，最大间距为305mm跨距为：l= 400mm； 50*30mm木方 顺着8#槽方向钉于8#槽上，木方收到的荷载直接传递到了8#槽钢上，故不对木方进行验算，仅

20、对8#槽进行验算。5.2.1恒载计算底模夹板自重：30 10/1000 =0.3KN ；底模木方自重：25 10/1000二0.25KN ;侧模板自重：630 10 2/1000 =12.6KN ；1浇筑平台板自重：600 10 /1000=3KN ；2钢筋混凝土自重：6.2 1.6 1.65 2500 10/1000 = 409.2KN ;总恒载标准值为：G二425.35KN ；总恒载设计值为：G = 425.35 1.2 = 510.42 KN ；恒载面荷载设计值为：q恒二510.4251.45KN /m2；恒 S 6.2汉1.65.2.2活载计算振捣混凝土产生的荷载：2kN / m2;人

21、以及施工荷载为：2.5 kN / m2总活载标准值为：4.5 kN / m2 ;总活载设计值为：4.5 X 1.4=6.3 kN / m2 ;5.2.3力的组合8#槽单位重量8.045kg/m，故自重为1.2 X 8.045 X 10/1000=0.1KN/m,均布荷载设计值:q =0.305 （51.45 6.3） 0.1 =17.7KN /m ；5.2.4受力计算次梁最大间距为305mm跨距为：I = 400mm，次梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mr）丄 7.Z /几何尺寸及荷载值简图（单位：mm弯矩图（单位：KN.m）68跨中最大弯矩为：2 2-ql17.794M0.35 KN

22、m ；8 88#槽截面参数为：W = 25.3cm3;4I =101cm ;强度验算：匚0.35 10625.3 103= 13.83MPa : 215MPa满足要求;挠度验算:5qI4 MI20.35 103 0.42I 40056二 0.1mm1 mm，满足要384EI9.6EI9.6 2.1 1010 101 10-400400求;5.3、主梁验算主梁采用贵广调配的36a#工字钢，最大间距为400mm跨距为：l=6200mm。5.3.1恒载计算底模夹板自重：30 10/1000 =0.3KN ；底模木方自重：25 10/1000 =0.25KN ；底模 8#槽自重:1.86 19 8.0

23、45 10/1000 = 2.84KN ；侧模板自重：630 10 2/1000 =12.6KN ；1浇筑平台板自重：600 10/1000 =3KN ；2钢筋混凝土 自重：6.2 1.6 1.65 2500 10/1000 = 409.2KN ;总恒载标准值为：G =428.19KN ；总恒载设计值为：G =428.19 1.2 =513.83KN ；恒载面荷载设计值为：q恒二G 513.8351.8KN / m2；恒 S 6.2X1.65.3.2活载计算振捣混凝土产生的荷载：2kN / m2;人以及施工荷载为：2.5 kN / m2总活载标准值为：4.5 kN / m2 ;总活载设计值为：

24、4.5 X 1.4=6.3 kN / m2 ;5.3.3力的组合36a#工字钢单位重量60.037kg/m，故36a#工字钢自重为：错误！未找到引用源。1.2*60.037*10/1000=0.72KN/m ;均布荷载设计值:q =0.4 (51.8 6.3) 0.72 = 23.96KN / m ；5.3.4受力计算主梁梁最大间距为400mm跨距为：丨=6200mm ,荷载通过8#槽钢传递到36a#工字钢上，将荷载近似为均布荷载，主梁最不利受力图式如下图(图中尺寸单位为mr)三1 3fS I-卜、/-几何尺寸及荷载值简图（单位：mm36a工字钢截面参数为： W=875cm3;I = 1576

25、0cm4;跨中最大弯矩为：M23.96 6.2 =115.13KN m ；8 8iya 115 13 疋 10强度验算：二二一=50 =131.58MPa :：: 215MPa，满足要求;W 875 勺0挠度验算：5ql4384 EI232Ml115.13 106.2一l 620056-8 = 14mm15.5mm，满9.6EI9.6 2.1 101015760 10-400400足要求;5.4横梁支座支撑工字钢受力计算横梁底模侧纵梁底模横梁底模侧 海纵梁底模支座支撑工字钢简图（单位：mm横梁安装在纵梁和轨道梁上，横梁两边 25#工字钢压在纵梁或轨道梁两边的 25#工 字钢上，支座支撑为25#

26、工字钢，两侧加焊腹板-6 X 70 （宽）X 240 （长）。纵梁和轨道 梁两边支撑工钢受横梁竖直方向的荷载大小一致，取纵梁为例进行验算。5.4.1恒载计算横梁底模自重：2600 10/1000二26KN ； 侧模板自重：630 10 2/1000 =12.6KN ;浇筑平台板自重：1600 10/1000 =3KN ；2钢筋混凝土自重：6.2 1.6 1.65 2500 10/1000 = 409.2KN ;总恒载标准值为：G =450.8KN ；总恒载设计值为：G =450.8 1.2 = 540.96KN ；总恒载面荷载设计值为：q恒540.9654.53KN /m2；恒6.2565.4

27、.2活载计算振捣混凝土产生的荷载：2kN / m2;人以及施工荷载为：2.5 kN / m2总活载标准值为：4.5 kN / m2 ;总活载设计值为：4.5 X 1.4=6.3 kN / m2 ;5.4.3力的组合均布面荷载设计值：q总二54.53 6.3=60.83KN/m2 ;5.4.4受力计算由支座支撑工字钢简图可知，横梁的所有荷载通过25#支座支撑工钢传递纵梁25#支座支撑工钢上，最后传递到牛腿上。横梁对自身25#支撑工钢的集中力值：60.83 6.2 1.62 5= 60.34KN ；受力图式如下图（图中尺寸单位为 mr）沖-I 工 4 C j事40C鼻& 00#: C J 心彳S0

28、J4KN&0.34K60.3JKXfeO.34KhV几何尺寸及荷载值简图（单位：mm1 O.2C1 Q . 2 C弯矩图（单位：KN.m剪力图（单位：KN跨中最大弯矩：Mmax =20.82KN m ;最大支座反力：Rmax 二 93.38 60.38 二 153 76KN ；25#工字钢截面系数： W = 402cm3; I = 5020 cm4 ;A = 48.5cm2强度验算：匚二 M max = 20.82 10 =5l.8MPa ： 215MPa ；满足要求;W402简支部分跨中弯矩最大，取简支部分进行挠度验算:F48EI(l3236al -8a)=60.34X10356848 2.

29、1 10105020 10-323(1.266 0.23 1.26 -8 0.23)cll 1260=0.5m m :400400=3.2m m；满足要求抗压强度稳定性计算N 153.76 103A 一 0.8 48.5 102二 39.63MPa ： 215MPa ;满足要求。6、中纵梁底模板计算纵梁底模尺寸为5150X 1200mm,纵梁底模主梁采用原盐田西港 3#、4#泊位横梁底 模旧25#工字钢，间距300mm,共5条，次梁采用8#槽钢，间距318mm,共15条，次 梁用新材料加工，在8#槽钢上开孔，用螺栓将50*40mm木条固定于8#槽钢上，在木条 上钉18mm厚夹板。lHLTLL1

30、171iH|Tl丄L-11ie!rF! r111iL_ -1-an119二.厂一11gp, . ：E31 +:z纵梁底模平面图纵梁底模立面图11200 M6/ -二沖.比 3C：Cet；f 6300k40 WIII纵梁底模立面图26.1、夹板验算5.1.1恒载计算底模夹板自重：25 10/1000 =0.25KN ; 侧模板自重：500 10 2/1000 = 10KN ;1浇筑平台板自重：600 10/1000 = 3KN ;2钢筋混凝土自重：5.15 1.2 1.65 2500 10/1000 = 254.9KN ;总恒载标准值为：G二268.15KN ；总恒载设计值为：G = 268.1

31、5 1.2 = 321.78KN ；恒载面荷载设计值为：q恒二G 321.7852.07KN /m2；S 5.15726.1.2活载计算振捣混凝土产生的荷载：2kN / m2;人以及施工荷载为：2.5 kN / m2总活载标准值为：4.5 kN / m2 ；总活载设计值为：4.5 X 1.4=6.3 kN / m2 ;6.1.3力的组合选取1cm夹板作为计算单元，均布荷载设计值：q =0.01 （52.07 6.3） 583.7N /m ;6.1.4受力计算由图可知该结构面板为单向板，故可近似认为夹板最大跨距为318mm厚度为1.8cm；选取1cm夹板作为计算单元，夹板最不利受力图式如下图（图

32、中尺寸单位为mm：几何尺寸及荷载值简图（单位：mm弯矩图（单位：N.m）夹板截面参数为：W21 1.86=0.54cm3;31 1.84二 0.49cm ;跨中最大弯矩为：M /I 583.7 .3182=7.38N m ；8 812强度验算:M7.38 1033W0.54 10= 13.67MPa V I N X m3 00几何尺寸及荷载值简图（单位：mm8#槽截面参数为：34W = 25.3cm ；I = 101cm跨中最大弯矩为：-ql218.67232 门 csM0.21 KN m ；8 8强度验算:M 0.21 10W - 25.3 103=8.3MPa ： 215MPa，满足要求;

33、6挠度验算:5ql4384 EIMl0.21 103 0.329.6EI9.6 2.1 105 1 06 1 01 10-8二 0.1mm :400400400二1mm，满足要求；6.3、主梁验算主梁采用原盐田西港3#、4#泊位横梁底模旧25a#工字钢，槽钢共5条，每条受力宽度为：0.24m,跨距为：丨=5150mm。631恒载计算底模夹板自重：25 10/1000 = 0.25KN ；底模木方自重：20 10/1000 =0.2KN ；底模 8#槽自重：2 15 8.045 10/1000 = 2.41KN ；侧模板自重：500 10 2/1000 =10KN ；浇筑平台板自重：1600 1

34、0 /1000 =3KN ；2钢筋混凝土自重：5.15 1.2 1.65 2500 10/1000 = 254.9KN ;总恒载标准值为：G =270.76KN ；总恒载设计值为：G =270.76 1.2 =324.91KN ；恒载面荷载设计值为：q恒二G 513.8352.57KN / m2；-S 5.15汉1.26.3.2活载计算 振捣混凝土产生的荷载：2kN / m2;人以及施工荷载为：2.5 kN / m2总活载标准值为：4.5 kN / m2 ;总活载设计值为：4.5 X 1.4=6.3 kN / m2 ;6.3.3力的组合25a#工字钢单位重量38.105kg/m，故25a#工字

35、钢自重为：错误！未找到引用源1.2*38.105*10/1000=0.46KN/m ;均布荷载设计值：q =0.24 (52.576.3)0.46 =14.59KN /m ； 6.3.4受力计算主梁跨距为：l =5150mm,荷载通过8#槽钢传递到旧25a#工字钢上，将荷载近似为均布荷载，主梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm：几何尺寸及荷载值简图（单位：mrj）cp彳夕 3 7/lx =5020 70%= 3514cmWx =402 70% = 281.4cm弯矩图（单位：KN.m强度验算：二48.37 103-281.4 10=171.9MPa ： 215MPa，满足要求;模板名称型

36、钢名称实测厚度值（mm）实测厚度最小值（mm）厚度平均值（mm）国标理论厚度（mm）腐蚀量（mm）腐蚀量%腐蚀情况折减系数%横梁底模25a#工 钢66.35.65.66.082.43070现场对盐田西港3#、4#泊位旧横梁底模板25a#工字钢进行测量，得出以下结果:由此可知25#a旧工字钢截面系数:34跨中最大弯矩为：M 話M.59 5.15 =48.37KN m ；8 86挠度验算:5ql4Ml384 EI 9.6EI3248.37X10 工5.159.6 2.1 105 106 3514 10-8= 18.1mm 250二型=20.6mm,满250足要求。6.4、纵梁支座支撑工字钢受力计算

37、纵梁底模400300300300300400510510、横梁底模侧 海纵梁底模支座支撑工字钢简图（单位：mm横梁安装在纵梁上，横梁两边 25#工字钢压在纵梁两边的25#工字钢上，纵梁支座 支撑为25#工字钢，两侧加焊腹板-6 X 240 （宽）X 300m（长）。纵梁支撑工字钢除受自 身所有施工荷载外，还受到横梁施工过程传递的支座反力 Rmax =153.76KN 。641恒载计算纵梁底模自重：1200 10/1000 =12KN ；侧模板自重：500 10 2/1000 =10KN ；浇筑平台板自重：1600 10/1000 = 3KN ；2钢筋混凝土自重：5.15 1.2 1.65 25

38、00 10/1000 = 254.9KN ;总恒载标准值为：G =279.9KN ；总恒载设计值为：G =279.9 1.2 =335.88KN ；总恒载面荷载设计值为：q恒335.8854.35KN/m2；5.15X.2642活载计算振捣混凝土产生的荷载：2kN / m2;人以及施工荷载为：2.5 kN / m2总活载标准值为：4.5 kN / m2 ;总活载设计值为：4.5 X 1.4=6.3 kN / m2 ;6.4.3力的组合均布面荷载设计值：q总=54.35 6.3 =60.65KN /m2 ;6.4.4受力计算由支座支撑工字钢简图可知，纵梁的所有荷载通过25#支座支撑工钢传递纵梁2

39、5#支座支撑工钢上，最后传递到牛腿上。纵梁对自身25#支撑工钢的集中力值：60.65 5.15 1.22汉5= 37.48KN ；纵梁支撑工字钢除受自身所有施工荷载外，还受到横梁施工过程传递的支座反力Rx =153.76KN，故纵梁支座两端集中力 F 总=153.76KN+37.48KN=191.24KN受力图式如下图（图中尺寸单位为mr）护丄贞甘3：C来33 0Z3 JC拌3C 0#4C:爭J9：,凸們37/9KN37.48KNt 191?1KN翼Z，二几何尺寸及荷载值简图（单位：mm弯矩图（单位：KN.m剪力图（单位：KN跨中最大弯矩：Mmax =21.04KN m ；最大支座反力：Rma

40、x =191.24 56.22 = 247.46KN ；25#工字钢截面系数： W = 402 cm 3 ; I = 5020 cm 4 ;48.5cmM21 04=103强度验算：二 JWmax 二04 10 =52.4MPa ：215MPa ；满足要求；W402悬臂部分跨中弯矩最大，取悬臂部分进行挠度验算：F总b26EI(31 -b)二32191.24x10 x0.115686 2.1 10105020 10-(3 0.51-0.11)=0.1mm :400400400;满足要求抗压强度稳定性计算：fN 247.46 103A _ 0.8 48.5 102二 66.78MPa ： 215MPa ;满足要求。7、轨道梁底模板计算轨道梁底模尺寸为1900x 2000mm、1900x 2800mm、1900X 2400mm三种，采用原盐田西港3#、4#泊位旧底模进行改造，支座支撑槽钢在原有 25a#曹钢基础上加1条纵 梁底模拆出的旧25a#槽钢；主梁梁在原有14#槽钢基础上加新采购的14#工字钢，次梁 采用原旧8#槽钢。以受力最大得后轨锚锭位置底模为例，该底模尺寸 1900X 2800mm, 支座支撑在原有25a#槽钢基础上加1条纵梁底模拆出的旧25a#槽钢，主梁加入4条新 采购14