某屠宰场废水处理工艺设计

1、齐齐哈尔大学毕业设计（论文）某屠宰场废水处理工艺设计某屠宰场废水处理工艺设计摘要本设计是黑龙江省某屠宰场废水处理工艺设计，采用水解酸化 SBR 法处理，出 水 水 质 达 到 国 家 一 级 排 放 标 准 ， 废 水 处 理 后 要 求 达 到 ： CODCr80mg/L, BOD530mg/L,SS60mg/L,pH=6.0-8.5,植物油 15mg/L,NH3-N15mg/L,大肠杆菌 5000 个/L。屠宰业是我国出口创汇和保障供给的支柱产业之一，屠宰废水来自牧畜、禽类、 鱼类宰杀加工，是我国最大的有机污染源之一。而我国很多屠宰厂尚没设置废水处理装 置或对排放的废水进行综合利用， 因而

2、污染物质尤其是高浓度的有机物给水环境造成了 极大的污染， 屠宰废水的污染已不容忽视。 本设计就是针对某屠宰废水设计了一套工艺， 水解酸化 SBR 法，该工艺处理完的水完全达到国家一级排放标准， 而且处理成本低廉， 管理方便的特点。 矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。关键字 ： 屠宰废水； SBR 反应器； 国家标准齐齐哈尔大学毕业设计（论文）某屠宰场废水处理工艺设计AbstractThe design is a shambles wastewater treatment process design in Heilongjiang Province, acid hydrolysis SBR, efflue

3、nt quality to a national emission standards for the treatment of wastewater:CODCr80mg/L, BOD 530mg/L, SS60m/L, pH=6.0-8.5. vegetable oil less than 15mg/L, NH 3-N15mg/L, E coli 5000. Slaughtering industry is guaranteed supply of foreign exchange and pillar in China.Wastewater from slaughtering livest

4、ock breeding, poultry, fish slaughter processing, is the countrys largest sources of organic one. In China, many plants have not been slaughtered install a waste water treatment plant or wastewater discharge composite,Thus polluting substances is particularly high concentration of organic water caus

5、ed severe environmental pollution. Slaughter house wastewater pollution has not to be ignored. The design is meant to address a slaughterhouse wastewater design a process, Acid hydrolysis SBR，End of the Process of water to achieve a national emission standards, but also with the low cost, easy manag

6、ement features聞. 創沟燴鐺險爱氇谴净。Key words: Slaughterhouse wastewate；r SBRpool； National Standards 残骛楼諍锩瀨濟溆塹 籟。II齐齐哈尔大学毕业设计（论文）某屠宰场废水处理工艺设计目录摘 要 . 酽锕极額閉镇桧猪訣锥。Abstract.第 1 章 屠宰废水的现状、处理方法与工艺选择 1 彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。1.1 引 言 1.謀 荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。1.2 屠宰废水的处理方法 1. 厦礴恳蹒骈時盡继價骚。l.2.1 好氧生物处理 1. 茕桢广鳓鯡选块网羈泪。1.2.2 厌氧生物处理 2. 鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛

7、賴。第 2 章 工程概况、设计原则、工艺流程的确定 5 籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。2.1 本工程概况 52.2 设计原则、范围与依据 52.2.1 设计原则 52.2.2 设计范围 52.2.3 设计依据 52.3 方案确定 62.3.1 设计水质水量 62.3.2 废水处理方案的确定 62.3.3 工艺流程的确定 6第 3 章 主要构筑物的设计计算 83.1 格栅设计计算 83.1.1 设计说明 83.1.2 设计参数的选取 83.1.3 格栅的间隙数 n 83.1.4 格栅宽度 B 93.1.5 栅前渐宽部分长度 L1 9. 預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。3.1.6 栅后渐窄短长度L2 93.1.7

8、通过格栅水头损失 h1 9. 渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。3.1.8 栅后总高度 H 103.1.9 栅槽总长度 L 103.1.10 每日清渣量 W 103.2 调节池的计算 11齐齐哈尔大学毕业设计（论文）某屠宰场废水处理工艺设计3.3 隔油沉砂池 123.3.1长度 L 123.3.2水流断面积 A 123.3.3池总宽度 b 123.3.4 贮砂斗所需容积 V 1. 2 铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。3.3.5 贮砂斗各部分尺寸计算 1. 3 擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。3.3.6 贮砂斗的高度 h3 133.3.7池总高度 H 133.4 水解酸化池 133.5 SBR 反应器 143.5.1 设计参数

9、 143.5.2 反应池运行周期各工序计算 1. 4 贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。3.5.3 反应器容积计算 143.5.4需氧量计算 163.5.5排泥系统计算 183.6 消毒池 193.7 污泥浓缩池 193.7.1 浓缩池面积 A 193.7.2 浓缩池直径 D 203.7.3 浓缩池深度 H 203.8 污泥干化池 21第 4 章 平面布置及高程布置 234.1 平面布置原则及说明 234.2 高程布置 234.2.1 高程布置原则 234.2.2 沿程阻力损失计算及标高确定 2. 3 坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。第 5 章 初步技术经济分析 265.1 总投资 265.2 运行成本估算 265

10、.2.1 人员编制 265.2.2 成本分析 26第 6 章 运行中的问题和对策 28结论 29参考文献 30II齐齐哈尔大学毕业设计（论文）某屠宰场废水处理工艺设计致谢31III齐齐哈尔大学毕业设计(论文)某屠宰场废水处理工艺设计第 1 章 屠宰废水的现状、处理方法与工艺选择1.1 引 言屠宰业是我国出口创汇和保障供给的支柱产业之一，屠宰废水来自牧畜、禽类、鱼 类宰杀加工，是我国最大的有机污染源之一。据调查，屠宰废水的排放量约占全国工业 废水排放量的 6，其污染还有不断加剧的趋势。屠宰废水呈红褐色，有腥味，含有大 量血污、皮毛、碎骨肉、油脂和内脏杂物。 COD、BOD、氨氮、SS 等指标均较

11、高，如 COD 达到 600mg/L6000mg/L、BOD 为 5300mg/L 3000mg/L、SS 为 400mg/L 2700mg/L,可生化性优良，无毒性。屠宰废水受其生产过程的影响明显，其水质水量波 动范围较大。我国很多屠宰厂尚没设置废水处理装置或对排放的废水进行综合利用，因 而污染物质尤其是高浓度的有机物给水环境造成了极大的污染， 屠宰废水的污染已不容1忽视 。 蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。1.2 屠宰废水的处理方法l.2.1 好氧生物处理 活性污泥法是当前污水处理领域应用最广泛的技术之一。 普通活性污泥法处理屠宰 废水很难达到处理要求，普遍存在以下困难：屠宰场的水量变化大，难以满足

12、连续流曝 气池对水流稳定性的要求；易发生污泥膨胀；剩余污泥量大、处置费用高；难以满足脱 氮要求。针对普通活性污泥法存在的问题，一些新的处理工艺开发并成功应用于屠宰废 水的处理。 買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。1.2.1.1 序批式活性污泥系统 (SBR) SBR(Sequencing Batch Reactor工) 艺适应当前好氧生化处理工艺的发展趋势，简易、 高效、低耗，广泛地应用于屠宰废水的处理中。其主要优点有 :綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。(1) 流程简单，无二沉池和污泥回流设备；(2) 比普通活性污泥法可节省基建投资 30、运行费用 1020；(3) 不易发生污泥膨胀，具有较强的脱氮除磷能力；剩余污

13、泥性质稳定，便于浓缩 和脱水；(4) 耐冲击负荷能力强。SBR 间歇运行的特点很适合处理流量变化大的屠宰场废水， 已在很多国家广泛应用 于小型污水领域。 此工艺处理屠宰废水 COD，BOD 的去除率分别达到 80，90以上， 氨氮去除率达 80， 90 。JKeller 等人在研究 SBR 处理屠宰废水脱氮的过程中发齐齐哈尔大学毕业设计(论文)某屠宰场废水处理工艺设计现，通过控制溶解氧浓度可使约 50的氮通过同步硝化反硝化去除， 而控制这种脱氮过 程对减少处理费用， 提高出水水质有重要意义。 CASS 工艺是 SBR 的改进工艺，它在反 应器前部增加了一个生物选择器，实现了连续进水，剩余污泥性

14、质稳定，泥量只有传统 活性污泥法的 60左右 2。 驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。1.2.1.2 AB 法AB 法 是 生 物 吸 附 活 性 污 泥 法 的 简 称 ,A 段 污 泥 负 荷 可 高 达 2 6kgBOD/(kgMLSS d)，对废水主要起生物吸附作用：而B 段负荷较低，不大于0.3kgBOD/(kgMLSS d)，主要起生物氧化作用。 AB 法特别适用于屠宰废水悬浮有机物 浓度高、水质水量变化大的特点，一般不设初沉池，对 BOD、COD、SS、P和 NH3-N 的去处率一般高于常规活性污泥法， 且可节省基建投资约 20，节省能耗 15左右 3 。 猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。1.2.1.

15、3 氧化沟 氧化沟对水质、水温、水量的变动有较强的适应性，污泥龄长，可以产生硝化反硝 化反应，有脱氮功能。污泥产率低且稳定，勿需消化。表 1-1 给出了国外采用氧化沟工 艺处理屠宰废水的参数与除污染效果。 锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。表 1-1 氧化沟工艺处理屠宰废水的参数与效果运行参数项目进水 (mg/l)出水 (mg/l)去除率 (%)HRT/d3.6COD204026087.3容积负荷30.4BOD 514007094.8/kgBOD 5/(m 3.d)温度 /17TSS72414280.4MLSS/(mg/l)1425VSS6364293.4DO/(mg/l)0.8NH 3-N2118.31

16、.1SVL/(ml/g)382油脂4202193.91.2.1.4 水解酸化一好氧生物处理 针对屠宰废水高分子有机物浓度高的特点，研究者在好氧生物处理前加入酸化处 理，开发出酸化一好氧生物处理工艺，酸化过程中动物性复杂大分子有机物降解成小分 子溶解性有机物，为后续反应提供优质的底物，提高了好氧处理效果及整个系统的抗冲 击能力和稳定性； 同时类似于消化池的固体降解过程实现了污水酸化和污泥消化的集中 处理，污泥产量低。 構氽頑黉碩饨荠龈话骛。1.2.2 厌氧生物处理一般地，厌氧生物处理 CODcr 浓度大于 1000mg/L 的中高浓度工业废水具有优势， 可以回收生物能，低能耗，容积负荷率高，对环

17、境的要求低，剩余污泥稳定，产量仅为某屠宰场废水处理工艺设计齐齐哈尔大学毕业设计(论文)好氧系统的 1/10 1/6；投资费用低、管理简易，有广阔的应用潜力。 輒峄陽檉簖疖網儂號泶。(1) 普通厌氧消化池 普通厌氧消化池处理屠宰废水在美国和澳大利亚得到广泛应用。 厌氧消化池处理屠 宰废水的成本低， 操作和维护简便， 有机物去除率高， 但反应速率慢， 水力停留时间长， 占地面积大，对温度要求高， 低于 21效率将会大大下降， 大型厌氧消化系统一旦由于 低温而瘫痪就很难恢复 ，因而此工艺不适合用于土地紧张或常年温度偏低的地方。 尧侧 閆繭絳闕绚勵蜆贅。(2) 厌氧序批式活性污泥系统 (ASBR)AS

18、BR 较其他厌氧处理工艺具有不需要脱气和回流设备，有机物和 SS 去除率高的 优势，因而被誉为屠宰废水处理中很有发展前途的工艺。消化产生的生物气可用于系统 搅拌，或作为能源直接利用。 DIMasse 研究表明 ASBR 处理屠宰废水的适宜条件是： 间 歇 搅 拌 ， 温 度 25 35 ， 反 应 时 间 24h ， 污 泥 负 荷 0.2kg/(kgMLSS d)0.5kg/(kgMLSS d)，在此条件下 COD和 SS的去除率分别达到 98 和 91。 识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。(3) 高效厌氧反应器近年来用高效厌氧生物反应器处理屠宰废水成为热点。 通过强化传质和提高污泥浓 度高效厌氧反应器

19、可在短时间内得到良好的去除效果， 较传统厌氧消化池其最大的优势 是负荷能力高、水力停留时间短、占地小。国内外应用于屠宰废水的工艺主要有：上流 式厌氧污泥床 (UASB) 、厌氧滤池 (AF)、厌氧流化床 (AFB) 、厌氧折流床反应器 (ABR) 、 厌氧固定膜反应器 (AFFR)、内循环反应器 (IC)等。 凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。UASB 反应器结构紧凑、简单、负荷能力高，因而广受青睐。 Ayoob Torkian 实验 表明 UASB 处理屠宰废水 13kgCOD/m3d30kgCOD/m3d 负荷下， COD 去除率为 75%90。然而 UASB 也存在一些问题，如污泥易流失，颗粒污泥难

20、于形成，系统难 于启动等。针对这些问题，研究人员不断采用新的方案改进UASB 的性能。 IRuiz 和Rafael aod等人分别将 UASB 与AF 串联使用处理屠宰废水， 使反应器同时具有 UASB 和 AF 的特点。利用 AF 保持生物量和耐冲击负荷的优点，减轻了对 UASB 三相分离器 的性能要求，提高了系统抗负荷冲击的能力。随着系统附着生物量0.5gVSS L 增至5gVSSL，COD 的去除率也升至 90.2%93.4。 Claudia ETCaixeta使用一种新 型高效三相分离器也达到了提高 UASB 耐负荷冲击能力和处理效果的目的。 AF 处理屠 宰废水的稳定性好，在有机负荷

21、 20kgCOD/m3d 25kgCOD/m3d 时， CODcr 去除率可 达 80%90%，但是 AF 极易堵塞，必须定时冲洗。 Rdel Pozo利用 AFFR处理屠宰废 水，对间歇运行的适应性优于 UASB 。IC 反应器也是近二十年来发展起来的高效厌氧反 应器，邓良伟采用 IC 工艺处理屠宰废水总磷的去除率可达 53.8 。 恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。目前，国内对上述工艺的研究也比较深入， 而水解酸化 SBR 法在屠宰废水中的应 用是很成熟的，优势很明显，实践证明，在保证处理效果的同时，总投资、占地面积和能耗比传统活性污泥工艺降低。如表 1-2 鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。理屠宰废水试验和工业

22、装置全流程运行结果均值表 1-2 SBR 处类别名称进水CODcr mg/L出水CODcrmg/ LCODcr 去除率 (%)进水 SS mg/ L出水 SS mg/ LSS 去除率(%)统计天数(d)实验115069839.35259581.910酸工业化应用120070041.65001257530实验6984593.695308.410SB工业R应用7006890.61254564.030齐齐哈尔大学毕业设计(论文)某屠宰场废水处理工艺设计齐齐哈尔大学毕业设计(论文)某屠宰场废水处理工艺设计第 2 章 工程概况、设计原则、工艺流程的确定2.1 本工程概况该屠宰厂位于中国黑龙江省某市郊，全

23、年最高气温35，最低 -30，年平均气温10左右。夏季主导风向为东南风，冬季西北风为主 ,该场地形平均坡度为 0.5 ，地面 平整。规划污水处理厂位于主厂区的南方，面积约 2000m2。地坪平均绝对标高为 4.80 米。屠宰污水的时变化系数为 1.7。 硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。2.2 设计原则、范围与依据2.2.1 设计原则(1) 根据屠宰废水的特点，选择成熟的工艺路线，既要做到技术可靠确保处理后出 水达标排放，出水稳定，还要设备简单、操作方便、易于维护检修，日常运行维护费用 低。 阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。(2) 在保证处理效果前提下，充分考虑城市寸土寸金的现实，尽量减少占地面积， 降低基建投资。

24、平面布置和工程设计时，布局力求合理、通畅、美观，合乎工程建设标 准。 氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。(3) 具有一定的自动控制水平，在确定自控程度时兼顾经济合理性。(4) 整个处理系统建设时施工方便，工期短，运行时能耗低。 2.2.2 设计范围 根据对屠宰废水特点的分析和处理出水水质要求进行初步设计， 经论证选择技术上 可行、经济上合理的处理方案，然后确定具体的、符合实际的工艺流程。对所选流程中 的主要构筑物进行工艺计算，主要设备进行选型。根据任务书要求，进行合理的平面布 置。确定自动控制及监测方案，进行初步的技术经济分析，包括工程投资和人员编制、 成本分析等，附必要的图纸。 釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。2

25、.2.3 设计依据1.肉类加工业污染物排放标准 (GB134571992)中的一级标准，废水处理后要 求达到： CODCr 80 mg/L, BOD 5 30 mg/L,SS 60mg/L， pH=6.0-8.5，植 物油 515mg/L,NH3-N15mg/L,大肠杆菌 5000 个/L .怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。2.毕业设计任务书及其他相关规范要求。齐齐哈尔大学毕业设计（论文）某屠宰场废水处理工艺设计2.3 方案确定2.3.1 设计水质水量根据所给资料该厂处理工程设计最大水量为 1500m3/d，处理水质执行 肉类加工业 污染物排放标准 （GB13457 1992）谚辞調担鈧谄动禪泻類。表

26、2-1 进水水质及排放标准水质指标COD（ ）LBOD （ ）LSS（ ）LNH 3-N（ /L ）pH 值进水水质2000120041012069出水水质80206015682.3.2 废水处理方案的确定屠宰废水中的 BOD ，COD 值较高，非常有利于进行生物处理。且生物理较之物化 处理，化学处理工艺成熟，处理效率高。同时，运行费用、水处理成本低。 嘰觐詿缧铴嗫偽 純铪锩。经过对各种工艺的比较，本设计选用 SBR 反应器，因为该工艺技术成熟，处理效 率高，占地省，投资省，运行灵活，污泥的性能良好，出水水质可达标。更重要是 SBR 法有除氮的功能，完全可以满足氮的去除。 熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库

27、。水解酸化 SBR 工艺处理屠宰废水，具有工艺简单、处理流程短、操作方便、投资 省和运行费用低等优点，适合于小型肉类加工厂屠宰废水处理。本工艺对废水的水量及 有机负荷的冲击有较好的缓冲能力，按设计的处理程序运行，无污泥膨胀现象发生，系 统工作稳定可靠。 鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。因此，本设计处理方案采用水解酸化 SBR（厌氧 好氧相结合）工艺，既满足出 水要求，又尽可能的节约了投资，节省了运行费用。 纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。2.3.3 工艺流程的确定 主工艺为水解酸化 SBR 工艺，格栅处理后的废水中动植物油和有机悬浮物含量还 较高，采用隔油沉砂池能很好地去除废水中的动植物油和初步去除污水中大颗粒悬

28、浮有 机污染物。在实际运行过程中，废水中含有大量浮渣，该单元发挥重要作用，去除大部 分浮渣，浮渣经过排渣管排到污泥干化池干化，沉淀物依靠重力排至污泥浓缩池。 颖刍莖 蛺饽亿顿裊赔泷。SBR反应池主要用于降解有机物，是整个处理工艺的核心，通过调整运行方式，可 以降解部分难降解有机物， 是处理屠宰肉类加工废水常用工艺， SBR 法在一个反应池内 完成进水、生物降解、硝化与反硝化脱氮、重力沉淀分离 （二次沉淀 ）等过程。其基本工 序分五步完成，即进水、反应、沉淀、排水和闲置 5 个工序。每个池子设置曝气系统、 滗水系统和剩余污泥排出系统。按工程实际设计 2 座 SBR 反应池交替运行，每座反应 池的

29、运行周期为 12h，其中进水期为 1h，边进水边曝气，使污泥再生恢复其活性；反应齐齐哈尔大学毕业设计（论文） 某屠宰场废水处理工艺设计期为 47h（包括进水期 ）；停止曝气进入厌氧状态 0.5 h；厌氧状态结束后微曝 0.5h；静 止沉淀期 2.0h；排水期 1.5h，闲置期 0.5h。根据水质情况反应时间可灵活调整，减少曝 气时间，降低运行成本。曝气系统采用罗茨鼓风机，撇水系统采用旋转式撇水器，多余 的污泥通过剩余污泥排放系统从池子中排出至污泥浓缩池 3 。濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。消毒池采用 CIO 消毒剂， CIO 消毒剂具有强氧化性、 脱色作用、除臭作用和光谱杀 菌消毒效果，对有机污染物有

30、一定的氧化作用。使用CIO ，发生器制作 CIO，投加量2mg/L 3 mg/L。銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。SBR 和沉砂池污泥定期排到污泥浓缩池， 浓缩池内设污泥提升泵， 根据污泥浓缩池 污泥浓缩程度，将污泥提升至污泥干化池。沉砂池浮渣和污泥浓缩池污泥排至污泥干化 池，在设计中， 污泥干化池靠近隔油沉砂池， 保证隔油沉砂池浮渣重力排入污泥干化池， 污泥干化池渗出液排入至调节池。 挤貼綬电麥结鈺贖哓类。具体工艺流程图见图 2-1鼓风机消毒器图 2-1 工艺流程图流程说明： 屠宰废水首先经过格栅，由于水中含有大量的猪毛，内脏碎块等大块杂物，如不及 时清除会造成后续单元的堵塞和淤积。废水经过格栅，进入

31、调节池，调节池起到调节水 质的作用，在通过污水提升泵到隔油沉砂池，主要去除废水中的油和沙粒，之后进入水 解酸化池， .利用水解和产酸菌的反应， 将难降解有机物如血红素分解成小分子可降解物 质，进一步提高可生化性，从而降低了后续好氧单元的土建造价和能耗。水解酸化池出 水将进入主体设备 SBR 反应池，进水、反应、沉淀、排水依次在同一池里进行，在好 氧的环境里污水得到极大处理，废水再到消毒池，投加消毒剂，约停留 30min，就可以齐齐哈尔大学毕业设计（论文）某屠宰场废水处理工艺设计排放。 赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。第 3 章 主要构筑物的设计计算3.1 格栅设计计算3.1.1 设计说明 格栅是一种简单

32、的过滤设备，由一组或多组平行的金属条制成的框架，斜置于废水 流经的渠道中。格栅设于污水处理厂所有处理构筑物之前，或设在泵站前，用于截留废 水中粗大的悬浮物和漂浮物， 防止其后处理构筑物的管道阀门或水泵堵塞。 按栅条间隙， 可分为粗格栅（ 50-100mm）、中格栅（ 10-40mm）、细格栅（ 3-10mm）三种，按清渣方 式可分为人工清渣格栅和机械清渣格栅两种。 塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。3.1.2 设计参数的选取 过栅流速一般采用 0.6-1.0m/s； 格栅倾角一般采用 45-75 ； 通过格栅的水头损失一般采用 0.08-0.15m； 栅前渠道内水流速度一般为 0.4-0.9m/s； 格栅

33、间必须设置工作台， 台面应高出栅前最高设计水位 0.5m，工作台上应有安全和商品冲洗设施 5 ；工作台两侧过道宽不小于 0.7m，工作台正面过道宽度，人工清渣不小于 1.2m，机 械清渣不小于 1.5m。3.1.3 格栅的间隙数 n3 3 3已知，最大设计流量 Qmax=1500m3/d=1500/（63600）m3/s=0.069m3/s，假设格栅倾角 =60,栅条间隙 b=0.01m，栅前水深 h=0.4m，过栅流速 v=0.5m/s，代入公式得 裊樣祕廬 廂颤谚鍘羋蔺。bhvn栅条间隙数，个；Qmax最大设计流量， m /s；格栅倾角，度；b栅条间隙，m；h栅前水深，m；v过栅流速，m/

34、s。式中，n=Q sin= 0.069 sin60=0.01 0.4 0.5齐齐哈尔大学毕业设计(论文)某屠宰场废水处理工艺设计3.1.4 格栅宽度 B已知，栅条间隙数 n=23 个，栅条间隙 b=0.01m，假设栅条宽度 S=0.01m，代入公 式得B=S(n-1)+bn= 0.02 (28 1) 0.02 28 1.10m 式中， B格栅宽度， m；S栅条宽度， m； n栅条间隙数，个； b栅条间隙， m。3.1.5 栅前渐宽部分长度 L1 已知，格栅宽度 B=0.45，假设进水渠道宽 B1=0.15m，进水渠展开角度 1=20， 代入公式得B B12 tan a11.10 0.352 t

35、an 2000.26m式中， L1进水渠渐宽部分长度， m；B格栅宽度， m；B1进水渠道宽， m； 1进水渠展开角度，度。3.1.6 栅后渐窄短长度 L2已知，栅前渐宽段长度 L1=0.41m，代入公式得L2L1 0.26220.13m式中， L2栅后渐窄段长度， m；L 1栅前渐宽段长度， m。3.1.7 通过格栅水头损失 h1已知，过栅速度 v=0.8m/s，重力加速度 g=9.84m2/s，格栅倾角 =60o，栅条间隙 b=0.01m，栅条宽度 S=0.01m，假设格栅断面背水面部分为半圆矩形 =1.67，代入公式 得仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。h1 kh0 =3 0.043 0.13m4.

36、200.522 9.810.043 m2v h0sin0 2g4b1.6740.02 30.014.20式中， h1通过格栅的水头损失， m；齐齐哈尔大学毕业设计（论文）某屠宰场废水处理工艺设计k系数，一般取 3； h0计算得出的水头损失； 阻力系数，其值与栅条断面形状有关； v过栅流速， m/s；2g重力加速度， m2/s； 格栅倾角，度； 系数，其值与栅条断面形状有关； S栅条宽度， m； b栅条间隙， m。3.1.8 栅后总高度 H 已知，水头损失 h1=0.14m，假设，栅前渠道超高 h2=0.3m，栅槽中水深 h=0.5m，代 入公式得H=h1+h2+h=0.13+0.3+0.4=0

37、.83m式中， H栅后槽总高度， m； h1水头损失， m； h2栅前渠道超高， m； h栅槽中水深， m。3.1.9 栅槽总长度 L 已知，栅前渐宽段长度 L1=0.41，栅后渐窄段长度 L2=0.21m，栅前水深 H1=0.3m， 进水渠展开角度 1=20 ，代入公式得H 10.4 0.3L L1 L2 1.0 0.5 1 0.26 0.13 0.5 1.0 0 2.30m 绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾tan 1tan600瀧。式中， L栅槽总长度， m；L1栅前渐宽段长度， m；L2栅后渐窄段长度， m；H1栅后渐窄段长度， m； 1进水渠展开角度，度。3.1.10 每日清渣量 W已知，最大设计流

38、量 Qmax=0.069m3/s，格栅间隙 n=28 个，所以取栅渣量标准 W1=0.08m3 栅渣/103m3 污水，假设屠宰污水量变化系数 k2=1.7，代入公式得 骁顾燁鶚巯瀆蕪領 鲡赙。QmaxW1 86400k 0.069 0.08 86400 W=k2 10001.7 10000.3120.2010齐齐哈尔大学毕业设计（论文） 某屠宰场废水处理工艺设计 所以宜采用机械格栅清渣。式中， W每日清渣量， m3/d；Qmax最大设计流量， m3/s；W1栅渣量标准， m3 栅渣/103m3 污水；当格栅间隙为 16-25 时， W1=0.05-0.10；当格栅间隙为 30-50 时， W

39、1=0.01-0.03； k2生活污水流量变化系数。3.2 调节池的计算调节池主要是用来调节水量、水质。取调节时间为 8 小时，则池容积 V1 为：V1 Q T式中 , Q最大日处理量（ m3/h）；T 调节时间（ h）；250 83=333.3 m3设计中考虑增加理论调节容积的 10%-20%，取 15%，则V 1.5V1=1.5333.33=500 m3设池内有效水深 H1=5m，则调节池的表面积为A1H1500 100m2511齐齐哈尔大学毕业设计（论文） 某屠宰场废水处理工艺设计设计调节池为方形，则其长宽都为 10m，超高 H2=0.5m，保护水深 H3=0.5m，则调节池深度 H 为

40、：H H1 H2 H 3 5 0.5 0.5 6m即调解池规格为：10m 10m 6m 。3.3 隔油沉砂池设计参数的选取 :污水在池内的最大流速为 0.3m/s，最小流速为 0.15m/s。 最大流量时，污水在池内的停留时间不少于 30s，一般为 30s 60s。 有效水深应不大于 1.2m，一般采用 0.25 1.0，池宽不小于 0.6m。 池底坡度一般为 0.010.02，当设置除砂设备时，可根据除砂设备的要求，考虑池 底形状。3.3.1 长度 LL=vt=0.15 60=9.0m 式中 , v最大设计流量时的速度， m/s ;s。t最大设计流量时的停留时间，v0.15A0.48h20.

41、25A0.49b2A0b1.8m0.3mh2Qmax0.069 0.48m33.3.2 水流断面积 A式中 , Qmax 最大设计流量 ;3.3.3 池总宽度 b式中 , h2设计有效水深， m;3.3.4 贮砂斗所需容积 VQmax X T 86400V6k 106式中, X污水的沉砂量，一般采用0.069 30 2 86400 2.38m31.7 10630m3 106m3T 排砂时间的间隔， d; k肉类污水流量总变化系数12齐齐哈尔大学毕业设计(论文)某屠宰场废水处理工艺设计3.3.5 贮砂斗各部分尺寸计算设贮砂斗底宽 b1=0.5m，斗壁与水平面的倾角为 60o，则贮砂斗的上口宽 b

42、2 为：2h32 1b23 0 b10 0.5 1.66m2 tan 600 1 tan600贮砂斗的容积 V1：1 1 3 V1 h3 S1 S2 S1S21 1.66 2 0.5 1 3.22 0.5 1.7m31 3 3 1 2 1 2 3式中, h3 贮砂斗高度， m;S1,S2 分别为贮砂斗上口和下口的面积。3.3.6 贮砂斗的高度 h3 设采用重力排砂，池底坡度 i=6% ，坡向砂斗，则h3 h3 0.66 l 0.35 0.06 2.65 0.51m3.3.7 池总高度 H采用超高 h1=0.5，设采用机械刮泥，池底坡 i=0 ，且池底不存泥。则H=h1+h2+h3=0.5+0.

43、3+0.51=1.31m式中， h1超高， m;h3贮砂斗高度， m;3.4 水解酸化池水解酸化池设计主要是确定其有效容积。反应器容积计算公式为：V=QT式中, V反应器的有效容积， m3；3Q废水流量， m3/d；HRT：水力停留时间， h，取 HRT8h；所以V= QT8008/24266.7m3 取 267 m3 设水解酸化池，尺寸为 8.0m 8.0m 5.0m。 池进水配水系统(1) 进水配水系统主要功能将进入反应器的原废水均匀的分配到反应器的整个横断面，并均匀上升，并起到水13齐齐哈尔大学毕业设计(论文)某屠宰场废水处理工艺设计力上升的作用。(2) 本系统采用穿孔管进水(3) 采用

44、出水槽从池面出水3.5 SBR 反应器3.5.1 设计参数 日处理量 Q=800 m3 /d ; 进水 BOD ：200mg/L; 反应器个数： 2 池 ;有效水深： 5m; 排水比： 1/4;MLSS 浓度： 4000mg/L;BOD 污泥负荷： Ls 0.08kg /(kg d)3.5.2 反应池运行周期各工序计算曝气时间(1)TA24S024 2003.8hLmx0.08 4000(2)沉淀时间Vm ax 4.6(3)排水时间TD =2.0h(4)一个周期所需时间T TA TS TD3.8 1.3 2.0 7.1h 取 T 为 8由于是间歇进水一天处理一次进水时间取 n=1 ，则每 1

45、周期为 8h，TF8 4h23.5.3 反应器容积计算(1) 反应器有效容积V nN4 800 800m31 2 2齐齐哈尔大学毕业设计（论文）某屠宰场废水处理工艺设计r=1.5,超过m反应池的修正容量为：V V(11.5 140.1253) 800 1.125 900(m3 )由进水时间和进水量的变动理论，求得一个循环周期的最大流量变动比 一个周期，进水量 Q与 V 的对比为： 瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉反应器水深为 6m，则所需水面积为A 900150m取反应器长为 15m 宽为 10mSBR 反应池设计运行水位如下图 3-2：图 3-2 SBR 反应池设计运行水位排水结束时水位h2 H1QV6

46、 1 4 1 4m1.125 4基准水位h3 H11QV11.1255.33m高峰水位h4 5.5m15齐齐哈尔大学毕业设计(论文) 某屠宰场废水处理工艺设计警报，溢流水位h5 h4 0.5 6.0m污泥界面h1 h2 0.5 4.0 0.5 3.5m3.5.4 需氧量计算3.5.4.1 需氧量需氧量 Oa 为有机物( BOD)氧化需氧量 O1、微生物自身氧化需氧量 O2 、保持好氧 池一定的溶解氧 O3 所需氧量之和。即Oa O1 O2 O3有机物氧化需氧量 O1O1 aQ(S0 Se)式中, a去除 1kgBOD 的需氧量， kgO2 / kgBOD , a=0.45；S0,Se进水 BO

47、D 与出水 BOD， kg/m3；Q进水量， m3/d 。所以O1 0.45 400 (0.2 0.04) 28.8(kg / d )微生物自身氧化需氧量 O2O2 bXV式中, b微生物自身氧化系数， kgO2 / kgMLSS,b 0.12;3XMLSS 浓度， kg /m3;V好氧池有效容积， m3 。所以O2 0.12 3 400 144(kg/d)维持好氧池一定溶解氧的需氧量O3 d(Q Qr Qc) 10 3式中, d好氧池末端溶解氧浓度， d 1.5mg / L ；Qr 污泥回流浓度， m3/d ；Qc 回流混合液量， m3/d 。所以O3 1.5 400 10 3 0.6( k

48、g / d)所以反应池总需氧量16齐齐哈尔大学毕业设计(论文)某屠宰场废水处理工艺设计Oa O1 O2 O328.8 144 0.6173.4(kg / d )曝气时间 3.5h,每小时需氧量173.4O57.8(kgO2 /h)3.3.5.4.2 曝气装置(1) 供氧能力 设混合液 DO 为 1.5 mg / L ，池内水深 5m。查询资料，知其水中溶解氧饱和度分别为 Cs(20) 9.17mg / L, Cs(30) 7.63mg / L。微孔曝气器出口的处的绝对压力( Pb )为5 3 5Pb 1.013 105 9.8 5.8 103 1.581 105(Pa)微孔曝气器的氧转移效率(

49、 E)为 15%，则空气离开曝气池时氧的百分比为21(1 E)Ot 100% 18.43%t 79 21(1 E)曝气池中的平均溶解氧饱和度(按最不利温度条件考虑为) ：C C (PbQt )C sm(30) Cs(30) (5 )2.066 105 42代入数据得1.581 18.43Csm(30) 7.63 ( 5 ) 9.18(mg / L )sm(30) 2.066 10542温度为 20时，曝气池中的溶解氧饱和度为Qt)42Csm(20)Cs(20) ( 5sm(20) s(20) 2.066 105Pb代入数据得1.581 18.43 C sm(20) 9.17 ( 5 ) sm(

50、20) 2.066 10542温度为 20时，脱氧清水的充氧量为RtC sm(20)11.03(mg / L )Ro Csm(30) CL 1.024(T 20) 式中 ,氧转移折算系数，取 0.85；氧溶解折算系数，取 0.97； 密度， kg/L,为 1.0 kg/L； 废水中实际溶解氧浓度， mg/L；Rt 需氧量， kg/L ，为 14006.4kg/h。CL17齐齐哈尔大学毕业设计(论文)某屠宰场废水处理工艺设计17 .22 11 .03Ro 0.8 5 0 .97 1 .0 9.1 81(.350 2 01) 2. 07 2. 841k (g h/(2) 鼓风能力取氧利用率 EA为

51、 15%。根据供氧能力，求得曝气空气量为R 27.81GS o 618(kg / h) 479.07(m3 /h) 0.3EA 0.3 0.15(3) 布气系统计算 反应池平面面积为 15mm 10mm ，设 90 个曝气器，则每个曝气器，则每个曝气器 的曝气量Gs479.07 3.19m3/h9090设空气干管流速 v1为15m/s,支管流速 v2为10m/s,小支管流速 v3为5m/s，则空气干管直径4Gs4 479.07D干管 3600 v1 3600 3.14 15 0.186(m),选用 DN200mm 钢管； 设支管数量为 n=3，则空气支管直径D支管4Gs3 3600 v24 4

52、79.07 0.749(m),3 3600 3.14 10选用 DN100mm 钢管 ;安装曝气器的小支管数量为 n=10，则小支管管径D小支管4Gs4 479.0710 3600 v110 3600 3.14 50.047(m),选用 DN50mm 钢管。3.5.5 排泥系统计算SBR 产泥量还有黑哨部分由进水悬浮物沉淀SBR 的剩余污泥主要来自微生物代谢的增殖污泥， 形成。 SBR 生物代谢产泥量为 鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。X (a n )QSrNsr式中 , a微生物代谢增值系数， kgVSS/ kgBOD ，取 0.83; b微生物自身氧化率， 1/d，取 0.05。所以18齐齐哈尔大学毕业设计(论文)某屠宰场废水处理工艺设计X (0.83 0.05) 1500 (200 20) 10 3 83.2( kg / d)0.08假定排泥含水率为 98%，则排泥量为Qs34.16(m3 / d)X 83.233103 (1 P) 103 (1 98%)Qs3X 383.28.32(m3 /d)s103(1P) 103(1