化工原理课程设计

1、HUNAN CITY UNIVERSITY銀化曇工程马工艺专亞化工原理课程设计说明书题 目：含高硫气体的脱硫设备一喷旋塔的设计 姓 名：班级学号：指导老师：同组学生名：2011年6月8日完成时间：化工原理课程设计评分细则评审 单元评审要素评审内涵评审等级检査 方法8-66-44-1设计 任务书(设计方案方案是否合理及是否有创新10-88-66-44-1计算记录A工艺计算 过程计算过程是否正确、 完整和规范10-88-66-44-1计算 记录设计 图纸 30%图面布置图纸幅而、比例、标题栏、 明细栏是否规范10-88-66-44-1图而布 置标准标注文字、符号、代号标注 是否淸晰、正确10-88

2、-66-44-1标注 标准与设计吻合图纸设备规格 与计算结果是否吻合10-88-66-44-1比较图纸 与说明书平时(成绩20%出勤计算、上机、手工制图10-88-66-44-1现场 考察卫生 与纪律设计室是否整洁、 卫生、文明10-88-66-4需4-1答辩 成绩 15%内容表述答辩表述是否淸楚5-44-33-22-1现场 考察(内容是否全而$5-44-33-22-1回答问题回答问题是否正确5-44-33-22-1第一章 设计说明书（2）第二章喷射器的设计计算和说明（6）喷射器结构参数计算（8）喷射器的设计小结（12）第三章 旋流塔的设计计算和说明（12）设计依据及工艺计算（14）下段旋流板

3、结构参数计算（15）上段旋流板参数和塔板数目的确定（22）除雾板结构设计（24）3.5升气帽尺寸（25）全塔压力降的估算（26）旋流板塔设计小结（26）(28)课程设计心得体会（27）参考文献化工原理课程设计任务书设计题目含高硫气体的脱硫设备喷旋塔的设讣1、设计条件(1) 处理气量：4000 m3/h(2) 处理前气体含H2S 15 g/Nn?,要求脱硫后达0.1 g /Nm3(3) 吸收液脱硫液硫容为0.17 g H2S/L吸收液，则每小时所需的吸收液总 量Lt为：LT= 4000曲 x(15g/曲-0.号曲)=35O.5W 017g/xl000g/F交口厂-fVimz c 350.59m3

4、x 1000/m33相应的液气比R=硕丽一EE2、设计内容及要求设计说明书内容及要求绪言设计在工业生产中的意义，选用喷旋塔的考虑(2) 脱硫流程及设备要求流程示意图，流程简要说明(3) 喷旋塔设计计算书A、喷射器的设计B、旋流板塔的设讣设计图纸喷旋塔总装配图(2) 喷射器装配图(3) 旋流板塔装配图结束语参考文献第一章 含高硫气体的脱硫设备一喷旋塔设计说明书自然界中存在大量硫酸盐，它们是地壳和生物体的组成部分，但在缺氧和还 原性条件下，微生物能使其转化为除逸人大气外，也会转移到天然气、原油和煤等资源中。因而，这些资源的开釆、加工和利用过程都存在脱除的问 题。例如，作为燃料或化工原料使用的天然气

5、必须脱硫，否则会产生大量污 染大气，或给产品带人大量杂质，或使催化剂中毒失活；炼油工业的加氢脱硫和 催化裂解过程产生大量含高浓度日出的气体，需要脱硫；城市煤气生产过程中, 煤中硫转化为日出进入煤气，为保护环境和避免输送煤气的管道被腐蚀，煤气必 须脱硫；某些化工反应过程，如合成氨、硫化染料、某些农药生产、碱法造纸、 黏胶纤维和玻璃纸的生产等都产生大量含日出气体，需要脱硫。肖前合成氨的生产方法有（见图1）原料一制气一净化T-精制-A压缩一合成f氨回收一产品氨气体制气净化精制按压力分按反应回收方生产规原料方法方法方法atm器分法模t/d天然气蒸汽转化吸附屮烷化高压法轴向流动水洗回收大型炼气厂部分氧化

6、吸收铜洗700-1000反应器冷凝回收1000液化石油气除尘干燥中压法中型液体原料220320径向辐射流250石脑油低压法动反应器小型重油70 15010,100固体原料常压法焦炭按压缩机分煤往复压缩机涡轮压缩机图1合成氨的生产方法一览由于原料中含硫，所以“制气”所得的粗合成气中含有H2S （因为粗合成气 是在还原条件下制备的，所以不会是S02）。如何经济、高效地脱除粗合成气中 的H2S,这是所有化肥厂关心的问题。訂前解决大气量、含高硫的气体的脱硫问题的有效方法之一是氨水吸收H2So根据任务书给定的设计条件，相应的液比气为Nm3,而按常规设计，一般脱 硫塔型的适宜液气比为（见表1）：表1不同塔

7、型的适宜液气比塔的类型填料塔喷射塔湍球塔旋流板塔适宜液气比,1INM81520 4020 151015实践证明，一支喷射器可以通过100120m3/h溶液，能将气体中5080% 的H2S除去，而剩余的H2S再用高效的旋流板塔加以除净。所以我们决定采用喷 旋塔。采用喷射器，还能对旋流板塔（或其他塔型）起到调节和分流溶液的作用， 以保证后者阻力小、不液泛，能够发挥正常的脱硫作用。2. 脱硫过程及设备喷旋塔适宜于用在氨水液相催化法或其他方法中脱除高硫，经泵加圧到2 3kg/cm2 （表压）的贫液，由专用管送入喷射器上的39个喷嘴，喷成射流的溶 液以高度分散相在吸引室与含高硫的气体相遇，同时并流进入喉

8、管和尾管，进行 H2S的强化吸收过程。然后两者同入旋流板塔的下部，溶液借重力的作用与气体 分离后，从塔底流至地下槽（富液槽）；气体在旋流板塔中由下而上经叶片间开 孔穿过塔板，吸收液在塔中山上而下流动，首先落在旋流板的中心盲板上，击成 细流后分配到各叶片，随即被从叶片之间上穿的气流喷成液滴，并随着旋转的气 流借离心力作用甩向塔壁。液体沿塔壁螺旋地下流到环形集液槽，然后山溢流管 导向下一块旋流板的中心盲板上。脱液后的气体由塔顶排出。液槽中的富液经富液泵送往再生装置。3. 设计依据及工艺计算（1）粗合成气的组成:气体成分H2N2COC0202CH4合计含量，%v42192611100（2）吨氨消耗定

9、额:3600Nm3/t NH3（3）气体压力：罗茨鼓风机出口压力，（4）气体温度:4800mmH20 柱位置喷射器入口喷射器出口旋流板塔出口温度，C383736（5）气体H2S含量：位置喷射器入口喷射器出口旋流板塔出口含量，g/Nm3156（6）脱硫溶液组成：溶液名称组成指标总氨含量，ml/l碳化度，C/A总含量,g/m?贫液120富液1240（7）液体压力：喷射器入口，34kg/cm2（表压）（8）溶液温度：喷射器入口，32C；旋流板塔入口，32C4. 原始数据计算（1）干粗合成气量吟的计算设日产氨33t,则每小时的比:为匕=，IJ x3600W /1 = 4950M?/3 /h24 / d

10、设气体在进喷射器前的净化设备中，部分C02和H2S被吸收，总体积减少 1%左右,故取V; =4900Nm3/h（2）湿粗合成气量V湿的计算查饱和水蒸气的蒸汽压表，得知温度t=38C,蒸汽压耳弓并设气体在罗茨鼓风机后，进喷射器前的阻力降为200mmH2Oz则3 760+总% 一4轟x4900 + 4900 = 5132W/?13.6（式中一ImmHg约等于）湿气组成如下:气体成分h2oH2 N2 COC0202CH4含量，%v（3）实际操作气体量的计算273 + 38760.临32xx叔0-200 = 4046- /山/oOh13.6（4）气体平均分子量販的计算A7 = 18x0.0455 +

11、2x0.4009 + 28x0.18134-28x0.2482+44x0.1050 + 32x0.0067 + 16x0.01024 = 18.68第二章喷射器设计计算和说明喷射器喷射器有两种，一种普通型， 一种聚焦型。两种喷射器的净化效 率均可达到6085%。今设计采用 普通型喷射器，作分离体如图2。图中G p工作流的重量流量， kg/s； 3p 工作流的速度，m/s; Gh引射流的重量流量，kg/s： 3日 引射流的速度，m/s; a -收缩管 的半角，度；E自截面I - I至喉 管始端的收缩管的边长，m： I 喉图2普通型喷射器的分离体图管长度，m; P2 f2混合流作用在分离体截面处的

12、反作用力为P2/；（正向）,其中P2在截面【1-1【处混合流的压强,kg/m2,该截面处的通道面积，m2； dy,喉管直径，m。基于动量和外力的分析，可得2A(1)式中：A = A + Pi-Phi.L2Z,k/(2)B=,1+g g(3)(4)故式（1）亦可写作_ B 丁矿+ 4（Af +人-匕厂1占混/）C 2（出+呂讥_1.2曲）(5)上述公式中（除图4中已有者外）：Qk-扩压管的扩压效率（在扩压管中的流体所能恢复成静压的这部分动能与其总动能之比）乂“一喷射器的增压（尾管中背压心减去喷射器入口处引射流的压强P1之差， 即出二片厂A）, kg/m人一喷射器入口处引射流的压强，kg/m2 “

13、一在截面I-I处引射流的压强，kg/m2 顼一气液混合物的重度，kg/m?i在截面I-I处工作流的速度，m/s“一在截面I-I处环隙间引射流速度，m/sX管壁的摩擦系数LI其中表示引射流从喷射器入口至喷嘴截面处压强的损失，山于该段尺寸很小，可以忽略不计，也可用下式计算:（叫一在截面IIII处工作流的压强，kg/m2）III（5）可求出喉管的直径疋实践证明，喷射器尾管亦具有不可忽略的脱硫作用。按传质方程式求得尾管 应有的高度为：式中妙佗）一尾管的吸收容积，m3Kp比一每小时通过尾管的粗合成气干气量，Nm3/hCi-尾管入口气相中 何 含量，g/Nm3C2尾管出口气相中H2S含量，g/Nm3K.

14、,n -容积传质系数，/疋一尾管的直径，m喷射器结构参数计算（1）喷射器溶液循环量的计算L, =5132x（15-6）/（240-20） = 210,/?因其重度丫 P=1038kg/m3,故其重量流量Gp为G/t =210x1034 = 217140/? = 60.32/5（2）粗合成气重量流量G“Gh =5132x18.68/22.4 = 4279.72 a 1 189kg /s气液混合物的重度漁217140 + 4279.72x5132 + 210273x273 + 38760 +型上型13.6760= 52.571kg/m3（4）喷嘴孔径喷一取喷嘴的液体入口压力为3.5 kg/cm2,

15、则喷射压力APP = 35kg / m3 一 4X()()】 一3()()日 = 3f 劲?2 =3.04xl04/m210000mmH2O / (kg / cm2 )喷嘴流速环1cz/2x981x304xl0樣g/ ,co. =0.95 =0.95J=22.8m/s/ YP1034畑/加3式中一流速系数现选用三孔喷嘴，每孔 ,=B土+ 4(心 + R 勺八 一 1 2人J)C 流量为210/3 = 70F/h2(心+人-為一 12乙詁)则=0.0330/n = 33.C210/3 _210/3-coP J-x 22.8x3600/?/ h喷嘴的俯视图如下（见图3）：液体入口管径232mm,以

16、螺纹与进液管相连； 喷口形成的射流聚焦于一点，调节进液管长度，使 焦点位于距喉管约45mm的中心轴上。将喷嘴制成 半角为10，以便减少液体在喷射器中的压力降。（5）喉管直径心根据动量和外力分析的结果，得岀式中斥一一喷射器入口处引射流的压强，kg/cmPH在截面I-I处引射流的压强，kg/cm2g g式中Gp溶液重量流,60.32 kg/s图3喷嘴俯视图孙喷嘴流速,22.8m/s八一喷射器收缩管锥体环隙气流速度，取轴产20m/sG“ 一粗合成气的重量流量，1.189 kg/s算得B=60.32x24.61 + 1.189x20981= 142.6Cf -2 103 丁/)(Gp +G)2 /2g

17、 您式中Hk扩压效率，因扩压值甚微，取I1K=O入一管壁的摩擦系数，取入二丄一喉管的长径比，一般丄=，现取为 d喉d欣(0 - 2 -1.03 x 0.015 x 1)(60.32 +189)，2x9.81x52.577= -7.364由=(即 1= 0.5=0.5%喉密0.564娠),现取 APrt=150mmH2O,于142.6 (142.6)2+4x(150 + 0-12x52.577x0.5)x(-2.797)2 x (150 -1.2 x 52.577 x 0.5647/7)142.6 J( 1426尸 一4418.4 +1048.166赛300-71.1687/7用试差法求解九:令

18、4fl =142.6 - J(142.6)2 +4418.4 + 1048.1660.05460300 71.168j0054&0=0.05460方程两端恰好相等,r2 =0.05460/7/2(0.054604兀/4=0.264m = 264/n/n取喉管外径299mm,壁厚7.5mmo （ 2 299X ）（参见YB231-70热轧无缝钢 管规格与重量）（6）喉管长度/喉/啪=0.5片;=0.5x 299 = 149.5”（7）吸引室尺寸按经验，可取D吸=D（式中D 喷射器气体入口管直径，取入口管中的气速=10m/sz则D 侄西 匝心00皿）=037毗378”、V 10/4 V 10/w/

19、5x/4取气体入口管外径402mm,壁厚9mm （ “ 402 X 9）吸=1.5x 402 = 603/?/?/一般扁=（2）D叮 现取&二D叮 则血= 172D吸=1.72x603 = 1038（8）收缩管尺寸取收缩管全角为32 ,则收缩管长度为2tan(r-D,2)sina2m33 + dJ(10)式中m板片数图6板片的径向角S板片厚度旋流板的开孔率巾二开孔面积/塔截面总面积A即0亠（11）人塔板阻力降AP = Pb-P；,式中Ph测得的安置塔板时塔底段的表压Ph无塔板时塔底段的表压测得的&、R对空速w在双对数坐标纸上标绘后，都得到斜率接近于（）的直线，故应用一般的阻力降公式进行关联时，

20、即AP= 2g2g阻力系数E很接近于常数。式中Y-气体的重度，Kg/m3佗一气荷因子（气流的空塔动能因子），设佗为空气穿过旋流板片开孔的穿孔气荷因子，用佗表示阻力降乂时，穿孔负荷因子壮（12）式中操作状态下的气量，mVh冷一一操作状态下的气体重度，Kg/m3旋流板塔的压力降可用下式估算：AP =（1N；0.5）/+36n$k +4NnmiH2O（13）如果叶片的AB边翘起，气体穿过AB边下面的空隙上升时，气流方向朝向中 央盲板，此时的旋流板称为内向板；如果叶片的CD边翘起，气体穿过CD边下 面的空隙上升时，气流方向朝向外围塔壁，此时旋流板称为外向板。故内向板用 于传质，外向板用于分离（如除雾、

21、除尘等）。设计依据及工艺计算（1）气体成分：（同前）（2）下段气体入口 H2S含量：6g/Nm3出口 H2S 含量：1.3g/Nm3上段气体出口 H2S含量：0.1 g/Nm3（3）气体入口压力：4800-200+150=4750mmH20 （式中 150 为增压值）（4）下段溶液平均硫容量：0.17g/l上段溶液平均硫容量：0.12g/l下段塔顶溶液总氮含量A： 20滴度（即lmol/l）总CO2含量：入口，CA=I ;出口，C；|产I（6）塔内气体温度：37C（7）入塔干粗合成气量匕的计算假定在喷射器中气体总体积减少2%,则V, = 33t/d - x 3600NF/rx（l-2%）= 4

22、851W/? 124/?/6/取 V（ =4850Nm3/h（8）湿粗合成气量的计算查饱和水蒸汽的蒸汽压表,得知温度t=37C时，蒸汽压P广,V；v = 4850 x+ 4850 = 5065Nm / h760 + -47.0713.6（9）操作状态下的气量的计算760773 + 37.V5O65xx76Q + 475o/i3r394O/?（10）下段溶液喷淋量厶卜的计算5065x(673)5=40.032M“ 0.17x1000下段液气比=WW = 27.65/ W3 28/ m35065m3 !h(口)上段溶液喷淋量厶的计算= 5O65x(1.3-O.l)=5()65/n3/? 0.12x

23、1000上段液气比=巴空= io/F5065(12)湿气组成如下气体成分H20coCO202CH4N2合计含量，%v10100湿气的平均分子量历的计算而= 18x0.0426 + 2x0.4021+ 28x0.2489 + 44x0.1053 + 32x0.0067+ 16x0.01024 +28x0.1819 = 18.68操作状态的重度冷的计算18.68 x 22.4760 +4750136760273x310=1072檢/亦下段旋流板结构参数计算3.2.1下段塔板参数的初算(1) 板片直径2的初算Dx =叫 反=10j3940/E072 = 638.70?取 Dv=700mm(2) 盲板

24、直径按 Dm = 0 / 3 = 700 / 3 = 233.33mm取);r,=273mm ( 273X )(3) 塔径Q按 Dr = Dx =840mm取 Dy =1000mm,则塔截面积合=-ZX2 =-1.02 = 0.7854m244(4) 取旋流板叶片数m=24片，叶片厚度8 =3mm(5) 取叶片仰角a =25322校核穿孔负荷因子花（1）开孔面积人由式（10）知,2jh3,r7OO2-2732=4 lOOO5)sin252x24x3(700 + 273)0.122533（2）穿孔负荷因子花由式（12）知，%=逅=旳40吋“25 3600&3600x0.122533校核结论：耳9

25、,说明以上计算尺寸可以适用。3.2.3下段旋流板其他参数的设计（1）板片径向角Bn77采用切向板,由式知,0 =亦才“而= 22.954 = 2（2）罩筒高度九在盲板D加与旋流板Q之间的开孔区，系按15块叶片下料，但以20块叶片组计算罩筒高度时，式中m应取20：h. = sin a + S =兀 * 了 sin 25 + 3 = 4947猝 m20取力.=50mm 两叶片外端之间间距Sd：Sd = hz - 2d cos a = 50-2x3x cos 25 = 44.6m m 45mm(3) 板间距H取溢流口液体流速为v=0.4m/s ,则H =0.01/； x (0.5 + 2v) x (

26、800 + DT 一 zJ + 100 = 271.60/wn为了利于气液分离，取H = 500/77/7?(4) 溢流装置溢流口面积溢流口总面积人=7厶；=7x140.032 = 980.22沏$溢流口取3个，则每个溢流口面积A”A- = Av / 3 = 980.22 / 3 = 327cm2溢流口的长宽尺寸工品 FfF n D一 Dx 1 000 700环板区菟丿艾3 = 150mm2 2取弧形溢流口宽b=70mm=7cm412”则弧形溢流口长lyi =八厂阳 4 = P7子7 = 41,2cm检验溢流口液体流速v：厶卜-/3600140.032/3600，v = = = 0.4/? /

27、 sAv/104980.22/104检验结果，符合要求。溢流管直径溢流管直径 dj = 20门=2(X/140.032/3 = 137现取 159X6钢管3根，即cl = 47mmA管内液体流速匕：140.032/3八 r一c / /厶匹 z怙= =07640$ (符合要求)3600x-x()241000溢流管全长Q :H、=Hg +10) = 500-(137 + 10) = 353mm式中、,一集液管管径，取集液管内液体流速v7 =lm/s则心、空、啤空迺= 0.223？w V 龙/4 v 龙/4取 dyi = 232,即245 X，其长度 lyj = dg +10 = 147 m”（|

28、X 700 + 1（）（）（）7（）（） _ J（半）2 _（字）2 = 335mm24V 22仁，=3352 + 3532 = 487/yw?取 l、g = 490mm其中异形管长度Zyv=- = = 163咖3 3(5) 塔板的开孔率卩按式(口)，旋流板开孔率= A = .()-122533 =15.60%4 0.78543.2.4下段旋流板塔板数U的确定VNm3/hx含量g /Nm3/MH sg/molYb =设打一塔顶气相中的H2S含量，kmolH2S/kmol悄性气体 设岭一塔底气相中的H2S含量，kmolH2S/kmol Iff性气体 设X厂底液相中的H2S含量，kmolH2S/k

29、mol氨水 设X/,塔底液相中的H2S含量，kmolH2S/kmol氨水VNm3 / h / 22AM3 / kmol泾含量口2.4kmolHrS=3-953xl0-3 性气体Xb =(液相从气相吸收的比S +液相中原有的比S) /氨水量kmol _5065x(4-1.3)x 1+140.032x20xl0-3 J40.032x 1000_3418crc -ci 曲H=S=0.6229 xW4Vkmol氨水)xg22.4 = 0)xg22.4 皿亦吹呼含量狀100x34100x34下段塔顶WS和NH3的平衡分压: 因下段塔顶溶液中总氨量A=lmol/I总 CO2=I总 H2S=20g/m3=l

30、+解得x=即HCO3LINH3=HCO3+A-2C-S=+1-2 X =1CO32-=(K4HCO3lNH3/C)+S=X X +NH4+=C+S-CO321=+证明计算基本正确。求得液相组成后，气相平衡分压可按下式计算:册肿KjNHJ(14)阿KJNHJ-(15)(16)式中log Kt =a + 0.0895 + mC（17）（m常数，见小氮肥工艺手册）HNH3氨的亨利系数，可用下式估算log 牛=0.025啤（18）（Ho氨在纯水中的亨利系数，见参考文献5）查表得35C时,a=,m=代入式（17）,得log = 一 1.55 + 0.0890.000588 + 0.1798 x 0.63

31、 = -1.4367K = 0.0366代入式(14),得+0.622x0.000588 八“s = 00573mmHg20.0366x0.1744pa由式必严于100%,得冗=一 xlOO% = 0.00523%“760+4750-20013.6式中假定气体通过旋流板塔下段阻力降为200mmH20n 005lm3=1000 其中含 H2S： 1000x 一 =0.0523升 1000.0523 升 H2S二匕上二加。旧=匕上二 x34g/AS = 00794g22.422.4-即与yihs =%相当的每立方米气体中H2S的克数为1000x523% X34 = 00794g/Nm3 9,说明所

32、选参数基本合适。确定溢流装置：取溢流口总面积人=6.5厶=6.5x50.65 = 330cm2每个溢流口面积（i=3）：A .y = 110c/n2“3溢流口液体流速v：八山型= 5050=04263必Av/10330/104取=5cm,则弧形溢流口长/为:心-於/40_分/4十“=55溢流管直径/ （取3=089m/s）50.65/CW/?=伽3600x34故取I）95X钢管3根,即上段塔板数U的确定 上段气体进口处H2S含量/ :/S 含量/M 儿 $1.3/34*7 kmolH&10310-如曲惰性气体假定气体体积不变，则v 5065x(1.3-O.l)xlO3+ 50.65x20xl0

33、- ,50.65x 1000X 严/= 0.74x10-4kmol歌水上段气体出口处H2S含量冴:Ya =（譬）X1 er、x 22.4 =（豊）xl0_3x 22.4 = 0.66 x 103 X二呼含量小八迢/“曲叶fl100x34100x34因上段和下段的入口溶液组成皆相同，且A、C、S、K3.K4等均相同，故H2S 的分压亦相等，即有：/iS = 0.523 xlO-1h“,s 0.523 xlO-4m = =r = 4.93Xa 0.106XKT450.65 xW3 ,50654.93inIogl + (A-1)均-必丫厂叭log Alogl +(2.52-1)(&56-4.93x0

34、06)xl()7(0.66-4.93x0.106)xl04log 2.52= 3.87取 Eo=8O%,则坊=1一= 0.71log252 + 08(l 252)log 2.52小 M 理 3.87 一N= 5.45 人 Ej 0.71因考虑到所取的下段塔板数比计算值多2块，已留有较大的余地了，参照工厂实际使用经验，则上段实际塔板数取4块即可。除雾板结构设计除雾板即外向板，气液通过外向板被甩至塔壁的行程，要比内向板短捷，能增加气液分离效率。除雾板无须设置溢流口及溢流管，一般可将除雾板的中心盲板尺寸适当放大一些，以提高气体穿孔负荷因子则更有利于气液分离。本设计中所取除雾板的尺寸为表3除雾板的结构

35、参数Dm = 550/n/na = 23m = 18h. = 55mmz= 700/nm0 = 43.43J = 3mm(p = 15.22%校核气体穿孔负荷因子吒:4=-/- ZK)sina- 力 410002, 800r_2xl841 0002(800 + 550)=0.0968= 11.703998VL043600 3600x0.0968在10-12之间，对分离板合适。P = sin1 = sin1 = 43.43 Dv800厂二鑿1 = 15.22。 舛兰（0.9）243.5升气帽尺寸取实际流速为7m/s”则36005 /? x lm/sxxd2m= 3998/n3 / h解得 dm

36、= 0.4494 450mm取（I）480X9钢管一截。升气帽筒体高度（不包括罩高）hm考虑上段溶液出口液封作用，按经验，取如= 1.25贝lj Hy = .25dm = 1.25x450 = 562.5mm罩帽高度（取为Hm ） 188mm全塔压力降的估算（1）下段压力降由式（13）知，（1N + 05）F（：片=+ 36N%）+ 4N2g（I.lx7+O.5）x9.252 c 厶 r c 4 c cu +A+A/ = 157 + 102.64 + 10 = 26964加旧0估计值为300mmH20,现计算值为mmH2O,二者相差,是可允许的。旋流板塔设计小结表4下段旋流板参数和塔板数目板片直径D, =700mm板间距H=500mm盲板直径 % =260mm（1）273 X环板区宽度B=150mm塔径 Dr=1000mm弧形溢流口宽b=7cm=70mm旋流板叶片数m=24,片度6 =3mm溢流管直径95X )4块上端压降