道路横断面和路基设计

1、中国矿业大学2008 届本科毕业设计第 1 页3 道路横断面和路基设计3.1 横断面布置本段路为双向四车道一级公路，根据公路规范和标准进行设计。路基总宽度为24.5m，桥梁和隧道路基断面设置见后面桥梁和隧道设计。表 3.1 路基宽度组成车道宽度（ m）中间带宽度（ m）硬路肩（ m）土路肩（ m）路基总宽（ m）3.75 2+3.75 20.5+2.00+0.52.5+2.50.75+0.7524.53.2 路基设计3.2.1 一般路基设计1）填方路基设计（1）填方路基断面形式3%2%2%3%1: 1. 51: 1. 5图 3.1 填方路基断面形式（ 2）填料选择此段路位于山区， 可以利用挖方

2、的土石进行填筑， 碎石土强度高、水稳定性好、易于碾压，而且透水性好有利于路基的排水。 填料岩芯抗压强度不小于 15 mpa (用于护坡的不小于 20mpa)，在石方爆破时采取相应的爆破工艺，按比例分出三类石料：路基的主填料 ,要求石块粒径不超过 25 cm，供粗粒层用；石屑等细料，供细粒层用； 码砌边坡用的块石 ,主要是粒径为 0. 30. 5m 的块石，选用表面比较平整的石块。路基底层首先进行地表处理，清除表土 15cm。采用分层摊铺，分层碾压。每层厚度为 40cm 左右，采用大型压路机进行碾压。在与路床接触的那层填筑一层 40 cm 厚的碎石、石屑过渡层。相邻段采用不同材料土填筑时采用斜坡

3、连接。（ 3）压实标准路基土石经充分压实后，变得相当紧密，可减少压缩性，透水性及体积变化，提高强度，抗变形能力和水稳定性，消除自重，行车荷载干湿作用引起的沉降和压实变形。路基压实标准见表表 3.2 路基压实度标准（% ）中国矿业大学2008 届本科毕业设计第 2 页路床顶面以下深度（cm）030308080150150压实度标准 96 96 94 93基底压实度 90% 。2）挖方路基设计（1）挖方路基断面形式1:0.54%3%2%2%3%图 3.2 挖方路基断面形式（2）挖方路床处理在半填半挖路段，将挖方区域，进行多挖 40cm，进行碎石处理，由此底部回弹模量相同。在全挖方路段，只多挖富裕空

4、间，利用底基层水泥粉煤灰碎石进行找平处理。3）边坡防护路基边坡表面的防护，主要是防止地面水流的冲刷，而且将坡面封闭隔离、可避免与大气直接接触，阻止岩土进一步风化破坏。（ 1） 填方填方最大高度为 6m，坡度为 1：1.5。全部采用护拱护坡，在拱内种植草被，与当地的自然环境相互配合。（ 2） 挖方一 般 挖 方 岩 石 边 坡 稳 定 性 较 好 。 在 k0+150.00k0+270.00 、k0+730.00k0+810.00、k0+940.00k0+990.00 段路肩处挖方高度大于 10m，局部段超过 20m，上部岩层破碎，每高 8m 设置 1.5m 碎落台的台阶式边坡。最上部坡面采用

5、1： 0.75 坡度，并采用浆砌片石护面墙防护。下部全部采用 1： 0.5 坡度，在岩石破碎段采用浆砌片石护面墙防护，其余岩石没风化段不进行坡面防护。护面墙每隔 10m 设置一条伸缩缝，墙身应预留泄水孔，基础要稳固，顶部应封闭。护面墙厚度见表 3.3表 3.3护面墙厚度（ m）护面墙高度 h/m护面墙厚度顶宽 b底宽 d 60.400.40+0.10h6 h 100.400.40+0.05h3.2.2 稳定性分析中国矿业大学2008 届本科毕业设计第 3 页公路路基设计规范规定,当填方路基的边坡高度大于20m(土石边坡 ) 和12m(砂、砾石边坡 ) 时, 宜进行稳定性验算。通常我们将边坡高度

6、大于 20m(土石边坡 ) 以及 12m(砂、砾石边坡 )的填方路基视为高填方路基。此段路最大填方高度6m，没有高填方路基，路基主要为碎石土，稳定性很好，则不需进行稳定性验算。挖方路段，岩石稳定性很好，挖方高度最大在 25m，则不需进行稳定性验算。3.2.3 支挡设计设计支挡结构主要是防止水流冲刷更加有利于山沟的排水，设置支挡结构， 全部为路肩墙，地段为k1+050.00 至 k1+280.00。（ 1） 支挡类型石材比较充足，而且岩石性质很好，地基为岩石，承载力较高。则采用浆砌块石重力式路肩墙结构，结构简单、施工方便。（ 2） 支挡结构构造设计墙背竖直，墙面斜度为 1：0.30，墙顶宽度为

7、0.6m，基础埋深为 1.50m。支挡结构为浆砌块石挡土墙，砂浆选用混合砂浆强度为 m7.5 。墙顶采用 c15 混凝土浇筑，厚 10cm。挡土墙基础底采用 10cm 厚碎石垫层。沉降伸缩缝为每 15m 设置一处，缝宽为 2cm。结构构造见图.30:图 3.3 挡土墙构造（ 3） 支挡结构验算 挡土墙验算计算模型行车荷载换算为相当与路基岩土层厚度， 计入滑块体的重力中。 单位长度路段计算公式为中国矿业大学 2008 届本科毕业设计第 4 页nq（3.1）h0bl式中 h0 行车荷载换算高度， m；l前后轮最大 轴距，取 l=4.0m；q辆重车的重力，汽车 -10 为 150kn；n并列车辆数，

8、双车道取 n=2；路基填料的容重， kn / m3 ；b荷载横向分布宽度， b=nb+（n-1）m+d，其中 b：后轮轴距，取 1.8m；m：相邻两辆撤后轮的中心间距， 取 1.3m；d：轮胎着地宽度， 取 0.5m。则 h0 0.55 m。计算模型如图 3.45d5.0.60=0h0.3.06:=1heayzgb=2.4zx图 3.4 挡土墙验算计算模型 土压力计算填料参数：20kn / m3 ，40 ，120 ，填方最大高度 h 4.5m 。2采用库伦方法计算破裂角中国矿业大学2008 届本科毕业设计第 5 页tantan(tanc tan )(tanb0)（3.2）a0（3.3）a1 h

9、 ( h2h0 )（3.4）2b0 dh01 h ( h2h0 ) tan（3.5）2式中破裂角，；、 a0 、 b0 系数；墙背与土体见的摩擦角，；墙背的倾角，仰斜时取负值，俯斜时取正值，；h 挡土墙高度， m；岩土的内摩擦角，墙背竖直0 ，h=6m ，假设破裂面交于荷载内，则60a121.3h ( h 2h0 )21 h (hb0dh02h0 )tan1.462tantan(tanc tan)(tanb0) 0.758a0则 37 9 。核算： h (tantan)4.55，破裂面在荷载内。计算主动土压力k(tantan) cos()（3.6）sin()ea( a0 tancos()（3.

10、7）b0 )sin(exea cos()（3.8）eyea sin()（3.9）式中k 主动土压力系数；中国矿业大学2008 届本科毕业设计第 6 页ea 主动土压力， kn/m ；ex 、 ey 主动土压力在x、y 方向的分力， kn/m 。则kcos(37.1240)(tan37.12 tan0)0.17sin(37.1260)ea20 (21.3tan 37.121.46)cos(37.1240)92.69 (kn / m)sin(37.1260)ex92.69cos(200)87.1(kn / m)ey92.69sin(200)37.1(kn / m)土压力作用点z yh (1h0)（

11、 3.10）3h 2h0z xb z y tan（ 3.11）土压应力0h0 k（ 3.12）hhk（ 3.13）则z y60.552.4 z y tan 0 2.4 ( m)(1) 2.52 (m) ， zx3h 2 0.550h200.550.171.87( kn / m3 )206.00.1720.4(kn / m3 ) 抗滑动稳定性验算一般情况，挡土墙的滑动稳定方程与抗滑稳定系数应满足：(1.1gq1ey ) n0.67cb1q1 ex0n ep（ 3.14）k ck cex式中b1 挡土墙基底水平投影宽度，m；n 地基土的内摩擦系数，ntan；中国矿业大学2008 届本科毕业设计第

12、7 页地基土的内摩擦角；g作用与基底水平滑动面上的墙身重力、基础重力、基础上填土的重力、作用与墙顶的其他荷载的竖向力以及倾斜基底与滑动面间的土锲的重力， kn；q1 主动土压力分布系数；n 作用与基底的竖向力的代数和，kn，ngey ；ex 墙背主动土压力的水平分力， kn ；ep 墙前被动土压力， kn，一般忽略不计；k c 容许的抗滑动稳定系数。浆砌块石容重23kn / m3 ，挡土墙基底摩擦系数0.50 ， k c1.3，。则g 23(0.62.4)207 kn26n gey207 31.7238.7 kn0.5238.71.37k c1.3k c87.1经验算，抗滑稳定性符合要求。 抗

13、倾覆稳定性验算挡土墙的抗倾覆稳定性是指它抵抗墙身绕墙趾向外转动的能力，用抗倾覆稳定系数 k 0 表示，其倾覆稳定方程与k 0 应满足：0.8gz gq1 (eyz yexz x )q 2e pz p0k 0m y / m 0k 0（ 3.15）式中q1 ， q 2 主动土压力分项系数， 被动土压力分项系数；m y各力系对墙趾的稳定力矩之和，knm ，即m ygzgeyz yep zepm 0各力系对墙趾的倾覆力矩之和，knm ，即m 0exz xzg 、 zx 、 zy 、 zep 相应各力对墙趾的力臂，m；中国矿业大学2008 届本科毕业设计第 8 页k0 容许的抗倾覆稳定系数。抗倾覆稳定系

14、数k 01.3，经过计算挡土墙重心zg1.56m ，则m y2071.5631.7 2.4 0399 kn mm 087.12.52219.49knm3991.82k 0 1.3k 0219.49经验算，抗倾覆稳定性符合要求。 基底应力及偏心距验算基底合力的偏心距，按下式计算em j（ 3.16）n j式中 e基底合力的偏心距， m；m j 作用与基底型芯的弯矩组合值， mpa；n j 垂直力组合值， kn / m。则399219.5b0.4e31.70.752076设置在岩石土基上的挡土墙明挖基础， 不计基底拉应力， 仅按压应力重分布计算基底压应力，即pmax2n j3a1（ 3.17）pm

15、in0垂直一基底的合力对受压边缘的力臂a1 ，按下式计算a1b（3.18）e2基底最大应力值，应满足pmaxkf（ 3.19）式中f 经基础埋深修正后的地基承载力设计值，kpa；k 地基承载力设计值提高系数。查阅规范，对于碎石类地基中等密实容许承载力为0.500.80，取 f0.6，提中国矿业大学2008 届本科毕业设计第 9 页高系数 k1.0 。则a12.4，pmax2(20731.7)0.75 0.453353.63 (kpa)20.45pmax600(kpa)经验算，基地应力满足要求。 墙身截面强度验算挡土墙为浆砌块石砌筑，截面为矩形，墙身没有应力集中部分，不需进行截面强度验算。3.2

16、.4 路基施工要求及注意事项1）填石路基施工（1）材料要求严格按照规范要求控制填石路基材料的质量和规格，进场块石材料应与送检材料一致，填料岩芯抗压强度不小于 15 mpa (用于护坡的不小于 20mpa) ；严重风化软岩不用于填石路基；易风化的软岩不用于路基上部，也不用于路基浸水部分。在石方爆破时采取相应的爆破工艺， 按比例分出三类石料： 路基的主填料，要求石块粒径不超过 25 cm，供粗粒层用；石屑等细料，供细粒层用；码砌边坡用的块石，主要是粒径为 0. 3 0. 5m 的块石，选用表面比较平整的石块。填石的粒径及级配在开采料场控制，施工单位根据现场情况采用洞室松动爆破、光面爆破或小型爆破，

17、 要求填石料符合以下指标： 最大粒径不超过层厚的 2/ 3，超大粒径石块应集中起来，进行二次爆破、机械或人工砸碎。用作路堤填料的填石料，除限制其最大粒径外，一般对填料级配不作特别限制，但要求不均匀系数 cu 5 ，曲率系数 cc = 1 3 。当发现由于某种粒径的填料欠缺 ( 一般为细料 ) 而影响压实结果时，可采用补充该级级配填料的办法进行改善。石块级配较差，石块间的空隙较大时，可于每层表面的空隙里扫入石碴、石屑和中、粗砂，再以压力水将砂冲入下部， 反复数次，将空隙填满。填石路基的填料如其岩性相差较大，则应将不同岩性的填料分层或分段填筑，不宜横向分幅填筑。（2）基底处理路堤基底视地形、土质、

18、地下水位、填石路基高度等不同进行相应处理。若原地面横坡缓于 15，可直接填筑在天然地面上 ,一般耕植土地段原地面清除表土 15 cm。路堤基底应进行填前夯实，保证压实度 (重型击实标准 ) 不小于 90 % ，若填中国矿业大学2008 届本科毕业设计第 10 页土高度小于路床厚度， 则基底的压实度按路床的压实度标准执行。当原地面自然横坡较陡 (陡于 15) 时，路堤基底应挖成台阶，每级台阶宽度 12 m，高度为一层压实厚度。其后进行基底平整碾压作业，使基底土层的强度和密实度达到设计标准。（3）施工工艺运输、堆料及摊铺运输过程中要注意避免装料、卸料中的离析现象。填石路基应逐层填筑，安排专人指挥卸料，按水平分层，先低后高，先两侧后中央卸料。堆料与摊铺同时进行，摊铺厚度略低于最终摊铺厚度，并应全幅摊铺。对大粒径石料，应人工手摆，大面向下，小面向上，摆放平稳，再用石屑塞缝，最后压实。对于有明显空洞、孔隙的地方，应补充细料，用水压法将其冲入下部，反复多次，待空隙填满后再碾压。对于碾压后仍有松动的块石，应用合适粒径的小块石嵌实，并用手锤敲紧。碾压填石路基采用冲击式压路机、重型振动压路机或夯锤进行压实，填石路基应分层填筑