框架厂房工程高支模施工方案--

1、文档收集于互联网，已重新整理扌II：版word版本可编辑欢迎下载支持.目录第一章方案编制依据2第二章工程概况2第三章 施工难点及应对措施错误！未定义书签。第四章高支模支撑方案错误！未定义书签。第五章 高支模验算书5第六章 高支模施工的安全管理24第七章高支模施工方法25第八章监测措施31第九章高支模施工图3231文档来源为:从网络收集整理word版本可编辑.文档收集于互联网，已重新整理拙版.word版本可编辑欢迎下载支持.第一承方案编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 J84-2001 （2002版）；2、建筑结构荷载规范（GB5009-2001）；3、混凝土

2、结构工程施工及验收规范（GB50204-92）；4、木结构设计规范（GBJ5-88）；5、钢结构设计规范（GBJ17-88）；6、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；7、本工程的建筑、结构施工图纸；8、建筑施工计算手册（江正荣著）9、模板与脚手架工程施工技术措施第二章工程概况2.1工程概述*车间为单栋独立厂房，总建筑面积1506.39 ms，总占地面积598. 34 m首层层高 为9. 000来，首空6. 000米处局部设夹层；二层层同10来，二层5米同处局部设夹层。2. 2结构工程概况1. 本工程基础为预应力桩+承台基础，主体为钢筋混凝土框架结构。本工程0. 000标高

3、相当于绝对标高15. 00米，2. 首层梁面结构标高为-1.000m,夹层梁板面结构标高为5.95m,二层梁板面结构标 高为8.900m,二层夹层梁板面标高为13.95m,屋面梁板面结构标高为18.60-1 &90m。首 层夹层楼板厚度为100,梁的最大截面为300X800,柱的最大截面1000X1000：二层楼 板厚度为120,二层梁的最大截面为450X1300,柱的最大截面1000X1000；二层夹层楼 板厚度为110,梁的最大截面为350X800，柱的最大截面1000X1000：屋面梁的最大截 面为900X2000,楼板厚度为120,柱的最大截面900X900,独立柱间距（即主梁跨度）

4、为10米。3. 由于施工图中大部分承台、基础梁顶面标高为-1.00,在施工组织设计中的总体施 工部署中，在完成承台和基础梁后即进行首层大面积回填土施工。一层、二层支模最小 高度分别为8.60m, 8m,均属于高支模，尤其是一层模板支撑体系及屋面梁900X2000 梁的支设是本工程的一个关键，如何安全、牢固、环保、经济地解决这一问题，是我们 的工作重点。1文档来源为:从网络收集整理word版本可编辑.文档收集于互联网，已重新整理拙版.word版本可编辑欢迎下载支持.第三章施工难点及应对措施承台基础梁面标高为一 1.000m,首层层高设计为8. 900m （AD轴），无形中增加了 楼层模板支架安装

5、高度，大大增加了高支模的施工难度和施工安全。同时山于拟建工程表层土层为回填土，地基承载力较低，无法满足高支模架的承载 力要求。拟建建筑物梁板跨度较大、梁较高、荷载较重等原因，在浇筑栓施工时会出现较大 沉降量，对模板安装起拱、屋面栓面层标高、平整度等较难控制。为确保工程质量、降低高支模安全风险和施工难度，釆取以下措施方案来满足要 求：拆除侧模待栓具有一定设讣强度后就开始进行地面土方分层回填，分层厚度按照 30cm-层进行，随即釆取机械强夯施工，土方回填密实度必须达到94% （经压实达到 94%密实度的地基承载力能达到350Kpa以上），直至回填到地面层底面位置。经过地面先施工处理，高支模基底平整

6、度和地基承载力均满足了要求，同时也大大 降低了高支撑的高度，降低了高支模的施工难度和风险。第四章 高支模支撑方案4.1梁模板及支撑架的设计450X1300梁模板及支撑架的设计1、梁的底模与侧模均釆用18厚九夹板，次龙骨选用80X100 mm方木，梁底模木方 垂直于梁截面支设，间距为300 mm,主龙骨采用048*3. 5 mm钢管，横向间距400。侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置，间距250,梁侧模用12对拉螺栓固定，对拉 螺栓沿梁高每400mm设一道，纵向间距每500mm设置一道。主梁底采用三排立杆，立杆沿梁宽间距为450 mm,中间的立杆位于梁宽方向的正中 位置，梁两侧的立杆要在梁的截面以外

7、。水平杆间距为1500 mm。3、主梁支撑体系与结构柱连接，并单独设置剪刀撑，保证周边板、次梁模板及支撑 体系拆除后的支撑体系的稳定性。900X2000、900X1600、800X1700梁模板及支撑架的设计1、梁的底模与侧模均釆用18厚九夹板，次龙骨选用80X100 mm方木，梁底模木方 平行于梁截面支设，间距为200 mm,主龙骨采用048*3. 5 mm钢管，横向间距400。文档收集于互联网，已重新整理拙版.word版本可编辑欢迎下载支持.侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置，间距250,梁侧模用16对拉螺栓固定，对拉 螺栓沿梁高每400mm设一道，纵向间距每500mm设置一道。主梁底采用四排

8、立杆，立杆沿梁宽间距为450 mm,中间的立杆位于梁宽方向的正中 位置，梁两侧的立杆要在梁的截面以外。水平杆间距为1500 mm。3、主梁支撑体系与结构柱连接，并单独设置剪刀撑，保证周边板、次梁模板及支撑 体系拆除后的支撑体系的稳定性。4. 2首层顶板模板及支撑架的设计1、顶板模板采用18厚九夹板，次龙骨选用50X100 mm方木，间距为400 mm,主龙 骨采用048*3. 5钢管，间距800 mm。2、满堂脚手架支撑体系设计为：立杆间距800mm,水平杆每1500mm道，架体纵 横相连，设剪刀撑。在脚手架的底端之上200mm,设纵横扫地杆。3、次梁及板的模板体系与主梁相对独立，便于模板支撑

9、体系得分批拆除，二层梁板 混凝土强度达到设li 80%开始拆除板底、次梁模板及支撑体系，待屋面混凝土浇筑完成 拆除二层主梁的支撑体系及模板。4. 3剪刀撑的设置1）满堂模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，山底至顶连 续设置。2）模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪 刀撑。3）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45。60。 之间。4）剪刀撑斜杆的接长宜釆用搭接，搭接长度不应小于1米，应釆用不少于2个旋转 扣件固定，端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于100mm。5）剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连

10、接，其中斜杆的对接或搭接 接头部位至少有一道连接。4.4与竖向构件的加固措施混凝土的浇筑顺序为“先浇筑竖向混凝土构件，再浇筑水平向混凝土构件”，因此 在浇注梁板混凝土时，旁边的竖向构件已具备一定的强度，结合上述情况，支撑体系的 连墙件进行如下设置：在鼎独立大柱子边上竖向每隔3.0米（与模板支撑体系的水平杆 位置相吻合）设置一个钢管柱箍做为钢管支撑体系的连墙件。1文档来源为:从网络收集整理.word版本可编辑.文档收集于互联网，已重新整理拙版.word版本可编辑欢迎下载支持.4.5支撑立杆基础1、山于在完成承台和基础梁后即进行首层大面积回填土施工。因此二层梁板下的支 撑地面为首层回填土地面，考虑

11、到施工场地地下水位本来就较高，再加上雨水影响，导 致回填土地面承载力下降，确定在回填土上浇筑100厚C15栓垫层，以增加首层回填土 地面的承载力。并采取在立杆下垫木方和模板，加大承压面积。先在土面上垫一块约500 X500 mm宽的旧模板，在旧模板上垫上50X100木方，然后在木方上面架设脚手架立杆。2、屋面梁板的支撑地面为二层梁板结构。为保证上部荷载的有效传递，在浇筑屋面 梁板栓前，一、夹层的模板支撑体系暂不拆除，通过模板支撑体系将上部荷载进行传 递。第五章 高支模验算书5.1二层主梁模板验算1. 脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m) :0. 60：立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m) :0

12、. 10：脚手架步距(m)：l. 50；脚手架搭设高度(m) :8. 60：梁两侧立柱间距(m):0. 90；承重架支设：1根承重立杆，木力垂巴梁截面：2. 荷载参数模板与木块自重(kN/nd :0. 350；梁截面宽度B(m) :0. 450；混凝土和钢筋自重(kN/m):25. 000：梁藏而高度D(m):l. 300：倾倒混凝土荷载标准值(kN/*) :2. 000；施匚均布荷栽标准值(kN/nO :2. 000；3. 木方参数木力弹性模量E(N/mm:): 9500. 000：木方抗弯强度设计值(N/mm:): 13. 000；木方抗剪强度设计值(N/min1):!. 300；木方的间

13、隔距离(mm) :300. 000：木方的截面宽度(mm):80. 00：木方的截面高度(mm): 100. 00：4. 其他采用的钢管类型(mm):0)48x3.5。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数：0. 80；梁模板支撐架立面简图作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷栽，施工活荷载等。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kX/m):q： = 25. 000 X 1. 300X0. 600=19. 500 kN/m：(2) 模板的自重线荷载(kN/m)：q: = 0. 350X0. 600X(2X1. 300+0. 450)/ 0. 450=1. 423 kN/m；(3) 活

14、荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷(kN):经计算得到，活荷载标准值 P=(2. 000+2. 000) X0. 450X0. 600=1. 080 kN；2. 木方楞的支撑力计算均布荷载 q = 1. 2X19. 500+1.2X1. 423=25.108 kN/m；集中荷载 P = 1.4X1.080=1.512 kN；1文档来源为:从网络收集整理word版本可编辑.文档收集于互联网，已重新整理拙版word版本可编辑欢迎下载支持. 木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为：Nl=2.154 kN；N2=8.569 kN；N3=2.154 kN：木方按照三跨连续

15、梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截而抵抗矩W分别为：W=8. 000X 10. 000 X 10. 000/6 = 133. 33 cm3：1=8. 000 X 10. 000 X 10. 000 X 10. 000/12 = 666. 67 cm ；木方强度计算：最人弯矩考虑为静荷载与汹荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q = & 569/0. 600=14. 282 kN/m：最大弯距M =0. lql5= 0. 1X14. 282X0. 600X0. 600= 0. 514 kN. m：截而应力a= M / W = 0.514x106/133333.3 = 3.

16、856 N/mm2：木方的计算强度小于13. 0满足要求！木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力:Q = 0.6X14.282X0. 600 = 5. 142 kN：截面抗剪强度计算值 T = 3 X 5141. 527/ (2 X 80. 000 X 100. 000) = 0. 964 N/mm2： 截面抗眄强度设计值T = 1.300木方的抗剪强度计算满足要求！木方挠度计算：最人挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：最大变形 V= 0. 677X11.902X600. 000s /

17、(100 X 9500. 000 X 666. 667 X 10s) =0. 165 mm； 木方的最大挠度小于600. 0/250,满足要求！3. 支據钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN. m)支撑钢管弯矩图(kN. m)经过连续梁的计算得到：支座反力& = 1=0.416 kN中间支座最人反力Rmax=l 1.476：最大弯矩=0. 298 kN.m：最大变形=0. 142 mm；截而应力 a=0.298x106/5080.0=58.610 N/mm2：支撑钢管的计算强度小于205. 0 N/W,满足耍求！纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆

18、。按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件*载力设计 值瑕 16. OOkN,按照扣件抗滑承戦力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12. 80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范R W Rc文档收集于互联网，已重新整理排版word版本可编辑欢迎下载支持. 其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12. 80 kN：R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：计算中R取最大支座反力，R=11.48 kN；R 12. 80 k,所以双扣件抗滑承戦力的设计计算满足耍求！立杆的稳定性计算公式其中X 立杆的轴心压力设计值，

19、它包括：横杆的最大支座反力：=11.476 kN :脚手架钢管的自重:N- = 1.2X0. 129X8. 600=1. 332 kN：N =11.476+1.332=12. 808 kN：轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i査农得到；i 计算立杆的藏面回转半径(cm): i = 1. 58；A 立杆净截而面积(cm2): A = 4.89：W 立杆净截面抵抗矩(cm5): W = 5. 08：O -钢管立杆抗压强度计算值(N/mm:):f 一钢管立杆抗压强度设计值：f =205. 00lo -计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算U = kxuh(1

20、)U = (h+2a)(2)k, 一计算长度附加系数，按照农1取值为：1. 167 :u 一计算长度系数,参照扣件式规范5. 3.3, u =1.700：a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0. 100 m； 公式(D的计算结果：立杆计算长度 Lo = k：uh = 1.167X1.700X1.500 = 2.976 m：Lo/i = 2975. 850 / 15. 800 = 188. 000 :由长细比lo/i的结果査衣得到轴心受压立杆的稳定系数9= 0.203 :钢管立杆受压强度计算值:o二 12807.819/(0.203x489.000) = 129.024 N

21、/mm2；立杆稳定性计算a= 129.024 N/mm小于f = 205. 00满足要求！立杆计算长度 U = h+2a = 1. 500+0. 100X2 = 1. 700 m：Lo/i = 1700. 000 / 15. 800 = 10& 000 ；公式(2)的计算结果：由长细比lo/i的结果査农得到轴心受压立杆的稳定系数p二0.530；钢管立杆受压强度计算值:a=12807.819/(0.530x489.000) = 49.419 N/mm2：立杆稳定性计算a = 49.419 N/mm2小于f = 205. 00满足耍求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo = k

22、k(h+2a)(3)k： -计算长度附加系数,h+2a = 1.700按照农2取值1.016 :公式(3)的计算结果：立杆计算长度 U = kk(h+2a) = 1. 167X1. 016X (1.500+0. 100X2) = 2.016 m：Lo/i = 2015. 642 / 15. 800 = 128. 000 ；由长细比lo/i的结果査农得到轴心受压立杆的稳定系数9= 0.406 :钢管立杆受压强度计算值:a=12807.819/(0.406x489.000) = 64.512 N/mm2；立杆稳定性计算a = 64.512 N/mm2小于f = 205.00满足要求！模板承重架应尽

23、量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上衣参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全1文档来源为:从网络收集整理.word版本可编辑.文档收集于互联网，已重新整理扌II：版word版本可编辑欢迎下载支持.5. 2屋面层主梁模板验算梁段信息：900*20001. 脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m) :0. 40：立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m) :0. 10； 脚手架步距(m)：1.50:脚手架搭设高度(m) :8. 00：梁两侧立柱间距(m)：1.40：承重架支设:2根承重立杆，木方垂贯梁截面；2. 荷载参数模板与木块自重(kN/nO :0. 350；梁截面宽度B(m

24、) :0. 900；混凝土和钢筋自重(kN/m3) :25. 000：梁截而高度D(m) :2. 000：倾倒混凝土荷载标准值(kN/nf) :2. 500；施1：均布荷载标准值(kN/nO :2. 000；3. 木方参数木力弹性模(N/mm:) :9500. 000；木方抗弯强度设计值(N/mm:): 13. 000：木方抗剪强度设计值(N/W):l. 300；木方的间隔距离(mm) :300. 000；木力的截面宽度(mm): 80. 00：木方的截面崗度(mm): 100. 00：4. 其他采用的钢管类型(mm): 0)48x3.5。扣件连接方式:或扣件，扣件抗淆承载力系数:0. 80；

25、梁模板支撐架立面简图作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板向重荷载，施口舌荷载等。1. 荷载的计算：(D钢筋混凝土梁自重(kN/m):q： = 25. 000X2. 000X0. 400=20. 000 kN/m：(2) 模板的自重线荷载(kN/m)：G = 0. 350X0. 400 X (2X2. 000+0. 900)/ 0. 900=0. 762 kN/m：(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷a (kN):经计算得到，活荷载标准值 P：=(2. 000+2. 500) X0. 900X0. 400=1. 620 kN；2. 木方楞的支撑力计算均布荷载 q = 1. 2X20.

26、 000+1. 2X0. 762=24. 915 kN/m：集中荷载 P = 1.4X1.620=2. 268 kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为：Nl=2.814 kN：N2=9.431 kN：N3=9.620 kN：N4=2.814 kN：木方按照简支梁计算。本算例中，木力的截面惯性矩I和藏而抵抗矩W分别为：W=8. 000X10.000X10. 000/6 = 133. 33 cm2：1=8. 000 X 10. 000 X 10. 000 X 10. 000/12 = 666. 67 cm1；木方强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与括荷载的计算值最不利分配

27、的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 9 620/0. 400=24. 049 kN/m；最大弯距M =0. lql:= 0. 1X 24. 049X 0. 400X0. 400= 0. 385 kN.m；截面应力o二 M / W 二 0.385x106/133333.3 = 2.886 N/mm2：木力的计算强度小于13.0 N/mnil满足要求！木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力:Q = 0.6X24.049X0. 400 = 5. 772 kN：截面抗剪强度计算值 T = 3X5771. 760/(2X

28、80. 000X100. 000) = 1.082 N/mm:；截面抗剪强度设计值T = 1.300木方的抗剪强度计算满足要求！木方挠度计算：最人挠度考虑为静荷载与汹荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：最大变形 V= 0. 677X20. 041X400. 000! / (100 X 9500. 000 X 666. 667 X103) =0. 055 nun： 木方的最人挠度小于400. 0/250,满足要求！3. 支撐钢管的强度计算支撐钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN. m)支撑钢管弯矩图(kN. m)经过连续梁的计算得到：支座反力& =弘=1. 16

29、9 kN 中间支座最人反力Rmax=12. 533：最大弯矩=0. 366 kN.m；最大变形V込=0. 325 mm；截而应力 a=0.366x 106/5080.0=72.090 N/mm2：支撑钢管的计算强度小于205. 0 N/W,满足耍求！纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16. OOkN,按照扣件抗滑承戦力系数0. 80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12. 80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范R W Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取1

30、2. 80 kN：R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12. 53 kN；R = 0.530 :钢管立杆受压强度计算值:a=13838.185/(0.530x489.000) = 53.394 N/mm2；立杆稳定性计算o = 53.394 N/mm2小于f = 205.00满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo = kk(h+2a)(3)k：计算长度附加系数,h+2a = 1.700按照表2取值1.014 :公式(3)的计算结果：立杆计算长度 Lo = kk(h+2a) = 1. 167X1. 014X (1.500+0. 1

31、00X2) = 2.012 m：Lo/i = 2011.675 / 15. 800 = 127. 000 :由长细比lo/i的结果査农得到轴心受压立杆的稳定系数9=0.412：钢管立杆受压强度计算值:0=13838.185/(0.412x489.000) = 68.687 N/mm2：立杆稳定性计算o = 68.687 N/mm?小于f = 205.00满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上衣参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撐架设计和使用安全5. 3首层顶部楼板模板验算1. 脚手架参数横向间距或排距(m):0.80：纵距(m):0.80：步距(m): 1.

32、 50：立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0. 10；脚手架搭设高度(m):8. 78：采用的钢管(mm):(P48x3.5 :扣件连接方式:汝扣件，扣件抗滑承栽力系数：0. 80；板底支撑连接方式:方木支撐：2. 荷载参数模板与木板自重(kN/旳:0. 350：混凝土与钢筋自重(kN/m) :25. 000：楼板浇筑厚度(m) :0. 200；倾倒混凝土荷載标准值(k/irO :2. 000：施工均布荷载标准值(kN/m:): 1. 000；3. 木方参数木力弹性模量E(N/nun:):9500. 000：木方抗弯强度设计值(N/W): 13. 000：木方抗剪强度设计值(N/mm:):l

33、. 300：木方的间隔距离(mm) :400. 000；文档收集于互联网，已重新整理扌IF版word版本可编辑欢迎下载支持. 木方的截面宽度(mm) :50. 00；木方的截面高度(mm): 100. 00：图2楼板支撑架荷载计算单元方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和藏而抵抗矩W分别为：W=5. 000 X 10. 000 X 10. 000/6 = 83. 33 cm：1=5. 000 X 10. 000 X 10. 000 X 10. 000/12 = 416. 67 cm：方木楞计算简图1. 荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m):q产 25. 00

34、0X0.400X0. 200 = 2. 000 kN/m；模板的自重线荷(kN/m):q;= 0. 350X0. 400 = 0. 140 kN/m :(3”舌荷载为施匸荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(k):P： = (1. 000+2. 000) X0. 800X0. 400 = 0. 960 kN：2. 强度计算：最人弯矩考虑为静荷载与活荷栽的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q = 1.2X(2. 000 + 0. 140) = 2. 568 kN/m：集中荷载 p = 1.4X0. 960=1.344 kN；最大弯距M = Pl/4 + ql：/8 = 1.344X0

35、. 800 /4 + 2. 568X0. 800?8 = 0. 474 kN. m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1. 344/2 + 2. 568X0. 800/2 = 1.699 kN :截面应力M / w = 0.474x106/83.333x103 = 5.691 N/mm2：方木的计算强度为5. 691小13.0 N/mm：满足要求!3. 抗剪计算：最大眄力的计算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗眄强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力:Q = 0. 800X2. 568/2+1.344/2 = 1.699 kN：截面抗剪强度计算值 T = 3

36、X1699. 200/(2 X50. 000 X 100. 000) = 0. 510 N/mm： 截面抗剪强度设计值T = 1. 300 N/nnns；方木的抗剪强度为0.510小于1.300 ,满足耍求！4. 挠度计算：最人弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载 q = qt + q： = 2. 000+0. 140=2. 140 kN/m；集中荷载 P = 0. 960 kN：最大变形 V= 5X2. 140X800. 000* / (384 X 9500. 000 X 4166666. 67) +960. 000X800. 0005 /( 48X95

37、00. 000X4166666. 67)= 0. 547 nun：方木的最大挠度0. 547小于800. 000/250,满足要求！支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算：集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2. 568X0. 800 + 1. 344 = 3. 398 kN：支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(k.m)支撑钢管计算变形图(k.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 NU = 0. 476 kN.m :1文档来源为:从网络收集整理.word版本可编辑.文档收集于互联网，已重新整理扌II：版word版本可编辑欢迎下载支持.最大变形V远=0. 799 mm :最大支座力Q远

38、=7. 307 kN :截面应力 o二 0476x106/5080.000=93.670 N/mm2 :支撑钢管的计算强度小于205. 000 N/mml满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800. 000/150与10 nun,满足要求！按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计 值取 16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12. 80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 7. 307 kN：R 12. 80 k,所以双扣件抗淆承载力的设计计算满足耍求！作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和

39、风荷载o1. 静荷戦标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：Ns = 0. 129 X & 780 = 1. 133 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。模板的自重(kN)：N* = 0. 350X0. 800X0. 800 = 0. 224 kN：(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：Nm = 25. 000 X 0. 200 X 0. 800 X 0. 800 = 3. 200 kN：经计算得到，静荷载标准值乂 = &+N/捲=4.557 kN；2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值= (1.000+

40、2. 000 ) X0. 800X0. 800 = 1.920 kN：3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1. 2NC + 1. 4Nq = 8. 157 kN；立杆的稳定性计算公式：其中n 立杆的轴心压力设计值(kN) ： N = 8. 157 kN；6轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查衣得到：i计算立杆的藏血回转半径(cm) : i = 1. 58 cm：A立杆净截面面积(cm): A = 4. 89 cm：W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm5): W=5. 08 cm5：O钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2):f-一钢管立杆抗压强度设计值：f =205. 00

41、0 N/mm1：U一一计算长度(m):如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算1 = k.uh(1)lo = (h+2a)(2)k：一一计算长度附加系数，取值为1. 155：u -一计算长度系数，参照扣件式规范衣5. 3. 3； u = 1. 700：a -一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撐点的长度；a = 0. 100 m：公式(1)的计算结果：立杆计算长度 U = kiuh = 1.155X1.700X1.500 = 2. 945 m：U/i = 2945. 250 / 15. 800 = 186. 000 :由长细比Lo/i的结果査农得到轴心受压立杆的稳定系数(P二0.207

42、；钢管立杆受压强度计算值:0=8156.998/ (0.207 X 489.000) = 80. 584 N/mm；必杆稳定性计算o= 80.584 N/mm2小于f = 205. 000满足要求！I文档来源为:从网络收集整理word版本可编辑.文档收集于互联网，已重新整理拙版.word版本可编辑欢迎下载支持. 公式(2)的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1. 500+0. 100X2 = 1. 700 m；Lo/i = 1700. 000 / 15. 800 = 108. 000 :由长细比Lo/i的结果査衣得到轴心受压立杆的稳定系数q= 0.530 :钢管立杆受压强度计算值

43、:0=8156.998/ (0.530X489. 000) = 31. 474 N/nun二0.367：钢管立杆受压强度计算值:a=8156.998/ (0.367X489. 000) = 45. 452 N/nunS立杆稳定性计算o= 45.452 N/mm2小于f = 205. 000满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上衣参照杜荣军： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。5. 4地基承载力验算根据以上的荷载计算：1) 450*1300主梁底中间立杆的轴心压力设计值N二12. 808KN(立杆圧在基础梁上)；2) 楼板底立杆的轴心压力设计值N二8.

44、 157KN则脚手架立杆传至基础顶面的轴心压力最大值为楼板底立杆N二12. 808KN3) 地基承载力计算公式:N/ AdWKfak式中：N-脚手架立杆传至基础顶面的轴心力设计值Ad-立杆基础的计算底面积；可按以下情况确定：在支座下设有厚度50 60mm的木垫板时(或脚手板),则Ad=aXb (a. b为垫板的两个边 长，且不小于200 mm),当Ad的计算面积大于0. 25 m2时，则取0. 25 nf计算；)K-一脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土取0.4；对粘 土取0.5；对岩石、絵取1.0.Fak地基承载力特征值,根据地质报告及地基强夯的结果，场地中砂性粘土层的承载力不低

45、于16T/IH2, fak=160KPa。N/ Ad=12. 808/0.25=51.232KN,/m2WK fak二0. 4 X160二64K N/nf 满足要求。文档收集于互联网，已重新整理拙版.word版本可编辑欢迎下载支持.第六章高支模施工的安全管理6. 1施工组织和责任分工6.1.1项目部管理人员组织及职责分工项LI技术负责人：负责项U部全面技术工作；项LI质量总监：对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项LI的整改；对建材 质量进行检查、监控；项木工工长：对模板工程进行技术交底；对施工过程进行监控；负责模板工程 验收。项口测量员：负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点；项LI

46、专职安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，督促不合格项LI的整 改：对支撑的搭设质量进行现场检查、监控；6.1.2施工处管理人员组织及职责分工模板工长：对模板加工、安装向工人交底；对模板加工、安装进行现场指导；质检员：对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项LI的整改；负责模板1：程 自检；测量员：配合项LI部测量员进行墙、柱、门窗洞口放线工作。兼职安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，落实不合格项U的整改；对支撑的搭设质量进行自检；所有架子工必须具备有效的特殊工种操作证；6. 2脚手架施工质量要求及验收1. 脚手架搭设完毕后，经检查合格后，方允许投入使用或继续使用。2. 在使用

47、过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的 情况时，应另外进行检查，合格后方可使用。3. 脚手架验收的技术要求有以下儿点：1）基础表面坚实平整，不积水，垫板不晃动，底座不滑动、沉降小于10mm：2）立杆总垂直度偏差不大于15mm,步距偏差不大于20mm,柱距偏差不大于50mm,排距偏差不大于20mm；3）同一根大横杆两端的高差不大于20mm,同跨内外两根大横杆高差不大于10mm文档收集于互联网，已重新整理拙版.word版本可编辑欢迎下载支持.4）扣件紧固质量用扭力扳手检查，抽样按随机均布原则确定，不合格者必须重新拧 紧并达到紧固要求。6. 3脚手架安全管理1、所有架子工必

48、须具备有效的特殊工种操作证；2、施工前必须进行安全技术交底；3、上架操作时，必须戴好安全帽，系好安全带，严禁穿带钉易滑鞋上岗作业；4、严禁酒后及六级以上大风、雷雨天上架作业；5、作业时，必须具备工具袋，严禁向下乱丢杂物；6、注意随时检查架体及节点情况，发现问题及时上报处理；7、注意清理架上杂物清理，减轻架上的荷载；8、不得将模板支架、揽风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上；9、脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。第七章高支模施工方法7.1支撑系统安装钢管采用外径48mm、壁厚3. 5mm的焊接钢管，钢管材质宜使用力学性能适中的Q235 钢，其材性应符合碳素结构钢（GB700 8

49、8）的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀 撑和斜杆的钢管长度为46.5m （这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作）。用于 小横杆的钢管长度应适应脚手架宽度的需要。作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理：即对进场的钢管先行除锈，然后内 壁察涂两道防锈漆，外壁涂防锈漆一道和面漆两道。在脚手架使用一段时间以后，山于 防锈层会受到一定的损伤，因此需重新进行防锈处理。7.1. 2扣件扣件为杆件的连接件。有直角扣件（十字扣）、旋转扣件（回转扣）、对接扣件（筒扣、一字扣）三种，其技术要求如下：1）扣件应采用GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于 KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的

50、附件采用的材料应符合GB700-88碳素结构钢中Q233 钢的规定；2）铸铁不得有裂纹、气孔：不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并 应将外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；1文档来源为:从网络收集整理.word版本可编辑.文档收集于互联网，已重新整理拙版.word版本可编辑欢迎下载支持.3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；4）扣件活动部分应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；5）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；6）扣件表面应进行防锈处理。7.1. 3构造要求1. 立杆1）每根立杆底部必须设置垫板。2）脚

51、手架必须设置纵、横扫地杆。扫地杆釆用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm处的立杆上。3）脚手架的步距为1.6米，误差在100以内。4）立杆接长必须釆用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆 的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头的距离不宜小于500mm；各 接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；5）支架立杆应竖直设置，2米高度的垂直允许偏差为15mm：立杆、水平杆接头位置示意图2. 剪刀撑1）满堂模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，山底至顶连 续设置。2）模板支架（高于4米），其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设 置一道水平剪刀撑。3）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45。60。 之间。4）剪刀撑斜杆的接长宜釆用搭接，搭接长度不应小于1米，应采用不少于2个旋转 扣件固定，端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于lOOmmo5）剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接，其中斜杆的对接或搭接 接头部位至少有一道连接。7. 2梁、板模板安装7. 2.1模板加工1. 梁模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于lmm。翘曲、变形的方木不能 作为龙骨使用。2.