现代广场扣件式钢管高支模架施工方案（完整版）

1、目录1. 工程概况 32. 编制依据 33. 高支模范围 34. 施工总体部署 55. 搭设技术方案 56. 混凝土浇灌措施 67. 监测措施 68. 质量保证措施 79. 安全保证措施 7现代广场扣件式钢管高支模架施工方案1. 工程概况重庆富力现代广场 (A 地块)位于重庆市南岸区弹子石新街 59 号 原西南制药二厂厂区内， 由重庆富力城房地产开发有限公司投资兴建 的高档住宅小区。 由广州市住宅建筑设计院有限公司设计， 广州天力 建筑工程有限公司承建， 由重庆新鲁班工程监理有限公司监理。 总用 地面积55055川，总建筑面积275228川，其中地上建筑面积 216486 m2, 10栋313

2、3层，1栋15层；地下建筑面积58742 m2, 2层。2. 编制依据本施工方案根据广州市住宅建筑设计院有限公司设计的施工蓝 图及有关图纸资料进行编制。还参考以下资料：2.1、建筑施工手册第四版,缩印本；2.2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ-2001 ( 2002年版)；2.3、建筑工程施工质量验收工程统一规范 (GB50300-2001)；2.4、混凝土结构工程施工质量验收规范( GB50204-2002)；2.5、建筑施工安全检查标准( JGJ59-99)。3. 高支模范围 本工程的高支模位于以下位置：3.1、1、2、3、4、5、6、7、9、10号楼的部分桩的桩顶标高为 -

3、0.3m, 平基土石方开挖到-10m,这部分桩在地下室外。为保证施工进度和工 程质量，拟从现有地坪标高处(-10m)搭设钢管支撑架，第一次浇注 漏出现有地面的桩和标高为-0.3m的地梁，然后支撑架接着向上搭设5米作为二层梁板的支模架，因此架体搭设总高为15m，二层板厚120mm,较大的梁截面为300X 900,最大板跨为4.7m。具体须搭设的 桩的编号和范围为： 1号楼为268、269、270、271、272、276、273、 262；2号楼为201、194、193、195、196、197、199、198、200、202、 204、207、206、205； 3号楼为 177到188、 33；4

4、号楼为 48、49、52、 53、174、169、165、162、151；5号楼为98、99、119、120、118、 122、117、113、111；6号楼为690、691、692、695、696、710、711、 723、724、727、728；7号楼为 782、783、791794、797805；9号楼 为 633639、644649；10号楼为 309、310、319、322（具体以现场收 方为准）。3.2、 1、2、3、4、5、6、7、8号楼架空层，层高5.2m,板厚为 120mm, 较大的梁截面为 250X 600,最大板跨为 6.4m。3.3、 北裙楼的商场部分（即4、5号楼的商

5、场），N1-1B1-9轴XB1-WB1-N轴，层高为8.7 （从-3.2m到4.5m）,板厚为120mm,较大 的梁截面为 300X 900,最大板跨为 4.7m。3.4、 东南裙楼的一二三层（即9、11号楼的商场），F-14E -17轴X F-NH-D 轴，层高分别为 4.85m （从-0.55m到 4.3m）、5m （从 4.3m 到9.3m）、5m （从9.3m到 14.3m）,板厚为120mm,较大的梁截面为300 X 900,最大板跨为 4.7m。3.5、西南裙楼的一二三四层（即 10号楼的裙楼和会所） , G2-0-1G2-24轴 X S-AG2-S轴，层高分别为 5.5m （从-

6、1.25m到4.25m）、5m （从 4.25m到 9.25m）、4.85m （从 9.25m至U 14.1m）, 4.6m （从 14.1m到 18.7m）,板厚为120mm,较大的梁截面为300X 900,最大板跨为4.65m。4. 施工总体部署4.1、方案选择因为层高超过4.5m，故本支撑系统属高支模结构，全层均采用扣件 式钢管脚手架来搭设。4.2、劳动力安排 根据分公司的统一安排，本高支模系统的搭设由外墙排栅工班来承 担。4.3、材料的选择与供应钢管架体采用48x 3.5mm的新材料,或者无变形没有受到锈蚀的周 转时间在一年内的材料。 扣件采用新材料， 模板及配套材料由公司统 一提供。

7、所用钢管、扣件必须经过试验合格后方可使用。4.4、工期要求 根据整体工期的要求，要求每栋的高支模完成时间为 3天。5. 搭设技术方案5.1、立杆搭设方案5.1.1、 对漏出地面的工程桩，立杆间距800x 800mm,横杆步距1500mm,最顶上一道横杆与立杆采用双扣件连接，5.1.2、对截面为300X 900mm的梁，梁底设二排立杆，立杆的纵 向间距为900mm,横向间距为1000mm;5.1.3、对楼板部份，立杆的纵横间距均取 900x900mm。5.2、其他杆件搭设方案521、纵横拉杆。第一道扫地杆离地距离必须w 200mm;最后一道纵横拉杆离顶托必须w 300mm;中间部位的纵横拉杆按w

8、 1500mm 的间距平均分布。 具体到本例来说 ,对层高为 8.7米的板，除头尾两道 拉杆按上述要求设置外，再去除顶托上木方尺寸约20cm,则中间部位剩余长度约为 8.2米，按 5 个间距平均分布， 则每个间距取 1.64m， 因此共设置5道纵横拉杆。对300x 900mm的梁底来说，头尾部份按 板要求取值外，中间部位的拉杆部距离取 1.64m,共设4道。因梁、 板的纵向间距相等,故在设梁的纵向拉杆时,与板的纵向拉杆连通。5.2.2、剪刀撑。沿支架四周外立面应满设剪刀撑;中部可根据需 要并依构架框格的大小,每隔 56m 设置。每道剪刀撑宽度不应小 于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在

9、450 600之间。剪 刀撑斜杆的接长宜采用搭接,剪力撑钢管的搭接,必须在搭接部分, 使用 3个扣件叠加连接。搭接长度 1.01.2m。5.2.3、立杆接驳。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内;开始 搭设立杆时,应每隔 6 跨设置一根抛撑,待整个支撑系统稳定后,方 可根据情况拆除。6. 混凝土浇灌措施6.1、 为了确保在浇砼时尽可能减小高支撑系统的荷载,对350x 900mm 等较大截面的梁,采用一次性公层浇筑方法,第一次浇筑高 度为0.5m左右，在混凝土初凝前浇筑第二层。6.2、在浇筑楼面梁板混凝土前,应先将剪力墙、柱的混凝土浇筑 完毕,剪力墙、柱的混凝土浇筑高度,视梁面筋的锚固长度而定。7

10、. 监测措施本高支模的监测包括对整个支撑系统及大梁的位移、 沉降观测, 将委托具有检测资质的第三方来进行监测，并编制监测专项方案。8. 质量保证措施8.1、在高支模楼层施工时，其下一楼层的支撑系统不得拆除，待 高支模楼层模板可拆除前 7 天方可拆除。8.2、严格按设计尺寸搭设，立杆和水平的接头均应错开在不同的 框架层中设置。8.3、工人在搭设过程中，必须保证杆件横平、竖直、确保垂直水 平偏差小于 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 GJ130-2001 规定要求（垂直偏差v 50mm,水平偏差v 3050mm）。每搭设完一步 脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。8.4、应确

11、保每个扣件的拧紧力矩都控制在 45N.m60N.m.8.5、 立杆的垂直连接接口同一平面内，接头率应v25%且必须用 直扣连接件 ,（不得用十字扣代替进行连接 ）。8.6、不符合要求，外观检查不合格的钢管及扣件严禁在架体上使 用。9. 安全保证措施9.1、所有架子工必须是持证上岗， 作业时必须戴好安全帽， 系 好安全带，穿好防滑鞋。9.2、 作业区不禁其它工种人员通行并挂设警示牌，且必须有专 人监护。9.3、脚手架的构配件质量与搭设质量必须验收合格后方准使9.4、在已浇混凝土的柱或剪力墙之间，加设通长的水平拉杆， 以增加整个高支撑系统的刚度和稳定性。9.5、大（转换）梁的高支撑系统必须在混凝土

12、龄期达到28 天后才能拆除。9.6、由于架体太高，拆除的材料严禁从高空直接向地下抛掷， 扣件必须用袋装好一并放下，钢按经人工伟递至地面上堆放整齐。9.7、由于架体拆除前梁底模必须先行拆除， 木工班组拆模人员 也必须确保安全的前提下进行拆模作业，排栅工也予以配合。9.8、项目部对班组在装拆前必须进行安全技术交底及安全教 育，严禁违章作业。9.9、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。9.10、在确保安全的前提下， 在浇筑开始后派木工班组专人跟踪 检查支架及模板是否有异常情况，若发现问题马上解决。9.11、施工过程中，混凝土及其他设备堆放应符合施工方案规定 要求，严禁超载， 尽量使支撑系统受

13、力均衡。这种系统的整体稳定性 一般能满足要求。 但单根立杆的承载力较少， 不能承受过大的集中荷 载，以防止由于因局部构件失稳而导致整体结构失稳。 现代广场扣件式钢管高支模架计算书基本参数：1、模板支架的搭设高度为 15m；2、 梁截面为300X 900,梁支撑立杆的横距（跨度方向）L=1.0m;立杆的步距 h=1.5m；3、梁底增加三道承重立杆；4、梁底的主龙骨采用 48X 3.5mm钢管，次龙骨采用bx h=50x100m m的木枋三根。5、采用的钢管类型为 48x 3.5mm,截面面积A = 4.89cm2，截面 承载力N= 27.5kN。扣件材质采用KT33-8的技术要求，抗滑 移动力取

14、t= 7kN。一、梁下面板计算梁下面板为受弯结构,按两跨连续梁计算1 、荷载计算静荷载的标准值 q1=25x0.9x0.3+0.35x0.3=6.86KN/m活荷载的标准值 q2=（2+1）x 0.3=0.9KN/m面板的截面惯性距I和截面抵抗距W分别为：I=30x 1.8x1.8x 1.8/12=14.58cm4W=30x 1.8x1.8/6=16.2cm32、面板的抗弯强度计算f=M/W v f其中f面板的抗弯强度计算值（N/mm2）M 面板的最大弯距（ N.mm）W面板的截面抵抗距f面板的抗弯强度设计值，取15 N/mm2M=0.1q2其中q荷载设计值（K N/m）经计算得到 M=0.5

15、x （ 1.2x 6.86+1.4x 0.9）x 0.15x 0.15=0.107KN.m)经计算得到面板的抗弯强度计算值 f=M/W= (107X1000) / (16.2X 1000) =6.6v f=15 N/mm2,满足要求。经计算,梁底面板的抗剪强度和变形均满足要求。二、梁底木枋的计算木枋按均布荷载下的连续梁计算1 、荷载的计算静荷载的标准值为板静载乘以木枋的横向间距( 0.1m) q1=6.86X0.15=1.029KN/m活荷载的标准值 q2=(2+1)X 0.15=0.45KN/m木枋的计算,按照三跨连续梁计算,最大弯距考虑为静荷载和活 荷载的计算值的最不利分配的弯距和,计算公

16、式如下：均布荷载 q=1.2 X 1.029+1.4X 0.45=1.865 KN/m最大弯距 M=0.1ql2=0.1 X 1.865X0.9X 0.9=0.151 KN m最大剪力 Q=0.6 ql= 0.6X 1.865X 0.9=1.007 KN最大支坐力 N=1.1X1.243X0.9=1.231 KN木枋的截面惯性距I和截面抵抗距W分别为I=5X10X10X10/12=416.66cm4W=5X 10X 10/6=83.33cm32、木枋的抗弯强度计算木枋的抗弯强度为 f=M/W=(0.151 X1000X1000)(/ 83.33X1000)=1.81N/mm2木枋的抗弯强度计算

17、值1.81 N/mm2小于13.0 N/mm2，满足要求。3、木枋的抗剪强度计算木枋的抗剪强度必须满足Tv T木枋的抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3 X 1000.7/ ( 2 X 50 X 100) =0.3N/mm2木枋的抗剪强度设计值T=1.60 N/mm2木枋的抗剪强度计算满足要求。4、木枋的挠度计算挠度为 v=0.677 X 1.865X 10004( (100X 9500X 4166600) =0.319mm, 小于木枋的最大挠度1000/250=4mm,满足要求。三、梁底的主龙骨(为 48X 3.5mm的钢管)计算钢管截面面积4.89cm2，钢管的截面惯性距 匸12.187c

18、m4，截面抵 抗距W=5.08cm3，弹性模量E=206KN/mm2，抗弯强度设计值f=205 N/mm2，,回转半径1= 15.78mm。1、主龙骨计算的简图如下图所表示，其中均布荷载取板面荷载q=9.492KN/m。q=9.492KN/m2、钢管的抗弯强度计算弯距为 M=9.492X 0.0019=0.018KN.m(T =M/W=0.018 X 1000X 1000/5.08X 1000=3.54N/mm2,小于钢管的 抗弯强度设计值 f=205 N/mm 2，满足要求。3、钢管的挠度计算通过计算3 =0.00023mm小于1000/250=4mm,满足要求。四、扣件抗滑力计算梁下的水平

19、钢管(及主龙骨)通过扣件传到立杆上的力为 N=9.492 x 0.3/4=0.712KN,该力小于扣件的容许抗滑力t = 7kN ,满足要求。同理，通过以上计算，楼板模板面板采用920X1840X18mm的九夹 板,板模板的次龙骨采用50X100的木枋，间距300mm,板模板主龙骨 用 48x 3.5mm的钢管间距900mm,支撑架用扣件式钢管，立杆纵横 间距为900mm,水平杆步距1.5m的情况下，所有构件是能够满足混凝 土施工时的强度、刚度和稳定性要求的。五、立杆的稳定性计算1 、 荷载计算钢筋混凝土自重： 25.000 x0.12=3kN/m2钢筋自重： 1.5 x0.12=0.18kN

20、/m2模板及支撑架自重： 1kN/m2施工荷载： 2.5kN/m2振动荷载 2.0kN/m2倾倒混凝土产生的荷载 2.0kN/m2恒荷载、活荷载分项系数分别取 1.2和1.4q = 1.2 X( 3+0.18+1) +1.4 x( 2.5+2.0+2.0)= 5.016+9.1 = 14.116kN/m22、 每根钢管承受的轴向荷载为：N = 14.116X0.8X0.8= 9.03kN3、稳定性验算考虑不利因素，立杆的计算长度系数取1.5,长度l取1500mm,则立杆的长细比 入=卩l/i = 1.5X 1500/15.78= 142.6由入值查得构件的稳定系数 =0.3376N/W A =

21、 5.09X 103/0.3376X 489=30.8N/mm2 v f=205 N/mm 2，验算结果表明钢管立杆的稳定性满足要求。六、梁侧模对拉螺杆计算当梁高大于700mm,须在梁高中部设置 12的对拉螺杆，见下图所示:2根48短钢管800不大于180 X 80木枋水平横牵杆12对拉螺杆，水平间距 600mm48直夹钢管50048钢管斜撑1000水平撑 梁模板支撑示意图新浇混凝土产生的侧压力为F=0.22丫九B 1 B 2V 0.5和F=y cH两者的较小值，通过计算倒混凝土产生的混凝土的荷载标准值为F=35.48KN/m2。对拉螺杆的计算公式为N vN= fA式中N对拉螺杆所受的拉力A

22、对拉螺杆所受的拉力的有效面积，为 144mm2。f 对拉螺杆抗拉强度设计值，取170N/ mm2对拉螺杆所受 的拉力 N= ( 35.48 X 103/106) X ( 900 120) X600=16605N 小于N= 170 X 144=24480N,满足要求。下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢！毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊 博的知识开阔的视野给了我深深的启迪， 论文凝聚着他的血汗，他以 严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了 深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思 维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习 打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬！特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来， 在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩，诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无 法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意！感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不 是兄弟胜是兄弟！正是一路上有你们我的求学生涯