碧水豪园工程地下室顶板加固措施

1、舜江碧水豪园S1地块（西区） 主体结构施工期间 地下室顶板加固专项方案 舜江建设碧水豪园工程工程部 2013年3月25日 目录 编制依据3 二工程简况3 三加固方案3 3.1总体思路3 3.2加固支撑架布置4 3.3加固支撑架地构造4 4.1模板面板计算4 42纵向支撑钢管地计算4 4.3. 板底支撑钢管计算4 4.4扣件抗滑移地计算4 4.5.模板支架立杆荷载设计值（轴力）4 4.6.立杆螂急定性计算4 五地库上临时施工道路安全保障技术措施4 六. 支撑架地搭设和使用要求4 七. 加固支撑架地拆除4 一.编制依据 1. 建筑施工扣件式钢管脚手架(JGJ130-2011)； 2. 建筑施工模板

2、安全技术规范(JGJ162-2008)； 3. 建筑结构荷载规范(GB50009-2012)； 4. 建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)； 5. 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2001)； 6. 住房和城乡建设部危险性较大地分部分项工程安全管理办法； 7. 本工程施工图纸和本工程施工组织设计； 8. 本工程地下室结构施匸地施工记录和质量检查验收相关资料. 二. 工程简况 碧水豪园二期工程1#地下室车库为现浇框架结构，顶板结构地相对标高为-1. 15m.结 构层高为：3. 8m.预计进入临时施工道路最大荷载车辆，如混凝土搅拌车.钢筋原材料运输 车为45吨，查建筑结构荷载规范

3、GB50009-2012中4. 1. 1条规定，满载300KN地消防 车对地库顶板产生地均布活荷载为20KN/M2,故45吨汽车对地库顶板产生地均布活荷载为 30KN/M1计划对道路区域范围内地支模排架加密，立杆纵横向间距600,步距为1400mm,加 固面积约11460ml顶板施工完成后，道路使用期间该区域模板支撑不拆除.临时道路局部 区域有后浇带贯穿部分，在道路使用前按设汁要求用C35膨胀栓封闭.地库顶板混凝土完 成后,按设计要求做好地库防水层及钢栓保护层，待栓达到设计强度后方可使用. 三. 加固方案 3.1总体思路 地下室顶板结构混凝土已达到设计强度，按设计可承受5KN/m2施工荷载，超

4、出部分地 施工荷载山加固结构承担. 在地下室顶板结构模板支撑时，考虑在主体结构施丄时顶板上面要承受施工荷载，采 用一次性投入曲结构与支撑系统(含结构模板支撑系统)共同受力地方式,支撑系统釆用 扣件钢管搭设满堂支撑架,每根支撑架立杆顶部用工具式可调节支模顶托顶紧地下室顶板 结构，上部结构施工荷载可通过地下室顶板结构传给满堂支撑架，再通过满堂支撑架传给 地下室底板，从而达到加固地下室顶板结构地LI地. 3.2加固支撑架布置 根据工程设计和施工荷载计算，地下室顶板结构加固支撑分三个区域布置： （1）大梁模板支撑区域（消防通道） 该区域内支撑架搭设系统按大梁模板专项方案施工，区域内支撑架立杆按0.6X

5、0. 8m 布置，横杆步距1.4m.不大于加固区域地立杆布置间距，且混凝土强度达到100%时上面地 平均承载为30KN/m2,满足施工要求，这里不再核验. （2）一般区域 该区域内传给加固支撑架地上部结构施工荷载为45KN/m:,加固支撑架立杆按0.6X 0. 6m布置，横杆步距1. 4m. （3）后浇带区域 该区域支撑架搭设与上面相同，为了增加后浇带周边地结构强度，在地下室顶板混凝 土浇筑完成30天内用C35微膨胀混凝土进行浇筑.其它与一般区域施工方法相同. 地下室顶板结构满堂加固支撑架布置详见附图一：地下室顶板加固支撑架平面布置 示意图. 3.3加固支撑架地构造 支模排架搭设方法 2. 1

6、排架支撑形式 （1）釆用48X3.0脚手钢管满堂搭设，曲立杆.水平杆.纵横向剪刀撑等杆件组成 受力体系，节点连接釆用铸铁扣件. （2）排架立杆横向间距为600mm,纵向间距为600mm,排架步距为1500mm,纵或横水 平杆与立杆釆用双扣件连接. （3）排架地四个外立面均连续设置剪刀撑.每组剪刀撑跨越立杆根数为57根 （6m），斜杆与地面夹角在45 60之间. （4）在立杆离地面200mm处，设置纵向与横向地扫地杆，以约束立杆水平位移. （5）排架周边凡有框架柱处，每步设一道拉结杆，采用钢管与扣件对排架与框架柱进 行拉结. （6）为了保证排架地整体刚度与稳定，排架内每隔23步设一道水平剪刀撑，

7、每隔3 跨设一道纵向剪刀撑. 三地库顶板钢管支模排架计算书 地库顶板钢管支模排架计算书 (一).参数信息： 1. 模板支架参数 横向间距或排距(m):0. 60：纵距(m):0. 60；步距(m):1.40； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m) ：0. 10：模板支架搭设高度(m) ：3.80： 釆用地钢管(mm)： 048X3.0 ； 扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0. 80： 板底支撑连接方式:钢管支撑； 板底钢管地间隔距离(mm) ：200. 00： 2. 荷载参数 模板与木板自重(kN/m2 ) :0. 350；混凝土与钢筋自重(kN/m3 ):25.000X0.2 (考

8、虑 待地库顶板栓强度达100%后进行行车故乘0. 2折减系数)；施工均布荷载标准值:2. 000 kN/m2；地库顶板行车荷载按30KN/m2Xl. 5=45KN/M2. 3. 楼板参数 钢筋级别：三级钢HRB 400 ；楼板混凝土强度等级:C30； 每平H楼板截面地钢筋面积(mm2) :360. 000： 楼板地计算宽度(m) ：6. 00：楼板地计算厚度(mm) ：250. 00； 楼板地计算长度(m) :8. 00：施工平均温度(C) :20. 000： 4. 材料参数 面板釆用胶合面板,厚度为18mm.面板弹性模量E(N/mm2) ：9500；面板抗弯强度设讣 值(N/mm2)：13；

9、板底支撑釆用钢管. 扣件钢管楼板模板支架计算书 模板支架地汁算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011). 模板支架搭设高度为3. 7M,搭设尺寸为：立杆地纵距b二0.60M,立杆地横距1二0.60M,立 杆地步距h=l. 50M. 四地下室顶板一般区域施工加固支撑架计算书 模板支架地计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011 ).模板支架搭设高度为3.7M,搭设尺寸为：立杆地纵距 b=0.60M,立杆地横距l=0.60M,立杆地步距h=1.50M. 图1楼板支撑架立面简图 图1楼板支撑架立而简图 图2楼板支撑架荷载计算单元 采用地钢管类型为

10、48X3.0. 4.1模板面板计算 模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板地截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 50 x1.82/6 = 27 cm3 ； 1 = 50 x1.8*12 = 24.3 cm4 ； 模板面板地按照三跨连续梁计算. 面板计算简图 1荷载计算 (1 )静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板地自重(kN/m): q】=25x0.25x0.6+0.35x0.6 = 3.96 kN/m ；（由于达到 100%混凝土强度，这 里q】取值为0 ) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 2x0.6+45-5= 41.2 kN/m

11、； 2 强度计算 计算公式如下： M=0.1q卩 其中:q= 1.2x3.96+1.4x 1=41.2kN/m 最大弯矩M=0.1x6.15x2002= 164800 N mm ； 面板最大应力计算值。=M/W二 164800/27000 = 6.10 N/mm2 ； 面板地抗弯强度设计值f=13 N/mm2 ； 面板地最大应力计算值为6.10 N/mn?小于面板地抗弯强度设计值13 N/mm：满足要求! 3 挠度计算 挠度计算公式为: v=0.677ql4/(l 00EI) v=l/250 其中 q =qi= 41.2kN/m 面板最大挠度计算值 v= 0.677x4 1.6x2004/(

12、100 x9500 x24.3x 104) =0.195mm ； 面板最大允许挠度v=200/250=0.8 mm； 面板地最大挠度计算值0.195 mm小于面板地最大允许挠度0.8 mm,满足 要求! 42纵向支撑钢管地计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩w=5.O8cm3 ； 截面惯性矩1=129cm4 ； 方木楞计算简图 1荷载地计算 (1 )静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板地自重(kN/m): qi= 25x0.2x0.25+0.35x0.2 = 1.32 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN): qj= q2 = 41.2 kN/m ；

13、2 强度验算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩. 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载地计算值最不利分配地弯矩和，计算公式 如下： 最大弯矩计算公式如下： Mmax=-0.10qil2-0.117q2l2 静荷载：qi 二 1.2xqi = 1.2x1.32= 1.58 kN/m ；(取 qi =0 ) 活荷载：q2 = 41.2x0.8 = 32.96 kN/m ； 最大弯矩 Mmax = (0+0.117x32.96) x0.52 = 0.964 kN-M ； N=l.lqil+1.2q2l 最大支座力 N = ( 1.1 xl.58 + 1.2xl.l2)x0.5 = 1.541 k

14、N ； 最大应力计算值 o= M / W = 0.964x106/6462 = 149.173 N/mm2 ； 纵向钢管地抗压强度设计值f=205.0 N/mm2 ； 纵向钢管地最大应力计算值为149.173 N/mm?小于纵向钢管地抗压强度 设计值205.0 N/mm-满足要求！ 3挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度 计算公式如下： v=0.677qil4/(100EI) 静荷载 qi= 41.2 kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度 v= 0.677x41.2x50()4/( 100 x206000 x12.19x 104) =0.694mm ； 支撑钢管地最大

15、挠度小于500/150与10 mm、满足要求！ 43板底支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下地三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P二1.203kNo 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.154 kN-m ； 最大变形V“说= 0.105 mm ； 最大支座力Qmax = 3.359 kN ； 最大应力154000.045/5080 = 30.315 N/nmi2 ； 支撑钢管地抗压强度设计值f=205 N/mm2 ； 支撑钢管地最大应力计算值30.315 N/mm?小于支撑钢管地

16、抗压强度设计 值205 N/mm?,满足要求！ 支撑钢管地最大挠度为0.105mm小于500/150与10 mm,满足要求！ 4.4. 扣件抗滑移地计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主 编,P96页，双扣件承载力设计值取16.00RN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工 程实际地旋转双扣件承载力取值为12.80RN . 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件地抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5): R Rc 其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ； R-纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值。 计算中R取最大支座反力,R= 3.359 kN ；

17、R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力地设计计算满足要求！ 4.5. 模板支架立杆荷载设计值(轴力) 作用于模板支架地荷载包括静荷载和活荷载. 1. 静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架地自重(kN): Ngi =0.149x3.4 = 0.506 kN ； 模板地自重(kN): Ng2 = 0.35x0.6x0.6 = 026 kN ； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): Ng3 = 25x0.25x0.6x0.6 = 2.25 kN ； 静荷载标准值 Ng = Ngi+Ng2+Ng3 = 2.882 kN ； 2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生地荷载 活荷载标准值 Nq

18、= (2+2 ) x0.6x0.6= 1.44 kN ； 3. 立杆地轴向压力设计值计算公式 N = 1.2Ng + 1.4Nq = 5.474 kN ； 4.6. 立杆地稳定性计算 立杆地稳定性计算公式 o =N/(pA)f 其中n立杆地轴心压力设计值(kN) : N = 5.474 kN ； (P-轴心受压立杆地稳定系数，由长细比L/查表得到； i计算立杆地截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ； A -立杆净截面面积(cm?) : A = 4.24 cm2 ； W立杆净截面模量(抵抗矩)(cn?): W=5.08 cm3 ； o钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)； f-钢管

19、立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2 ； Lo-计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度L()有两个计算公式L()=kuh和L()=h+2a, 为安全计，取二者间地大值，即Lo=max1.155xl.7x 1.4,1.4+2x0.1=2.356 ； k 一计算长度附加系数，取1.155 ； M -考虑脚手架整体稳定因素地单杆计算长度系数，取1.7 ； a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度；a = 0.1 m ； 得到计算结果： 立杆计算长度Lo=2.356 ； L)/i = 2356.2/ 15.8=149 ； 由长细比Vi地结果查表得到轴心受压立杆地稳定系数(p=

20、0.312 ； 钢管立杆受压应力计算值；0=5474.334/(0.312x424) =41.38 N/mm2 ； 立杆稳沁性计算Q二41.38 N/mm：小于钢管立杆抗压强度设计值f二205 N/mm：,满足要求！ 4.7. 施工荷载下地立杆稳定性计算 立杆地稳定性计算公式 o =N/(pA)f| 其中N-立杆地轴心压力设计值(kN) : N=15.0kN； (P-轴心受压立杆地稳定系数，由长细比L/i查表得到； i计算立杆地截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ； A -立杆净截面面积(cm?) : A = 4.24 cm2 ； W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cn?) : W

21、=5.O8 cm3 ； o钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)； f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2 ； U-计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度L()有两个计算公式Lo=kuh和L()=h+2a, 为安全计，取二者间地大值，即L（尸max 1.155xl.7x 1.4,1.4+2x0.1 =2.356 ； 计算长度附加系数，取1.155 ； 卩考虑脚手架整体稳定因素地单杆计算长度系数，取1.7 ； a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度a=0m ； 得到计算结果： 立杆计算长度L（）=2.356 ； L（）/1 = 2356.2/ 15.8=149 ；

22、 由长细比Vi地结果查表得到轴心受压立杆地稳定系数（p=0.312 ； 钢管立杆受压应力计算值;0=15000.0/（0.312x424） = 113.38 N/mm2 ； 立杆稳定性计算0=113. 38 N/mm：小于钢管立杆抗压强度设计值f二205 N/mm：，满足要求！ 五地库上临时施工道路安全保障技术措施 1 .在地库上地临时道路两侧,1.5m Miffi围护栏杆，做入口与转弯处，悬挂 限重行驶路线标识. 2大型运输车辆如混凝土搅拌车钢筋运输车需地磅过磅确认驶入地库 上临时道路地每辆总重量控制在45吨以内必要时，驳运超重材料再行驶. 3在混凝土浇捣时,运输车辆较多，现场配设调度一人，

23、确保地库顶板上地 道路，只能停一辆混凝土运输车划分混凝土泵车停放区域，每个泵车支撑脚下 设置lxl m地10厚钢板. 4. 每天做好车辆进入与地库顶板观测记录. 5 .以下几种情况，车辆严禁行驶. (1 )地库顶板碇强度未达到100%. (2 )临时道路两侧未设置围护栏杆. (3 )未过磅地大型运输车辆. (4 )加强对观测地库顶板地变形观测,如沉降.裂缝等. 6除了要遵守扣件架规范地相关要求外，主要注意以下内容： 6.1 .加固支撑架与地下室柱地连接构造 由于地下室混凝土已达到设计强度，考虑利用与建筑物结构地连接来保证 加固支撑架地整体稳定，出后浇带外，加固支撑架不再设剪刀撑具体做法如 下： 加固支撑架在纵