电梯1350kg梯速175设计计算

1、设计计算书TKJ（1350/1.75-JXW）目 录1设计的目的2 主要技术参数3 电机功率的计算4电梯运行速度的计算5电梯曳引能力的计算6悬挂绳或链安全系数计算7绳头组合的验算8轿厢及对重导轨强度和变形计算9轿厢架的受力强度和刚度的计算10搁机梁受力强度和刚度的计算11安全钳的选型计算12限速器的选型计算与限速器绳的计算13缓冲器的选型计算14 轿厢和门系统计算说明15 井道顶层和底坑空间的计算16 轿厢上行超速保护装置的选型计算17 盘车力的计算18 操作维修区域的空间计算19 电气选型计算20 机械防护的设计和说明21 主要参考文献 1设计的目的TKJ(1350/1.75-JXW-VVV

2、F)型客梯，是一种集选控制的、交流调频调压调速的乘客电梯，额定载重1350Kg，额定运行速度1.75m/s。本客梯采用先进的永磁同步无齿轮曳引机进行驱动，曳引比为2:1，绕绳方式为单绕，采用2导轨结构，用一个主轿架承受轿厢，在曳引绳的牵动下沿着2根主导轨上下运行，以达到垂直运输乘客和医疗设备的目的。本客梯的轿厢内净尺寸为宽2100mm*深1600mm，内净面积为3.36M2，完全符合GB7588-2003电梯制造与安装安全规范的要求。本计算书按照GB7588-2003电梯制造与安装安全规范的要求进行计算，以验证设计是否满足GB7588-2003标准和型式试验细则的要求。本计算书验算的电梯为本公

3、司标准的1350kg乘客电梯，主要参数如下：额定速度1.75m/s 额定载重量1350kg提升高度43.5m 层站数15层15站轿厢内净尺寸2100mm*1600mm 开门尺寸1100mm*2100mm开门方式为中分式 本电梯对以下主要部件进行计算：（一）曳引机、承重部分和运载部分曳引机 永磁同步无齿轮曳引机，GETM6.0H型，15 Kw，绕绳比2：1，单绕，曳引轮节径450 mm，速度1.75m/s搁机大梁 主梁25#工字钢轿厢 2100mm*1600mm，2导轨钢丝绳 7-10，21曳引方式导轨 轿厢主导轨T89/B（二）安全部件计算及声明安全钳 渐进式AQ11B型，总容许质量3500k

4、g，额定速度1.75m/s限速器 LOG03型，额定速度1.75m/s缓冲器 YH68-210型油压缓冲器 ，额定速度1.01.75m/s，总容许质量800-3500 kg，行程210 mm，总高675mm 2主要技术参数Q额定载重量 Q=1350kgv e额定速度v e=1.75m/s轿厢尺寸（宽*深*高） 2100mm *1600mm *2400mm 开门方式中分开门尺寸（宽*高）1100mm *2100mmH 提升高度H=43.5mi曳引比i= 2d曳引绳及绳径819s西鲁式，d10mmn 曳引绳根数n=8D 曳引轮节径D =450mmD1导向轮、轿顶轮、对重轮的平均直径D1=520mm

5、K 平衡系数K =0.40.5P轿厢自重P=1400kgW1曳引钢丝绳每米重量轿厢在底层时曳引轮轿厢侧的钢丝绳重量0.347kg/mW18*43.5*0.347120 kgW2随行电缆每米重量轿厢在顶层时轿厢侧的随行电缆重量1.7 kg/mW2（43.5/2）*1.737 kgW3 补偿链每米重量轿厢在顶层时轿厢侧的补偿链重量1.5 kg/mW3110kgG对重重量G=P+K*Q（19402075） kga max最大加减速度值a max0.5m/s2曳引包角=155o =2.706 rad半圆曳引绳槽的切口角=95 曳引绳槽的槽角度 =35 oS max曳引机最大径向负载6000 kg电梯运

6、行的总效率=0.90N电机功率15 kwv l曳引机节径线速度3.5 m/sn1电机额定转速149 rpm轿厢导轨 T89/B限速器XS3型，额定速度1.75m/s安全钳渐进式AQ10A型，最大总容许质量P+Q=3331kg，额定速度1.75m/s缓冲器 YH68-210型油压缓冲器 ，额定速度1.75m/s，总容许质量3500kg，行程h1=210 mm，总高h=675 mm3 电机功率的计算对于交流电梯，功率按下列公式计算： N=（1- K ）QV1 / 102i （kW） 式中：K平衡系数，K0.4；Q额定载荷，Q=1350KgV1曳引机节径线速度，V1=3.5m/s电梯传动的总效率，=

7、0.90i 曳引比 ，i= 2 将各参数代入上式：N=（1-0.4）*1350*3.5/（102*0.90*2）=15.49kW考虑到轿厢运行产生的附加阻力、满载起动工况及电机温升等情况，选用型，电机功率 ，可以满足设计要求。图1曳引系统示意图4电梯运行速度的计算电梯的运行速度V=*D* n1 / 60*i式中：D曳引轮节园直径，D=0.45m n1电机的额定转速，n1=149rpm i 曳引比，i =2将各参数代入：V=3.142*0.45*149 / (60*2)=1.756 m/s对于VVVF控制的电梯，只要V大于等于额定速度1.756m/s，就可以通过改变电机的输入频率和电压来调节电梯

8、的运行速度，使之在(0.921.05)* 额定速度的范围内，从而满足要求。5电梯曳引能力的计算根据GB75882003的要求，电梯曳引力的计算分别按轿厢装载、紧急制动、轿厢滞留3种工况进行。5.1 基本参数5.1.1 选用的 型曳引机，其曳引轮的槽型为半圆槽，槽形的几何参数为：槽的角度 =35o=0.611 rad下部切口角度 =95o=1.658 rad5.1.2 当量摩擦系数的计算根据GB75882003的要求，当量摩擦系数按下式计算：f =*4* ( cos ( / 2 )- sin (/ 2 ) ) /（-sin+ sin ）式中：摩擦系数，对应3种工况分别为：装载工况=0.1 紧急制

9、停工况 =0.1 / (1 + V1 / 10 )0.1 / (1 +3.5 / 10 )0.074轿厢滞留工况 =0.2 将各参数代入可得3种工况下的当量摩擦系数：1) 装载工况 f =0.1*4* ( cos (35o / 2 )- sin (95 / 2 ) ) /（-1.658-0.611-sin95 + sin 35o）=0.1922) 紧急制停工况f =0.074*4*( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) ) /（-1.658-0.611-sin95 + sin 35o）=0.1423) 轿厢滞留工况f =0.2*4*( cos (35o / 2 )-

10、sin (95o / 2 ) ) /（-1.658-0.611-sin95 + sin 35o）= 0.3845.2 轿厢装载工况根据GB75882003的要求，按照载有125%额定载荷的轿厢在底层平层位置时最不利情况进行计算，此时应满足：T1/ T2e f式中：T1/ T2曳引轮两边曳引绳的较大静拉力与较小静拉力的比值e 自然对数的底，e2.718曳引绳在曳引轮上的包角，=155o =2.706 rad将相关参数代入可得：T1=(P+1.25*Q+W1)g/i=(1400+1.25*1350+51) *9.8/2=15379NT2=(G+W3)g/i=(2008+0)*9.8 /2=9839

11、 N T1/ T2= 15379/9839=1.563e f= e 0.185 *2.706=1.681因为T1/T2 =1.563ef=1.681所以满足曳引条件。5.3 紧急制停工况根据GB75882003的要求，按照空载轿厢在顶层平层位置时最不利情况进行计算，此时应满足：T1/ T2e f将相关参数代入可得：T1=G*(g+a max) /i+ W1*(g+ i*a max)=2008*(9.8+0.5)/2+51*(9.8+2*0.5)=10892 N T2=(P+W2+W3)* (g-a max) /i =(1400+17.85+110)*(9.8-0.5)/2=7105 N T1/

12、 T2=10892/7105=1.533e f= e 0.142 *2.706=1.573因为T1/T2 =1.533ef=1.573所以满足曳引条件。5.4 轿厢滞留工况根据GB75882003的要求，按照空载轿厢在顶层位置、对重压实在对重缓冲器上时最不利情况进行计算，此时应满足：T1/ T2e f将相关参数代入可得：T1=(P+W2+W3)*g /i =(1400+17.85+110)*9.8/2=7486 NT2= W1*g=51*9.8=499.8 NT1/ T2=7486/499.8=14.98e f= e 0.384 *2.706=2.826因为T1/T2 =14.98ef=2.8

13、26所以满足曳引条件。6曳引绳的安全计算6.1 曳引绳的直径要求根据GB75882003的要求，曳引轮的节径D与曳引绳的直径d之比不应小于40。在本系统中，D450mm，d10mm，则D/d= 450/10= 4540，满足标准要求。6.2曳引绳的安全系数计算根据GB75882003的要求，当装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，曳引绳的实际安全系数S应不小于按标准附录N规定的安全系数计算值Sf ，即SSf ，并不小于12。6.2.1 实际安全系数S的计算 SnF /（P+Q）/i+ W1）g式中：F单根曳引绳的最小破断载荷，F44 KN将相关参数代入可得：S7*44*1000/（1400+13

14、50）/2+51）*9.8）22.046.2.2 标准规定的安全系数Sf的计算根据GB75882003标准附录N的规定，本系统中滑轮的等效数量Nequiv为：Nequiv = Nequiv(t) + Nequiv(p) 式中：Nequiv(t) 曳引轮的等效数量，Nequiv(t)=6.7Nequiv(p) 导向轮的等效数量Nequiv(p)= KP* (Nps +4 * Npr )根据标准的规定和曳引系统示意图(图1)可得：KP=( D/D1)4=(450/520)4=0.56 Nps=3 Npr=0则Nequiv(p)= 0.56* (3 +4 *0 )=1.68Nequiv =6.7+1

15、.68=8.38因为 Sf =10XX=2.6834-X1/X2X1= log ( (695.85 * 10 6 * Nequiv ) / (D / d) 8.567 )= log ( (695.85 * 10 6 *8.38) / 45 8.567 ) = - 4.397X2= log ( (77.09 * (D / d ) 2.894)= log ( 77.09 * 452.894)= - 2.897X=2.6834-X1/X2=2.6834- 4.397/2.897=1.1656所以 Sf =10X =101.1656=14.642从以上计算可得：S=22.04Sf =14.642，即实

16、际安全系数S大于标准规定的安全系数Sf并不小于12，所以曳引绳的安全系数满足标准要求。7绳头组合的验算采用专业厂生产的10mm型楔块式绳头组合，其型式试验的破断力为44kN，大于每根钢丝绳最小破断载荷的80%，即44*80%35.2，满足GB7588-2003的规定，绳头组合的强度足够。8轿厢及对重导轨的计算选用标准JG/T5072.1-1996电梯T型导轨规定的T89/B型导轨作为轿厢主导轨。根据标准，相应的主要技术参数如下：主导轨数量 n=2 翼缘厚度 C=10mm 截面积 A=1570mm惯性半径 ix=19.8mm iy=18.4mm惯性距 Jx=mm4 Jy=mm4抗弯模量 Wx=1

17、4500mm3 Wy=11900mm3抗拉强度Rm =370 N/mm2 弹性模量E=2.1*105 N/mm2许用应力：正常使用时1=165 N/mm2 ， 安全钳动作时2=205 N/mm2许用变形 =5mm导轨支架间距 l=2500 mm 细长比=l / ix =2500 / 19.8=126弯曲系数 (查GB7588-2003 附录G表G3) ：=2.68轿厢尺寸：宽Dx=2000 mm，深Dy=1750mm，高Dz=2400mm轿厢上下导靴之间距离 h=3550mm导轨受力主要有3种工况：1、安全钳动作时工况，2、装卸载工况，3、运行工况。其中最不利的工况为安全钳动作时的工况，其次为

18、装卸载工况，所以只需计算这2种工况下导轨的受力和变形是否满足要求。8.1 安全钳动作时的工况本系统选用渐进式安全钳，其冲击系数为k1=2。本系统为中心导向和悬挂的轿厢，其坐标见轿厢布置图2 (轿厢中心Cd和轿厢重心Pd与悬挂中心Sd重合，额定载荷Q分别按相对于X轴和Y轴、均匀分布在最不利的3/4的轿厢面积里计算)。 图2 轿厢布置图 额定载荷中心坐标 Xq=325mm Yq=187.5mm8.1.1 由导向力引起的Y轴上的弯曲应力 Fx=k1*Q*g*Xq / (2h) =2*1350*9.8*325/(2*3550) = 1211N My=3*Fx*l/16 =3*1211*2500/16

19、= Nmmy= My/ Wy=/11900=47.7 N/mm28.1.2 由导向力引起的X轴上的弯曲应力Fy=k1*Q*g*Yq /h=2*1350*9.8*187.5/ 3550= 1398 N Mx=3*Fy*l/16=3*1398 *2500/16= Nmm x= Mx/ Wx=/14500=45.2 N/mm28.1.3 压弯应力Fk=k1*(P+Q)g/n =2*(1400+1350)*9.8/2=26950 N k=Fk*/ A=26950*2.68/1570=46.0N/mm28.1.4 复合应力和翼缘弯曲应力 m=x+y=45.2+47.7=92.9N/mm22=205 N/

20、mm2=m+Fk / A=92.9+26950/1570=110.1N/mm22=205 N/mm2c=k+0.9*m=46.0+0.9*92.9=129.6 N/mm22=205 N/mm2f=1.85*Fx /C2 =1.85*1211/102=22.4 N/mm22=205 N/mm2满足强度要求。8.1.5 挠度x=0.7*Fx*l3/(48EJy) =0.7*1211*25003 /(48*2.1*105 *)=2.48mm=5mmy=0.7*Fy* l3/(48EJx) =0.7*1863.38*25003/(48*2.1*105*)= 2.54 mm=5mm满足许用变形要求。8.

21、2 装卸载工况装卸载时：FS=0.4gQ=0.4*9.8*1350=5292 N， X1=1400 mm8.2.1 由导向力引起的Y轴上的弯曲应力 Fx= FS* X1/ (2h) =5292*1400 / (2*3550) = 1043 N My=3*Fx*l/16 =3*1211*2500/16 =Nmmy= My/ Wy= /11900=47.7 N/mm28.2.2 由导向力引起的X轴上的弯曲应力本系统中不存在由导向力引起的X轴上的弯曲应力，所以：Fy=0 Mx=0 x= 08.2.3 压弯应力 在装卸载时不发生压弯情况，所以：Fk=0 k=08.2.4 复合应力和翼缘弯曲应力 m=x

22、+y=0+47.7=47.7 N/mm21=165 N/mm2=m+Fk / A=92.9+0=92.9 N/mm21=165 N/mm2f=1.85*Fx /C2 =1.85*1211/102=22.4 N/mm21=165 N/mm2满足强度要求。8.2.5 挠度x=0.7*Fx*l3/(48EJy) =0.7*1211*25003 /(48*2.1*105 *)=2.52 mm=5mmy=0=5mm满足许用变形要求。8.2.6对重导轨计算采用T/K5A导轨，符合JG/T5702.3-1996电梯对重空心导轨。TK5A的技术参数：Wxx=6.30cm3 x轴的截面积Wyy=4.82cm3

23、y轴的截面积A6.17cm2 导轨的截面积Ixx=24.33cm4 x轴的截面惯性矩Iyy=18.78cm4 y轴的截面惯性矩ixx=1.99cm x轴的回转半径iyy=1.74cm y轴的回转半径E=.00Mpa 弹性模量=1.98 系数（根据细长比查表求得lk/i=）100perm=165.22Mpa正常使用时许用应力perm=10.00mm最大允许变形量c=1.8mm导轨连接部分宽度L=2000mm导轨支架的最大间距n=2支导轨的数量Rm=370Mpa导轨抗拉强度（导轨材料力学性能）A524.00% 导轨材料的延伸率K1=2.0K2=1.2K3=1.1G=P+rQ=2008kgh=280

24、0mm上下导靴间距DBG=1450mm对重架导轨距W=250mm对重架宽度GB7588-2003电梯制造与安装安全规范规定：对于中心悬挂或对称悬挂的对重或平衡重，设定重力的作用点偏差在宽度方向为5%，深度方向为10%，DBGy=145mm重力作用点在y方向的偏移BTFx=12.5mm重力作用点在x方向的偏移M=0.00kg附加装置的质量8.2.6.1正常使用导靴在Y方向作用在导轨上的力Fx=K2GgBTFx/(2h)=1.29.8200812.5/22800=52.7NMy=3Fxl/16=19766N.mmy=My/Wy=19766/4.821000=4.1Mpa8.2.6.2导靴在X方向作

25、用在导轨上的力Fy=g(gPYp+FsYl)/h=1.29.82008145/2800=1223NMx=3Fyl/16=312232000/16=Nmmx=Mx/Wx=/6300=72.8Mpa8.2.6.3弯曲应力在正常使用工况下，不发生弯曲情况。8.2.6.4复合应力m=x+y=(72.8+4.1)=76.9Mpaperm=165Mpa=m +(k3M)/A=76.9+(1.120/617)=76.9+0.0356=76.9356Mpaperm=165Mpa8.2.6.5翼缘弯曲:f=1.85Fx/C=1.8552.7/(1.81.8)=30.1Mpaperm=165Mpa8.2.6.6挠

26、度：x=0.7Fxl/48EIy=0.752.72000/(48)=0.06mmperm=5mm结论：电梯正常使用、运行时对重导轨的应力和变形符合要求。9轿厢架强度和刚度的计算轿厢架是电梯的主要受力部件，它由上梁、下梁、立梁及连接它们的若干紧固件组成，计算时，视上、下梁均为简支梁，其中上梁作用载荷为整个安装在轿厢架上所有零部件的总重量（包括轿厢架自身的重量）和额定载重量之和，并作用于上梁的中央；下梁则假定额定载重量和轿厢上各个部件的总重量之和的5/8均布于下梁上，其余3/8的总重量再加上补偿链及随行电缆的重量集中作用于下梁中央。对于立梁，由于载荷在轿厢内分布不均匀，及立梁与上、下梁视为刚性连接

27、等特点，立梁受到拉伸与弯曲的组合作用。图3 轿厢架结构示意图1拉杆 2上梁 3直梁4轿厢 5轿底 6下梁9.1 基本参数（1）T1电梯满载起动时，上梁所受的作用力：T1=（P+Q）(g+a)=(1400+1350)*(9.8+0.5)=28325 N式中：P整个轿厢的重量 Q额定载荷（2）T2电梯满载起动时，下梁所受的均布载荷：T2=（P1+Q）(g+a)*5/8=(1200+1350)*(9.8+0.5) *5/8=16416 N式中：P1去除上梁、轿顶轮、直梁等辅件后的轿厢重量（3）T3电梯满载起动时，下梁所受的集中载荷：T3=（P1+Q）(g+a)*3/8+(W2+W3)=(1200+1

28、350)*(9.8+0.5) *3/8+（17.85+110）=9977 N式中：W2随行电缆的重量W3补偿链的重量（4）T4电梯满载起动时，立梁所受的垂直作用力：T4=（P2+Q）(g+a)= (1300+1350)*(9.8+0.5)=27295 N 式中：P2去除上梁、轿顶轮等辅件后的轿厢重量（5）在本系统中，上梁采用16a#GB/T707-1988槽钢制作；下梁和直梁采用14a#GB/T707-1988槽钢制作。它们的几何特性参数分别为：16a#槽钢：Wx=108cm3；Ix=866cm414a#槽钢：Wx=80.5cm3；Wy=13cm3；Ix=564cm4； Ix=53.2cm4；

29、A=18.516cm2 Q235材料的许用应力，对于上、下梁及立梁：b/n=375/2.5=150 MpaE材料的弹性模量，对于本系统：E=210GpaLo上、下梁的跨度，对于本系统： Lo =2216 mmY上、下梁的许用挠度，对于本系统：Y=Lo/1000=2216/1000=2.216 mmH上、下导靴之间的垂直中心距，对于本系统：H=3550 mmL立梁的长度，对于本系统：L3340 mm9.2上梁强度和刚度的计算上梁的受力情况见上梁受力示意图4，上梁采用2根16a #GB/T707-1988槽钢制作，根据材料力学的基本理论可知，上梁所受的最大弯矩、最大应力及最大挠度分别为：Mmax=

30、T1*L0/8maxMmax/ Wx Ymax= T1* Lo3/（2*48*E*Ix）将有关参数代入：Mmax=28325*2.216/87846 Nmmax7846 *1000/（108*1000）72.65 MpaYmax=28325*22163/（2*48*210*103*866*104）= 1.66 mm因为max72.65 Mpa= 150 Mpa Ymax=1.66 mmY= 2.216 mm所以上梁的强度和刚度足够。9.3下梁强度和刚度的计算下梁的受力情况见下梁受力示意图5，下梁采用2根14a #GB/T707-1988槽钢制作，本系统中：均布载荷q =T2/ L0=16416

31、/2.216=7408 N/m；根据材料力学的基本理论可知，下梁所受的最大弯矩、最大应力及最大挠度分别为：（a）在集中载荷情况下M2max=T3*L0/82maxM2max/ Wx Y2max= T3* Lo3/（2*48*E*Ix）将有关参数代入：M2max =9977*2.216/82764 Nm2max2764*1000/（80.5*1000）34.3 MpaY2max =9980*22163/（2*48*210*103*564*104）= 0.84mm（b）在均布载荷情况下M1max= q*Lo2/16.94.941maxM1max/ Wx Y1max=（5*q*Lo4）/（2*384

32、*E*Ix）将有关参数代入： M1max=9296.03*2.2162/16=2853.1 Nm 1max2853.1 *1000/(80.5*1000)=35.44 Mpa Y1max=(5*9296.03*10-3*22164)/（2*384*210*103*564*104）=1.15 mm根据应力的叠加原理可得：max1max+2max=35.44+34.3 =69.8 Mpa= 150 Mpa Ymax= Y1max+ Y2max=1.04+0.84=1.88 mmY= 2.216 mm所以下梁的强度和刚度足够。9.4立梁的强度计算立梁的受力情况见立梁受力示意图6，立梁采用2根14a

33、#GB/T707-1988槽钢制作，本系统中：轿厢的内净宽度B=2.0m；根据材料力学的基本理论可知，在受到拉伸和弯曲的组合作用下，立梁所受的最大应力为：max= Q*g*B*L/（32*Wy*H）+ T4/（2*A）将有关参数代入：max=1350*9.8*1.5*3.34 /(32*13*3.55)+ 33990 / (2*18.516*102)=52.64Mpa = 150 Mpa所以立梁的强度足够。10搁机梁强度和刚度的计算搁机梁为2根28a#GB706/T-1988工字钢。按简支梁计算，并按最不利的工况计算，即所有受力点都在梁的跨度中央。搁机梁受纯弯矩的作用，弯矩、许用应力和挠度分别

34、为：M=2*（P +Q+ G）+ Gm*g*L/4=M/（2*Wx）y= 2*（P+Q+G）+ Gm*g *L3/（2*48*E* Ix）式中：Gm曳引机自重，Gm=500 kg L搁机梁的长度，L=3.4 m搁机梁28a #工字钢的几何特性参数为：Ix=7110 cm4 Wx=508 cm3将相关参数代入可得：M= 2*（1400+1350+2008）+500*9.8*3.4/4=83433 Nm=83433 / (2*508)=82.1 Mpay = 2*（1400+1350+2008）+500*9.8*3.43*102 /（2*48*210*7110）=2.69mm 因为=82.1 Mp

35、a= 150 Mpa y =2.69 mmy =3.4 mm所以搁机梁的强度和挠度符合设计需要。11安全钳的选用选用河北东方富达机械有限公司生产的AQ11B型渐进式安全钳，其总容许质量3500kg，额定速度=1.75 m/s。本客梯的（P+Q）=3200 kg，额定速度为1.75m/s，在AQ11B型渐进式安全钳的适用范围内，符合使用要求。12上行超速保护装置的选型计算本梯选用GETM6.0H型无齿轮同步曳引机。额定载重量：1350kg电动机功率：15kw电动机转速：149r/min曳引轮节径：450mm减速箱减速比：1:1曳引轮绳槽：810 半圆形带切口，角=95 角=35 槽距=16主轴最

36、大静载荷T：6000kg钢丝绳倍率：i22、本梯的额定载重量为：1350kg,本梯的额定速度为：1.75m/s,相对曳引机-系统总质量为：P+W=(1400+2008) =3408kg。3、按型式试验合格证：NO.TXF350-003-12 0026曳引机制动器（电梯轿厢上行超速保护装置）型号规格：DZD1-653，曳引机制动器（电梯轿厢上行超速保护装置）-符合要求我司选用的主机制动力是直接作用在曳引轮上，符合国标GB7855-2003标准。13限速器绳的计算13.1 根据GB7588-2003中9.9.6.4条的要求，限速器的节圆直径与绳的公称直径之比不小于30。现选用河北东方富达机械有限公

37、司SX型限速器，其节=240，绳=8；节/绳=30，满足标准要求。13.2 根据GB7588-2003中9.9.6.2条的要求，限速器绳的破断负荷与限速器动作时所产生的限速器绳的张力有关，其安全系数至少为8。限速器绳的最大张力由GB7588-2003中9.9.4条的要求确定，应至少为以下两个值中的较大者：a：300N ; b：安全钳起作用所需力的两倍巳知安全钳楔块动作力为4 kg，使安全钳提拉机构复位的力为10 kg，取提拉系统的机械效率=0.6，那么安全钳起作用时所需提拉力为：(4+10)*9.8/0.6=228.7 N，其两倍值应为：228.7*2=457.4 N。按标准要求，取限速器绳的

38、张力为：457.4 N，而限速器绳涨紧力1000N，满足标准要求。按GB8903-88中的要求，8的钢丝绳破断拉力最小值为17800N，则安全系数K=17800/457.4=38.928，所以满足要求。14缓冲器的选用计算本电梯选用2个(轿厢、对重各1个) ，对重缓冲器选用河北东方富达机械有限公司生产的YH68-/210型油压耗能缓冲器，该缓冲器的设计行程为H=210 mm，自由高度H1=675 mm，适用于总质量700 kgG 3500 kg，额定速度在1.01.75 m/s的电梯。本客梯的G=2430 kg，额定速度为1.75 m/s，在缓冲器的适用范围内，符合使用要求。本客梯的P+Q=3

39、200 kg，额定速度为1.75 m/s，在缓冲器的适用范围内，符合使用要求15轿厢通风面积的计算15.1按照标准要求，其上、下部的通风面积应分别大于内净面积的1，并且，计入通风面积的门缝隙的通风面积不超过一半。本电梯的内净面积为3.5 m2，则其通风面积A0.035 m2。本电梯的开门尺寸为1.2 m*2.1 m，门板与门框及地坎的间隙为0.006 m；上、下部的通风垫头高度均为0.005 m。因此，门缝隙的通风面积A1=2*(1.2+2.1)*0.006=0.04 m2，上、下部垫头处的通风面积均为A2=(2.0+2*1.75)*0.005=0.0275 m2，所以，上、下部的通风面积均为

40、：A=A1/2+A2=0.04/2+0.0275=0.0475 m2 0.035 m2，并且A/2=0.02375 m2 A1/2 =0.02 m2轿厢通风面积符合标准的要求。15.2轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算电梯井道内表面与轿厢地坎、轿厢门框架或滑动门的最近门口边缘的水平距离不应大于0.15 m。判定：符合要求，不需加装防护墙；见附图15.3轿顶护栏设计：见附图15.4轿厢护脚板的安装和尺寸图：见附图15.5开锁区域的尺寸说明图示：见附图15.6门系统计算说明：1.轿门和层门的净高度不应小于2m，而实际的净门高为：2.1m。2.本梯为中分门，净开门为1100mm，门板为1.5mm厚

41、的冷轧板，宽度为575mm，门板中间有2条U形加强筋，确保了门板的机械强度。3.轿门和层门和门吊板分别用2个M10的螺栓连接，门吊板上的滚轮在固定的导轨上滚动，门轨下面有偏心轮调节间隙，防止滚轮从门轨上脱落。下端与门滑块连接，门滑块在地坎不滑槽中滑动，同时防止门滑块从与开关方向相垂直的滑槽中脱落。4.轿厢地坎与层门地坎的水平距离为30mm,5.关门保护的型式为：红外光幕保护器，E型D200SL.6.本梯在快门上装设了强迫关门装置用的重锤及滑套15.6.1层门、轿门门扇撞击能量计算主要参数：1. 门距：宽高=11002100；2. 型式：中分门；3. 门板重量：m1=35kg；4. 门机重量：m

42、2=85kg；5. 门机转动部分转动惯量：J=0.03kgm2；6. 开、关门平均速度：V=0.25m/s;7. 强迫关门重锤重量：M=3kg；8. 转动部分平均转速：n=100r/min15.6.1.1层门门扇撞击能量计算15.6.1.2轿门门扇撞击能量计算式中：E轿门、层门关闭时总能量，J； E1门机转动部分能量，J； E2强迫关门装置能量，J。15.6.2门电动机容量计算15.6.2.1 门的型号及规格15.6.2.2 电动机容量用下列公式计算 P=F*V/n F 门驱动力=W*aW*a*Fc V 门开闭速度(平均速度) = 0.3m/s n 门驱动效率 = 0.9 w 门重量 主门(包

43、括门板、门吊架滑轮组及杂件）重 = 120 kg 副门(包括门板、门吊架滑轮组及杂件）重 = 85 kg a 门开闭的加速度 =1.47m/s 门行走时的摩擦系= 0.04 Fc 自闭装置的拉闭力 = 26.4 N15.6.2.3关于主门、副门分别计算驱动力的电动机容量主门F1=W*a-W*a*+Fc = 124.2 N P1 = 41.4 W 副门F2=W*a-W*a*= 85.6N P2 =28.5 W 15.6.2.4门电动机总容量: P=P1+P2 = 70 W 80W结论:设计选用80W直流电动机安全16井道顶层高度和底坑深度的计算16.1轿厢侧顶层高度的计算井道顶层高度H4.7 m

44、轿厢速度v1.75 m/s0.035v20.107 md1=0.1+0.035v20.207 md2=0.3+0.035v20.407 md3=1.0+0.035v21.107 m缓冲器的缓冲行程dd10.21 m轿厢在顶层平层位置时，对重缓冲板到缓冲器端面的距离dd20.3 m轿底面到轿顶最高水平面的高度h12.4 m轿底面到轿厢顶最高部件(轿厢反绳轮)顶面的高度h23.65 m轿底面到轿厢上部导靴顶面的高度h33.25 m当对重完全压实在缓冲器上时, 最高轿顶面距顶层地表面的高度h4=h1+dd1+dd22.91 m当对重完全压实在缓冲器上时，轿厢顶最高部件(轿厢反绳轮)顶面距顶层地表面的

45、高度 h5=h2+dd1+dd24.16 m当对重完全压实在缓冲器上时,轿厢上部导靴顶面距顶层地表面的高度h 6=h3+dd1+dd23.76 m当对重完全压实在缓冲器上时，轿厢导轨长度应能提供不小于0.1+0.035 v2 米的进一步制导行程。即 H- h6d10.94 m0.179 m符合GB7588-2003的要求当对重完全压实在缓冲器上时，轿顶最高水平面到井道顶板的距离应不小于1+0.035 v2 米。 即H- h4d31.79 m1.107 m符合GB7588-2003的要求当对重完全压实在缓冲器上时，固定在轿顶上的最高部件(轿厢反绳轮)到井道顶板的距离，应不小于0.3+0.035

46、v2 米。即 H- h5d20.54 m0.407 m符合GB7588-2003的要求当对重完全压实在缓冲器上时，井道上方应有一个不小于0.5m*0.6m*0. 8m的空间。在轿顶后半部分的轿顶护栏内有一个水平面积超过0.6 m*0.8 m、高度为1.79 m的空间符合GB7588-2003的要求16.2 对重侧顶层高度的计算对重架高度h113.7 m底坑深 D1.7 m缓冲器自由高度dd30.6 m当轿厢在底层平层位置时，轿厢缓冲板到缓冲器端面的距离dd40.3 m对重缓冲器座的高度dd50.2当轿厢在顶层平层位置时，对重架在底层地表面以下的长度 h12=D-dd3-dd4-dd50.5 m当轿厢在顶层平层位置时，对重架在底层地表面以上的长度h13= h11- h123.2 m当轿厢完全压实在缓冲器上时，对重导轨能提供不小于0.1+0.035 v2 米的距离。 即 H- h13- dd4-dd1d10.99 m0.207 m符合GB7588-1995的要求16.3 底坑深度的计算 底坑深 D1.7 m当轿厢在底层平层位置时，轿底面到轿厢缓冲板的距离 b10.34 m当轿厢在底层平层位置时，轿底面到导靴底端面的距离 b20.65