支架水箱方案

1、西安城市交通项目（三环路系统）东三环立交工程C11 标段灞河特大桥主道桥引桥现浇箱梁碗扣式钢管支架施工方案中铁五局三公司西安三环路系统C11 合同段项目经理部二 00 五年八月二十日灞河大桥主道桥引桥现浇箱梁碗扣式钢管支架施工方案一、工程概况灞河大桥主道桥上部结构为3+425+325+( 左幅 28+25+22) ( 右幅 22+25+28)+422+(50+50+80+50+50)五连拱 +422+( 左幅 28+25+22) ( 右幅 22+25+28)+225+3, 桥梁全长 837m,除 50+50+80+50+50五连拱以外，其余均为连续箱梁；主道桥主桥、引桥均分左右幅，引桥部分每幅

2、有 8 联现浇箱梁， 每联 34 跨，跨度 22m28m，梁为单箱双室斜腹板箱梁；梁高为 1.4m，梁宽 16.35m，其中翼板宽 3.5m，边腹板厚0.51m，中腹板厚 0.40m，顶板厚 0.22m，底板厚为 0.2m。每跨除梁端2.5m 为实心段外，其余均为空心段。断面形式如下图：空心断面面积 7.69 平方米，外轮廓周长 34.45 米，内轮廓周长 18.32 米实心断面面积 15.00 平方米，外轮廓周长 34.45 米。二、支架布置立杆和纵横杆均采用标准化的碗扣式脚手架钢管( 立杆 483.5mm)，剪刀撑采用 483.5mm 钢管。立杆纵向间距空心梁段采用0.9m，实心梁段采用

3、0.6m，其中交接墩实心段单侧以0.6m 的间距设置长度 2.7m，中间墩以 0.6m 的间距设置长度6m，并按墩身中心线均分；横向间距腹板位置处为0.3m，其它空心梁段位置为0.9m，实心梁段采用 0.3m；横杆最大步距采用 1.2m，受不同联支架高度的影响，立杆配制节数有所不同， 不足的部分可采用钢管加密或木楔来调整底模标高，上下设扫地杆和顶部水平杆。底模直接布置在支架顶部小横梁上(100mm100mm方木 ) ，小横梁方木沿箱梁纵向空心段以40cm间距均匀布置，实心段不设置，模板直接铺设在大横梁上；荷载作用通过小横梁传递到大横梁上 (150mm150mm方木，沿箱梁纵向布置 ) ，然后通

4、过顶托、立杆、底托、底层方木(150mm150mm)传递到地基上，横杆仅起稳定作用。剪刀撑横向布置三道， 5m一排，纵向 6m布置一个剪刀撑，8m一排，竖向高度以6 间距布设一道。三、支架搭设1地基处理连续现浇箱梁施工前，首先将桥跨处场地推平、碾压，压实，若原地面是砂夹卵石，则直接分层整平碾压密实；若原地面不是砂夹卵石，必须用砂夹卵石换填后分层整平碾压密实；钻孔桩泥浆池、河滩中软基必须清除进行换填，承台基坑回填及软土换填采用挖台阶分层碾压、夯实；基顶面20cm厚砂夹卵石层必须采用YZ16T振动压路机进行碾压。跨河堤 ( 广运潭 ) 斜坡各联基础挖成台阶形式，台阶采取浆砌片石做成永久性挡墙；第一

5、联5#墩至 6#墩、第七联 29#墩至 30#墩跨陡坎采取挡土墙加固。为避免处理好地基受水浸泡，基顶面采用10cm厚 C15素混凝土进行硬化，在基础顶面设置 1.5%双向排水横坡，沿线路纵向开挖 4030cm的排水沟引流远离地基， 排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑， 排水沟用 M5 砂浆抹底抹边。 河滩部分现浇梁沿河道上游筑岛围堰防止季节性水冲毁或浸泡地基。2支架安装1) 各种杆件拼装前必须认真仔细地检查每个杆件和扣件的完好性，对有损伤、变形等不合格的杆件和扣件坚决不能使用；2) 采取全站仪对硬化后的地基进行放样，按支架设计图测放出立杆的位置控制点，支架长度、宽度、布设间距等必须满足支架

6、设计施工图要求；3) 支架应利用设备组拼，在施工时能确保质量和安全，支架搭设中必须保证立杆的垂直度和横杆的水平，支架的纵向、横向、竖向分别成一条线搭设形成整体；4) 支架等按施工图采用标准化、系列化、通用化构件拼装，局部地方如施工平台可采取钢管搭设， 但一定要与碗扣式脚手架钢管扣死、扣牢；5) 剪刀撑的搭设要随支架的升高同步进行，以保证支架的稳定和施工安全。剪刀撑应在整个支架高度上连续设置，其斜杆的接长宜采用搭接法连接，搭接长度至少 1m，并用至少 2 个旋转扣件固定，在与之相交的横向水平杆或立杆上。斜杆的下端必须支撑在方木上；6) 支架施工结束后必须对所有杆件的连结进行全面检查，检查每个扣件

7、及碗扣是否卡紧，方能铺设方木和底模；7) 施工中不得随意减少设计扣件的数量， 严格按照设计要求设置；底托、顶托螺杆旋出长度不能超过 20cm。四、支架预压1. 预压目的1) 消除地基和支架非弹性变形的影响；2) 实测出支架在梁段荷载作用下的弹性变形，并由此得出应当采用的施工预拱度；3) 通过荷载试验检验支架设计及其基础的安全性，确保现浇箱梁施工的安全。2. 预压方法1) 支架预压试验在钢管支架施工完毕，梁体底模安装后进行。采用全断面模拟预压试验 , 预压荷载为砼重量 +钢材 +模板等总荷载的 1.2倍，以 25m跨度计算预压总荷载700 吨，具体分外侧翼缘板、内侧翼缘板、“底板”三部分（ G1

8、=102T,G2=496T, G3=102T）预压试验 , 其中底板、腹板及顶板部分按均布荷载平均分配在底板考虑预压，但应适当考虑腹板、隔板及实心段的荷载与混凝土自重比例一致；沉降监测点按梁体结构特征横向布设5 个，纵向按跨度 (L) 的 L/2 、L/4 、L/8 和支座处及局部加密布设；结合灞河大桥引桥各联支架搭设高度和实际情况，选择具有代表性的南岸河中第六联进行支架预压，其它联可适当预压一跨作为施工控制的依据。2) 本方案采用水箱加水分段 ( 以一跨分段 ) 预压法进行预压。施工前( 可不铺设底模 ) ，按照水箱加工图纸加工好水箱 ，水箱采用 3mm厚钢板进行满焊加工，加工好后进行试水试

9、验，确保水箱不漏水。根据箱梁横截面特性，共制作 8 个大水箱 (A 型水箱 ) 和 8 个小水箱 (B 型水箱 ) ，大水箱尺寸为： 2.4 米高， 4.2 米宽， 6.25 米长；小水箱尺寸为： 1.5米高， 2.8 米宽， 6.25 米长。水箱加工后采用25t 汽车吊进行吊装就位，大水箱安放在箱梁底板所对应的位置，小水箱安放在两侧翼缘板所对应的位置， 16 个水箱布置成 4 排 4 列，然后用水泵加水进行预压荷载，预压完毕前移。水箱加水分段预压困难时采取砂( 水) 袋分段分级载入预压。荷载分布及沉降监测点布置示意图如下：测点沉降观测点布置示意图（纵向）荷载分别及沉降观测点布置示意图（横向）

10、G1G2CDL/8G3AEBL/4L/2L=25m图中 ,A 、B、C、D、E 点为沉降监测点布置示意。3) 为了解支架沉降情况， 在加水预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每 5 米布置一排，每排 4 个点。在加载 50%和 100%后均要复测各控制点标高， 加载 100%预压荷载并持荷 24 小时后要再次复测各控制点标高，如果加载 100%后所测数据与持荷 24 小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可用水管卸水，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸水。卸水时通过水管将水排至水沟中或桥位区外，以免影响处理好的地基承载力，卸水完成后采用 25t 汽

11、车吊将水箱前移。卸水完成后，要再次复测各控制点标高， 以便得出支架和地基的弹性变形量( 等于卸水后标高减去持荷后所测标高 ) ，用总沉降量 ( 即支架持荷后稳定沉降量) 减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形( 即塑性变形 ) 量。4) 预压完成后通过对钢管支架预压的结果进行分析及钢管支架变形、沉降、焊接等项目检查合格后，再对底模标高进行调整，底模标高调整按试压时测出的各特征点弹性变形值设置施工预拱度，从而使浇筑出的砼面高程满足规范和设计要求。五、支架拆除：1. 待梁体混凝土达到张拉设计强度进行张拉，并在压浆完成后方能进行支架拆除；支架拆除时，周围应设置护栏或警戒标志；2. 遵循先支后拆，后支

12、先拆，从上而下地拆除，不得上下双层作业。拆除的脚手架用人工传递或吊机吊送，严禁随意抛扔；3. 从跨中向支座一侧循环对称拆除、卸落；4. 应设专人用仪器观测箱体各特征点和墩台高程情况并详细记录,另设专人观察结构是否有裂纹现象;5. 拆除模板，不允许用猛烈地敲打和强扭等方法进行，注意保护各梁体棱角线；6. 模板、支架立杆、横杆、钢管、方木拆除后，应维修整理，分类妥善存放。六、质量保证措施1. 为确保本项目工程质量满足业主、社会的要求和期望，使各项质量活动规范化、标准化和程序化，施工中严格执行按照ISO9001 质量体系 - 生产、安装和服务的质量保证模式建立的质量体系文件肯和保证机构 ;2. 对所

13、有施工人员进行技术培训， 对管理人员、技术人员进行专业强化培训和各种操作人员的岗前培训； 对新工人，上岗前必须进行 “三级”教育，持证上岗：对涉及“四新”技术项目的管理人员和操作人员针对各自技术特点进行专项培训；3所有施工立杆、纵横杆、方木及扣件进场进行一次全面的检查，严格把好质量关；4严格按照施工图进行测量放样，准确定出立杆和沉降观测点的位置，保证其受力均衡：5认真按支架施工作业指导书、规范中的要求及步骤进行现场指导，对发现有质量、安全隐患或不符合要求的部位，要及时先以口头通知再以书面通知的形式向现场领工员( 施工员 ) 提出，并督促领工员安排施工队伍限时整改；6严格按照规范要求进行每一分项

14、工程的检查，要做到细、严，对不合格的部位坚决不放过，直到整改至规范允许误差范围内，严格控制最后一道质量关；7支架加载至满载时应对支架的所有扣件的接头进行一次检查，紧固所有的接头杆件后方能卸载；8在试压过程中，必须派专人负责观测钢管支架的稳定性、安全性，钢管不均匀下沉变形过大时，应立即终止加载，并通知有关人员迅速撤离。七、安全保证措施1高处作业的施工设施事先设置避雷设施，在6级以上大风和雨天要避免施工作业，经常对高处作业的安全设施和施工设备进行安全检查，在高处作业区域内设立警戒区防护线，并设置专门的监护人员;2高处作业设置防护措施，并符合JBJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范的要求。按照G

15、B3608-83高处作业分级标准实行三级管理 ;3高处作业的施工作业平台进行必要的受力检算,高空作业必须系安全带，并常检查安全绳的磨损情况；4尽量避免高处作业上下交叉作业，上下交叉作业不能在同一个垂直面内进行。正在进行施工作业的施工平台下面，要设专门的监护人员，必要时要设置防护层，注意平台上堆放的物件数量和高度。每一个作业平台上，注明平台的容许荷载值，由专门的安全检查人员进行监督和检查；5高处作业施工前，由经理部的安全管理小组在施工现场进行技术交底，对高处作业的施工设施进行检查，并由主管人员对具体作业人员就安全注意事项进行技术交底，责任落实到人，并进行经常性的安全检查和监督，确保高处施工作业的

16、安全；6加强对职工的安全教育，严格执行安全管理制度，操作人员必须严格执行安全生产的操作规程，持证上岗；7施工必须注意安全用电， 经常检查电源线， 严禁出现电线裸露；8施工过程中应有领导值班、派专人巡视，有安全隐患立即处理并报告，尤其应特别注意支架安全，施工前必须搭好脚手架及作业平台，并在平台外侧设栏杆，栏杆高度不小于1.2m 和加设安全网，所有人员进入施工现场必须配戴安全帽；9现场管理人员必须随时检查各种机械的安全性，杜绝安全隐患的存在；在各工序施工前，所用的机具和支架必须仔细检查，确认无问题方可进行操作；10施工中发现支撑杆有弯曲变形时应及时加固，操作平台的水平度、倾斜度应经常检查，发现问题

17、即使采取措施；11夜间施工应有足够的照明, 在人员上下及运输过道处，均应设置固定的照明设施。八、支架受力验算1.荷载计算取值、钢管特性参数、方木特性参数3 2 2 混凝土重量荷载： 26KN/m ;振动荷载：2KN/m ；施工荷载：2KN/m ；立杆和剪刀撑钢管特性参数为： 48 3.5 ;A=4.89cm2;I=12.2cm4;w=5.08cm3;i=15.8; 设 计 强 度 值f=215N/ 2。扣件的抗滑容许力Rc=8.5kN。方木 (取一般松木 )特性参数为： 100 100 方木参数为： b=0.1m;h=0.1m;A=bh=0.01m2; I=b h3/12=8.3 10-6 m

18、4;w=b h2/6=1.67 10-4m3;Sm=b h2/8=1.25 10-4 m3;E=0.9106kN/ ; w=7.5103kN/ ; =1.3103kN/150 150 方木特性参数为 :b=0.15m;h=0.15m;A=0.0225m 2I=b h3/12=42 10-6 m4;w=b h2/6=5.6 10-4m3;Sm=b h2/8=4.2 10-4 m3;E=0.9106kN/ ; w=7.5103kN/ ;=1.3103kN/ 2.大小横梁检算2.1 小横梁计算2.1.1 荷载计算混凝土荷载： g1=0.220.426=2.3kN/m;振动荷载： g2=0.42=0.

19、8kN/m;施工荷载： g2=0.42=0.8kN/m;模板重量荷载： g4=0.41=0.4kN/m;作用在小横梁上的均布荷载：g=1.2(g1+g2+g3+g4)=5.2kN/m。2.1.2 受力计算：（按照三等跨连续梁计算）M max=kmql2=-0.15.20.92=-0.42kN m;Rmax=k rql=1.15.20.9=5.1kN。2.1.3 应力及变形计算： =M max/W=0.42kN m/1.6710-4 m3=2.5 106N/ w=7.5 106kN/ 满足要求。=（Rmax/2Sm）/(I b)=(5.1kN/2 1.2510-4m3)/(8.310-6m40.

20、1m)=0.38106N/=1.3103kN/ 满足要求。f=ql 4/128EI=5.2kN/m 0.94/(128 0.9 106kN/m 2 8.3 10-6 m4)=0.4 3 满足要求。2.2 大横梁计算2.2.1 荷载计算：作用在大横梁上的荷载由小横梁传来，大横梁的跨度为0.9m,其上有 2.3 根小横梁 g=(2.3Rmax)/0.9=13kN/m。2.2.2 受力计算：（按照三等跨连续梁计算）M max=kmql2=-0.1130.92=-1.05kNm;Rmax=k r=ql=1.1110.9=13kN.2.2.3 应力及变形计算： =M max/W=1.05kN m/5.6

21、 10-4m3=2 106N/ w =7.5 106kN/ 满足要求。 =（ Rmax/2 Sm ） /(I b)=(13kN/2 4.2 10-4 m3)/(42 10-6 m4 0.15m)=0.43106N/ =1.3103kN/ 满足要求。f=ql 4/128EI=13kN/m 0.94/(128 0.9 106kN/m 2 42 10-6 m4)=1.8 3 满足要求。3 箱体支架检算经分析大小横梁最不利受力位置为跨中腹板位置。3.1 小横梁计算：3.1.1 荷载计算：混凝土荷载： g1=1.40.426=14.6kN/m;振动荷载： g2=0.42=0.8kN/m;施工荷载： g2

22、=0.42=0.8kN/m;模板重量荷载： g4=0.41=0.4kN/m;作用在小横梁上的均布荷载：g=1.2(g1+g2+g3+g4)=19.9kN/m。3.1.2 受力计算：（按照三等跨连续梁计算）M max=kmql2=-0.119.90.32=-0.2kN.m;Rmax=k rql=1.119.90.3=6.6kN。3.1.3 应力及变形计算： =M max/W=0.2kN m/1.67 10-4m3=1.2 106N/ w=7.5 106kN/ 满足要求。=（Rmax/2Sm）/(I b)=(6.6kN/2 1.2510-4m3)/(8.310-6m40.1m)=0.5106N/ =1.3103kN/ 满足要求。f=ql 4/128EI=19.9kN/m 0.34/(128 0.9 106kN/m 2 8.3 10-6 m4)=0.17 3 满足要求。3.2 大横梁计算：3.2.1 荷载计算：作用在大横梁上的荷载由小横梁传来，大横梁的跨度为0.9m,其上有 2.3 根小横梁 g=(2.3Rmax)/0.9=17kN/m。3.2.2 受力计算：（按照三等跨连续梁计算）M max=kmql2=-0.11