原油储罐脚手架搭拆方案

1、酒东试采区产能建设地面工程酒东试采区产能建设地面工程 储罐脚手架的搭拆施工方案储罐脚手架的搭拆施工方案 编制单位：编制单位： 编制人：编制人： 审核人：审核人： 审批人：审批人： 编制日期：编制日期： 2013 年年 5 月月 9 日日 目 录 1.1.工程概况工程概况.1 1.1 编制依据 .1 1.2 施工说明 .1 2.2.杆件、扣件及跳板的选择杆件、扣件及跳板的选择.2 2.1 杆件 .2 2.2 扣件 .3 2.3 附件： .4 3 3 封圈落地式外脚手架施工方法及技术封圈落地式外脚手架施工方法及技术.4 3.1 脚手架的基础 .4 3.2 出入口 .6 3.3 脚手架搭拆安排： .

2、6 3.4 脚手架的跨度、步距、和纵距 .6 4.4.扣件式钢管脚手架设计计算扣件式钢管脚手架设计计算.8 4.1 脚手架设计基本参数 .8 4.2 永久荷载（恒荷载） .8 4.3 可变荷载 .9 5.5.落地式钢管脚手架设计计算落地式钢管脚手架设计计算.9 5.1、小横杆的计算:.9 5.2、大横杆的计算:.10 5.3 扣件抗滑力的计算:.11 5.4、脚手架荷载标准值:.11 5.5、立杆的稳定性计算:.12 5.6、最大搭设高度的计算:.13 5.7 连墙件的计算:.14 6 6 储罐内满堂脚手架施工方法及技术储罐内满堂脚手架施工方法及技术.14 6.1 扣件式钢管储罐内满堂脚手架的

3、搭设 .14 6.2 满堂脚手架和满堂支撑架 .14 6.3 满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能 .16 6.4 满堂脚手架和满堂支撑架立杆的验算部位 .17 6.5 满堂脚手架和满堂支撑架的计算 .17 6.6 满堂脚手架和满堂支撑架设计荷载的取值 .18 6.7 满堂脚手架和满堂支撑架的构造 .18 7.7.脚手架的验收脚手架的验收.20 7.1 质量标准 .20 8.8.脚手架的保养脚手架的保养.21 9 9 拆除拆除.22 10.10.人力、材料和工具的配备人力、材料和工具的配备.23 10.1 人力资源配备 .23 10.2 材料 .23 10.3 工具配备 .23 10.4 安全技术

4、措施 .24 1111 附表附表.25 附表 1：双排脚手架工程量 .25 附表 2：满堂脚手架工程量 .25 1.工程概况工程概况 酒东试采区产能建设地面工程储罐脚手架搭拆工程，主要针对联合站储罐区原 油储罐 4 具（1000m32 具、5000m32 具）、消防水罐 1 具（1000m3），共计 5 具 储罐。脚手架主体方案是围着储罐外搭设落地式脚手架和脚手架平台，即采用封圈 落地式双排脚手架，满挂密目式安全网（2000 目/ m2） ；储罐内采用落地式满堂架； 实行全封闭施工。 1.1 编制依据编制依据 1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安装技术规范 （JGJ130-2011） 2、 建筑施

5、工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91） 3、 建筑施工安全检查标准 （JGJ5-99） 4、 施工现场安全保证体系 （J10238-2003） 5、罐区设计图纸及地质情况 1.2 施工说明施工说明 本脚手架装置考虑到储罐涂漆、防腐保温施工的要求以及储罐特点，储罐外采 用封圈式双排型式；储罐内采用落地式满堂架。脚手架储罐施工方案为保证施工工 期、质量和施工安全，故在选择方案时，充分了考虑以下几点： （1）架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 （2）在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久 性。 （3）选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保

6、养维修。 （4）结构造型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检 查验收； （5）综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要 求，要符合文明标化工地的有关标准。 （6）结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往 的施工经验，决定储罐外采用封圈落地式式双排脚手架搭设，储罐内采用落地式满 堂架方案。 2.杆件、扣件及跳板的选择 2.1 杆件杆件 2.1.1 杆件规格 杆件规格：钢管 48*3.5，强度等级 Q235-A。钢管的长度应符合安全技术规范 要求，横向水平杆不大于 2.2m，其它不大于 6.0m，每根钢管的最大质量不大于 25kg。有

7、严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹者不得使用。 2.1.2 选材要求： 对新钢管应符合下列条件 1）有产品质量合格证 2）有质量检验报告。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的 试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施 工中使用。 3）钢管表面应平直光滑不应有裂缝结疤分层错位硬弯毛刺压痕和深的划道 4）钢管外径壁厚端面等的偏差应分别符合本规范表的规定 5）钢管必须涂有防锈漆 对旧钢管应符合下列条件 1）表面锈蚀深度应符合 Error! Reference source not found.中的规定。 表 1 构配件的允许偏差 序 号 项目 允许偏差 m

8、m 示意图 检查工 具 1 焊接钢管尺寸 mm 外径 48 壁厚 3.5 外径 51 壁厚 3.0 -0.5 -0.5 -0.5 -0.45 游标卡 尺 2 钢管两端面切切 斜偏差 1.7 塞尺， 拐角尺 3 钢管外表面锈蚀 深度 0.50 游标卡 尺 钢管弯曲 a 各种杆件钢管 的端部弯曲 l6.5m5 b 立杆钢管弯曲 3ml4m 4ml6.5m 12 20 4 c 水平杆斜杆的 钢管弯曲 l6.5m30 钢 板 尺 杆件无凹凸状、无疵点、无孔、无裂纹、无变形等影响杆件安全使用的因素。 架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管 （GBT13793）或低压流体输送用焊 接钢管 （GBT3092）

9、中规定的 3 号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结 构钢 （GBT700）中 Q235-A 级钢的规定 2.2 扣件扣件 2.2.1 扣件规格： 扣件种类有：直角扣件、旋转扣件、对接扣件 2.2.2 扣件要求： 1）扣件材质用可锻铸铁，应符合国家有关规范规定，不得有裂缝，变形、缩松 等缺陷，铆合处活动应良好。 2）本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件 标准JGJ22-85 的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、 缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵 活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于 5mm。 3）如使

10、用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗 滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 2.3 附件：附件： 2.3.1 脚手板可采用钢或木竹材料制作，每块质量不宜大于 30kg。 2.3.2 若采用冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235-A 级钢的规定. 2.3.3 木脚手板应采用杉木或松木制作。其材质应符合现行国家标准木结构设计规范 2.3.4 竹脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板竹笆板 2.3.5 安全密目网、平网使用政府安全部门推使用的合格产品，脚手架的外表面安全 网全封闭，同时作业层以下设安全平网（每五步一道）以防材

11、料下落伤人和高空操 作人员坠落。 3 封圈落地式外脚手架施工方法及技术 3.1 脚手架的基础脚手架的基础 储罐基础外四周为砂质地，为防止地面下沉，固在立杆底座垫上 150*1000*5 的钢板。 . 3.1.1 扣件式钢管脚手架的搭设 1.脚手架搭设顺序:放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第 一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆剪刀撑脚手板、 挡脚板明挂密目式安全网封闭。 2.脚手架必须垂直于地面,立杆的垂直偏差不大于 100mm,大横杆在每一面脚手架范围 内的纵向水平偏差不大于该片架纵长的 1/300,且不大于 50mm. 3.脚手架立杆和大横杆的接头应对接,相邻两根立杆

12、的接头应错开,并不在同一步脚 手架内,同一步脚手架内外和上下相邻的两根大横杆的接头应错开,并不在同一跨间 和同一步内。为增加脚手架的稳定性,要求架体大横杆要交圈,在搭设脚手架时,大横 杆要搭在立杆里面。 4.脚手架各杆件互相连接伸出的端头均应大于 100mm,以防止杆件滑落,扣件螺栓松紧 适度,要求螺栓扭力矩在 4050N.m 之间,最大不超过 60N.m。对接扣件的开口应朝上 或朝内。 5.脚手架高出罐体一步高度，高出部分设两道护身栏杆,并用立网封严。 6.立杆及纵、横向及扫地杆的搭设： 7.立杆垂直搭设在垫板上，扫地杆在立杆的内侧，纵向扫地杆应采用直角扣件固定 在距立杆底座 200mm 内

13、的立柱上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆 的下方立杆上。 8.纵向水平杆设于横向水平杆下方，在立柱内侧，对接接头应交错布置，不应设在 同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于 500mm，并应避免在跨中位置。水平杆长 度采用大于 6 米钢管。 9.横向水平杆在每一个主节点位置设置一根，并且用直角扣件扣紧在纵向水平杆上， 该杆偏离主节点距离不大于 150mm，靠罐一侧的外伸长度不应大于 500mm。架子外侧 小横杆探头长度应统一、平齐，探出长度为 100mm。 10.当搭设至连墙件位置时，搭设完该处立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即 设置连墙件。 11.操作面防护措施：在操作面上，

14、脚手架跳板应满铺，靠外边内侧设 180mm 高挡脚 板，满足一跳三杠要求，并不得存在空头跳；操作层上方满铺一道脚手板做防护板， 下方满兜双层大目安全网一道，栏杆和挡脚板均在立杆内侧。上栏杆上皮高度 1.2 米。 12.剪刀撑搭设时,斜杆两端扣件与立杆、横杆节点的距离不大于 150mm。剪刀撑自下 而上顺序连续设置，净距不大于 15 米。斜杆用长管与地面成 4560夹角；最下 面的斜杆与立杆的连接点离地面 500mm，剪刀撑的搭设是将一根斜杆连接在立杆上， 另一根斜杆连接在横楞上，应用旋转扣件扣牢；剪刀撑钢管的接长接点不允许用对 接扣件，应采用搭接方法，搭接长度应大于 100cm，并采用 3 只

15、旋转扣件。 3.1.2 脚手架上铺脚手板的要求：脚手架上铺脚手板的要求： 1.脚手架的操作层必须满铺架手板,脚手板距罐距离小于 150mm,不得有孔隙和探头板、 飞跳板。作业层脚手板的下一步脚手板要铺设一道隔层板和一道隔层水平安全网。 操作层脚手板应对接,接头处下方必须设双排小横杆,小横杆距离 200mm250mm。 2.脚手板按整体脚手架铺设四层。两层作业层脚手板，另两层脚手板的铺设符合规 范要求。 3.脚手板应设置在 3 根横向水平杆上，当脚手板长度小于 2 米时，可采用两根横向 水平杆，并应将其两端和横向水平杆绑扎固定，以防倾翻。 3.1.3 脚手架的连墙件要求：脚手架的连墙件要求： 1

16、.架体与墙体的连结尽量采用刚性拉接。拉结点应拉在架体外侧横杆与立杆十字交 接点附近。本工程根据实际情况，做法如下：加强圈以下考虑不对罐壁板的焊接损 害，用加钢管斜撑的办法加以侧向固定，在 6 米处设置钢管斜撑，每 2 跨设置一个。 加强圈、抗风圈处采用直径 8 的圆钢作为拉筋，配合顶撑，拉接点的方法按每跨设 置。 2.连墙杆件中的拉杆，应水平并垂直于罐面设置，当不能水平设置时，与脚手架连 接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。 3.无论受拉或受压的拉撑连杆，一定要在拆除脚手架时方能逐层从上向下拆除，施 工中途如因妨碍其它工序操作，需要拆除个别拉撑连杆时，必须经技术部门同意， 并采取有效的加固措

17、施，检查确实牢固可靠后方可拆除，任何人不得擅自拆除。 4.设置的位置拉结点应靠近主节点，偏离主节点的距离不大于 300mm。为防止架体晃 动，倾斜，变形，用架子管穿墙里外夹紧，确保整体架子稳定，牢固。 5.连墙杆从第一步纵向水平杆开始，宜采用矩形布置，并且充分利用每层空调预埋 管，以方便后期装修，减少外架的改动。 3.2 出入口出入口 本工程罐壁设有钢梯,盘梯中段有休息平台,可以直接作为出入口。 3.3 脚手架搭拆安排：脚手架搭拆安排： 外脚手架在罐体施工完毕、试水开始前根据施工进度进行搭设，防腐保温结束 进行一次性拆除。 3.4 脚手架的跨度、步距、和纵距脚手架的跨度、步距、和纵距 步高：1

18、.80m 跨度：1.20m 横距：1.00m 里立杆与罐壁距离：0.50m 图 1 、5000m3储罐脚手架特征尺寸示意图 储罐脚手架立面剖面图 4.扣件式钢管脚手架设计计算 4.1 脚手架设计基本参数脚手架设计基本参数 1.脚手架材料的有关力学参数 规格 抗拉、抗压、 抗弯强度设 计值 f(N/ mm2) 截面积 (mm2) 回转半径 （mm） 弹性模量 (N/ mm2) 截面抵抗 矩 W 截面惯性 矩 I 483.520548915.85080 2.搭设参数 落地双排外脚手架采用钢管（483.5mm）和扣件搭设，外立杆为单杆，立杆 横距为 1.05m，纵距 1.8m，扫地大横杆距地面 0.

19、2m，以上大横杆步距 h=1.8m。同时 施工 2 层，脚手板铺设 4 层。 3.荷载标准值取定 作用于脚手架上的荷载主要是脚手架的自重、脚手板和安全网等构配件自重、 施工荷载、风荷载。 4.2 永久荷载（恒荷载）永久荷载（恒荷载） 荷载标准值： 永久荷载：每米立杆承受的自重：查表 qk=0.1337kN/m 木脚手板自重： 0.35kN/ 栏杆与挡脚板自重（栏杆、竹串片脚手板挡板）： 0.14 kN/m 吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005 kN/ 4.3 可变荷载可变荷载 施工荷载：（罐体外施工时采用外脚手，扣件钢管脚手架仅承受作业层荷载） 2kN/ 水平风荷载 k=0.7zs0=0

20、.71.541.30.0830.6=0.0698 KN/m2 z 风压高度变化系数，取 1.54 s -脚手架风荷载体型系数，取 1.30.083 0 -基本风压（KN/m2） ，鲅鱼圈地区取 0.6 KN/m2 5.落地式钢管脚手架设计计算 5.1、小横杆的计算、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和 变形。 均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.8/2=0.315kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.8/2=1.8kN/m

21、 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.315+1.41.8=2.944kN/m 小横杆计算简图 抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.94412/8=0.368kN.m =0.368106/5080=72.44N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.315+1.8=2.153kN/m V=52.15310004/(384)=1.12mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 5.2、大横杆的计

22、算、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大 弯矩和变形。 荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.35011.8/2=0.315kN 活荷载标准值 Q=211.8/2=1.8kN 荷载的计算值 P=(1.20.038+1.20.315+1.41.8)/2=1.472kN 大横杆计算简图 抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M

23、=0.08(1.20.038)1.82+0.1751.4721.8=0.475kN.m =0.475106/5080=93.5N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.03818004/(100105)=0.108mm 集中荷载标准值P=0.038+0.315+1.8=2.153kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.146215318003/(100)=5.73

24、mm 最大挠度和V=V1+V2=5.84mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 5.3 扣件抗滑力的计算扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.8=0.068kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.35011.8/2=0.315kN 活荷载标准值 Q=211.8/2=1.8kN 荷载的计算值 R=1.20.068+1.20.315+1.41.8=2.98kN 8.0 k

25、N 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN 的荷载下 会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN； 双扣件在 20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12.0kN。 5.4、脚手架荷载标准值、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)： 0.1337 NG1 = 0.133722.37=2.991kN 脚手板的自重标准值(kN/m2) ：0.35 NG2 = 0.35041.8(1+0.3)/2=1.638kN 栏杆与挡脚手板自重

26、标准值(kN/m)：0.14 NG3 = 0.1401.84/2=0.504kN 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2):0.005 NG4 = 0.0051.822.37=0.201kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.334kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工 荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ =221.81/2=3.6kN 风荷载标准值应按照以下公式计算： 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009- 2001)的规定采用：W0 = 0.6 Uz 风荷

27、载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范( GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.42 Us 风荷载体型系数：Us = 1.2*0.62=0.746 (An=1.1*1.8+0.7*0.05=2.015 Aw=1.8*1.8=3.24) 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.71.420.7460.6 = 0.445kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10

28、其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 5.5、立杆的稳定性计算、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值， N=1.2*5.334+1.4*3.6=11.441 kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表 得到0.186； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.119m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.8

29、9cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 125.79 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.68kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表 得到0.186 i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.119m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度

30、确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.309kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 178.25 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 6 储罐内满堂脚手架施工方法及技术 6.1 扣件式钢管储罐内满堂脚手架的搭设扣件式钢管储罐内满堂脚手架的搭设 1.脚手架搭设顺序:放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆 第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第

31、二步横向水平杆剪刀撑脚手板、 挡脚板。 6.2 满堂脚手架和满堂支撑架满堂脚手架和满堂支撑架 1、满堂脚手架和满堂支撑架的结构体系 满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架 满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、 竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部作业层施工荷载通过水平杆传递给 立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。 满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、 竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立 杆，顶部立杆呈轴心受压状态。 满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。当架体沿外侧周边及内部纵、横向

32、每 隔 5m8m，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续 水平剪刀撑且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过 8m 时，定义 为普通型满堂支撑架；当连续竖向剪刀撑的间距不大于 5m，连续水平剪刀撑距架体 底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于 6m 时，定义为加强型满堂支撑架。 当架体高度不超过 8m 且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。 满堂脚手架的剪刀撑布置方法同普通型满堂支撑架。 6.3 满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能 按照规范规定的构造所搭设的满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下， 其可能的破坏形式分为二

33、种：以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体大 波整体失稳和架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳。对于满堂支撑架，也有可能 发生顶步距立杆段的局部弯曲失稳。通常情况下，架体的极限承载力由架体大波整 体失稳时的承载力值确定。当架体的步距过大时，其立杆段的稳定承载力可能低于 整体失稳时的承载力。当满堂支撑架的顶步距过大或顶步距以上立杆悬伸长度过大， 其立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。 以上破坏形式和脚手架结构的特点很相似，因此在设计计算上可以归为同一类。 根据满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点，可以看出剪刀撑体系及其布置 方式对于架体的极限承载力具有很大的影响。分析表明，影响架体

34、承载力的主要因 素有：立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积立杆所支撑的工作面的面积） 、竖 向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量、纵横向水平杆的步距、架体上活荷载的 加载方式。 6.4 满堂脚手架和满堂支撑架立杆的验算部位满堂脚手架和满堂支撑架立杆的验算部位 满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位： 1）当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段； 2）当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必 须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算； 3）当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆 段； 4）

35、满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。 6.5 满堂脚手架和满堂支撑架的计算满堂脚手架和满堂支撑架的计算 满堂脚手架和满堂支撑架设计承载力的确定方法和双排脚手架完全相同。同时由 于他们的破坏形式和脚手架结构具有相同的特点，因此在设计计算方法和计算公式 上也基本一致。所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架在计算立杆轴力时考虑的施工 荷载相对复杂，应根据实际情况确定；结构体系在布置上和脚手架结构不同，应根 据不同结构布置查得相应的立杆计算长度系数 m 和计算长度附加系数 k。 以不组合风荷载为例，立杆稳定性的计算公式：。轴心受压构件 f A N 的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比 0查表或由公

36、式： 确定；，l0=km2h 或2 0 7320 i l0 0 l0= km1（h+2a） （仅用于满堂支撑架顶部立杆段，a 立杆自顶层水平杆中心线至 顶撑顶面的长度；应不大于 0.5m，当 0.2ma0.5m 时，相应的 m1值按线性插入确 定） ，所得 l0取较大值。按照以上步骤，可以验算所计算部位立杆的稳定性。 目前对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研究尚少，对其结构特性特别是剪刀 撑的数量及布置方式对架体承载力的影响还认识不够充分，规范尚不能很好地总结 归纳出不同形式的架体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数的变化规律。 规范中架体的可计算范围： 满堂脚手架：立杆间距 0.91.3m，架体高

37、宽比2.0，结构跨数不少于 45 跨。 满堂支撑架：立杆间距 0.41.2m，架体高宽比2.02.5，结构跨数不少于 48 跨。 此范围基本涵盖了结构施工的常用范围。如所使用架体不满足以上条件，应采取 加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。 满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆和水平杆与立杆间扣件的抗 滑移。 6.6 满堂脚手架和满堂支撑架设计荷载的取值满堂脚手架和满堂支撑架设计荷载的取值 架体上的荷载应根据实际情况确定。其永久荷载包含架体结构的自重，构、配件 的重量和架体所承托的支承梁、板的重量。可变荷载包含施工荷载和风荷载。满堂 脚手架规定了用于轻型钢结构及空间网格结构施工

38、的均布荷载最低值为 2.0 kN/m2， 用于普通钢结构施工的均布荷载最低值为 3.0 kN/m2。当架体用于混凝土结构施工时， 作业层上荷载标准值的取值应符合建筑施工模板安全技术规范JGJ162 的规定。 立杆的轴力设计值根据立杆的负担面积计算并组合求得。规范中给出了常用满堂脚 手架和满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，可方便施工查询和参考。 6.7 满堂脚手架和满堂支撑架的构造满堂脚手架和满堂支撑架的构造 规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架的构造尺寸和相应的最大搭设高度。 常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸 下列施工荷载时最大 允许高度（m）序号步距 （m） 立杆间距 （m） 支架

39、高宽 比不大于 2 kN/m23 kN/m2 11.21.22179 21.01.023024 3 1.71 .8 0.90.923636 41.31.32189 51.21.222316 61.01.023631 7 1.5 0.90.923636 81.31.322013 91.21.222419 101.01.023632 11 1.2 0.90.923636 121.01.023633 13 0.9 0.90.923636 注：1 最少跨数应符合本规范附录 c 表 c-1 规定 2 脚手板自重标准值取 0.35 kN/ 3 地面粗糙度为 B 类，基本风压o=0.35kN/m2 4 立杆

40、间距不小于 1.2m1.2m，施工荷载标准值不小于 3kN/m2时，立杆 上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢固，且顶紧立杆与水平杆连接 的扣件 满堂脚手架的搭设高度不宜超过 36m；满堂脚手架的高宽比不宜大于 3；施工层 不得超过 1 层。 当高宽比大于 2 时，应在架体的四周和内部水平间隔 6m9m，竖向间隔 4m6m 设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉 固定等措施。 当满堂脚手架立杆间距不大于 1.5m1.5m，架体四周及中间与建筑物结构进行刚 性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于 4.5m，竖向间距不大于 3.6m 时，可按双 排脚手架的规定进行计算。

41、满堂支撑架搭设高度不宜超过 30m；满堂支撑架的高宽比不应大于 3；立杆自顶 层水平杆中心线至托撑顶面的长度 a 不应超过 0.5m。 当高宽比超过本规范附录所给限值（大于 2 或 2.5）时，应在支架的四周和内部 与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为 6m9m，竖向间距应为 2m3m。 当满堂支撑架小于 4 跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。当架体未 设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数 按本规范附录 C 采用时，应 符合下列规定： 1）支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过 5.2m； 2）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应大于 7.5kN/

42、m2； 3）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不 应大于 7kN/m。 满堂脚手架和满堂支撑架搭设的构造规定和单、双排脚手架相同。 立杆接长接头必须采用对接扣件连接。 水平杆长度不宜小于 3 跨。杆件的接头布置规定和单、双排脚手架相同。 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节 点的距离不宜大于 150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为 4560，水平剪刀 撑与支架纵（或横）向夹角应为 4560，剪刀撑的固定及剪刀撑斜杆的接长规定 和单、双排脚手架相同。 满堂支撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小于 36mm，直径与螺距应符合梯型 螺纹的规

43、定；支托板厚不应小于 5，螺杆与支托板应焊牢，焊缝高度不得小于 6；螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。可调托撑的抗 压承载力设计值不应小于 40 kN。满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不 宜超过 300mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm。 7.脚手架的验收 7.1 质量标准质量标准 7.1.1 立杆垂直偏差：搭设高度 H25m 时：纵向偏差不大于 H/200，且不大于 100mm；横向偏差不大于 H/400，且不大于 50mm。 7.1.2 纵向水平杆水平偏差不大于总长度的 1/300，且不大于 20mm；横向水平杆水平 偏差不大于 10mm。

44、7.1.3 脚手架的步距、立杆横距偏差不大于 20mm；立杆纵距偏差不大于 50mm。 7.1.4 扣件紧固力宜在 4565.m 范围内，不得低于 45 或高于 65 .m 。 7.1.5 连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。 7.2 检查验收 本方案经项目部审批后要严格执行，要求逐段逐层由架子工长，质检员、安全 员共同验收合格后，经安全负责人批准后方可正式投入使用。 7.2.1 脚手架的检查阶段： 7.2.2 基础完工后及脚手架搭设前； 7.2.3 作业层上施加荷载前； 7.2.4 每搭设完 1013 米； 7.2.5 达到设计高度； 7.2.6 遇有 6 级大风和大雨后； 7.

45、2.7 脚手架使用中的检查： 7.2.8 杆件的位置和连接连墙杆、支撑等构造要求； 7.2.9 地基是否有积水，垫木是否松动，立杆是否悬空； 7.2.10 扣件是否松动； 7.2.11 高度在 24m 以上的垂直偏差（100mm） ； 7.2.12 安全防护措施是否符合要求； 7.2.13 扣件的拧紧力矩是否符合要求（65N.m） ； 7.2.14 外观质量要求 7.2.15 密目安全网悬挂整齐、美观、牢固。 7.2.16 钢管涂刷的油漆颜色均匀、美观，剪刀撑刷兰漆。 8.脚手架的保养 扣件式钢管脚手架验收合格后必须进行日常的保养和定期的全面检查和整修。 为了做好脚手的保养和整修工作，对扣件式

46、钢管脚手架必须设置专职保养工。日常 的检查和保养必须每日进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次，如遇强风或 雷雨季节应增加检查次数，在每次强风、雷雨过后都要认真检查整修后方可使用。 扣件式钢管脚手架保养的内容主要为： 1.检查脚手架的基础有无局部不均匀下沉，是否畅通，有无积水，脚手架底部有列堆 放杂物。 2.检查脚手架的整体和局部的垂直偏差。 3 转角处和断口处的垂直度。如果发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。 4 各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时 针方向松螺丝纹 ，再涂油紧固螺栓至规定的力矩。 5 检查脚手架板有否松动、悬挑，如果出现问题应及

47、格纠正。 6 与建筑物连接的检查，检查连接是否齐全和完好，有无松动、移动，如因装饰施工 需要移动连接件时，应通知保养工移动，并按规定在邻近的位置补足连接。 7 要对安全网、安全隔离设施、栏杆等安全设施进行检查。 8 保证这些安全是完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏要及时调整，如有 松动应及时紧固，如果发现松动和开口要及时连接。 9 检查脚手架的荷载情况，不得超载。脚手架在使用和拆除过程中均悬挂限载警示牌， 如有超载应及时卸荷，检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现处 于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。 9 拆除 1 扣件式钢管脚手架在使用完毕后应立即拆除。在拆除前要做好以

48、下工作： 2 完成罐体防腐的最后整修和清洁工作，其质量己符合规定要求，并经验收。 3 脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患，如存在影响拆除脚手架安全隐 患，首先应对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架拆除过程中不发生危险。 4 对脚手架拆除的操作人员进行施工方案、安全、质量和防腐保护等措施的交底。交 底内容包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、垂直运输设备的数量，脚手 架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警区域。 交底要有记录，双方的应在交底书上签字。 5 清除脚手架上杂物及地面障碍物。 6 在拆除的脚手架周围，于坠落范围四周设置明显“禁止入内”警示标志，

49、并有专人 监护，以保证在拆除脚手架时无其他人员入内。 1.1.拆除 7 脚手架的拆除应从上到下，水平方向一步拆完再拆除脚手架时，应先清除脚手板上 的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷。 8 随着脚手架的向下拆除，对罐体的防腐保温做好清洁和保护工作。 9 从脚手架拆除的钢管、扣件及其它材料禁止从高处向下抛掷，以免伤害地面工作人 员，损坏地面的设备和物件，损坏脚手架的钢管、扣件和其它材料。 10 脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，即后搭设的先拆除。先搭设后拆除。脚手架 的拆除顺序：安全网、扶手（栏杆） 、剪力撑（随每步脚手拆除）大横杆、小横、立 柱。分段拆除时，高差不应大于两步。如高差大于两时，应按脚手架开口进行加固 处理。与结构的连接应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。剪 力撑的拆除，应先拆除中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送。 11 运至地面的构配件应按规定的要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码 堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。 12 拆除建筑施工用脚手架时遵守 GB3608-83 高处作业的有关规定，特别是按关于强 风区高处作业