脱硫装置工程120米烟囱脚手架方案

1、合同号: EQGS00608内控号：SNEI-HZLH-FA-TJ-021编制日期: 2015-5-28版次： REV 0 中海石油炼化有限责任公司惠州炼化分公司180 万吨/年催化重整（II）装置、190 万吨/年航煤加氢装置、240 万吨/年催化汽油脱硫装置工程施工（C5）总承包120米烟囱脚手架施工方案编制： 审核： 批准： 中石化南京工程有限公司中海石油惠州炼化二期项目部目录一、工程概况4二、编制依据4三、脚手架施工工艺4（一）内井架总体布置及施工要求4（二）脚手架搭设5（三）井架的操作平台及随层安全防护平台的设置5（四）安全设施的布置6（五）拆除要求7四、内脚手架架稳定性载荷计算7（

2、一）、参数信息:7（二）、大横杆的计算:8（三）、小横杆的计算:10（四）、扣件抗滑力的计算:11（五）、脚手架立杆荷载计算:12（六）、钢丝绳卸荷计算:13（七）、立杆的稳定性计算:14（八）、卷扬机的选型、钢丝绳的验算16（九）、提升钢梁安装详图及支撑脚手架验算16（十）、主梁验算计算书19（十一）、脚手架配件数量匡算:22五、质量保证措施24（一）、质量管理体系24（二）、交底与验收24六、脚手架材料要求25七、HSE安全管理及风险识别26（一）、安全保证措施26（二）、脚手架搭设的安全技术措施26（三）、脚手架上施工作业的安全技术措施27（四）、脚手架拆除的安全技术措施27（五）、脚手

3、架的安全防护措施28（六）、安全防护措施28（七）、危险源识别29八、附图29一、 工程概况180万吨年催化重整（）装置120米烟囱工程； 工程建设地点:广东省惠州市大亚湾石化区；本工程由中海石油炼化有限责任公司惠州炼化分公司投资建设，中国石化工程建设有限公司设计，中国化学工程第一岩土工程有限公司地质勘察，兰州寰球工程公司监理，中石化南京工程公司组织施工。二、 编制依据烟囱工程施工及验收规范GB50078-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 业主提供的施工图纸及业主相关管理规定建筑施工手册建筑施工计算手册。设计相对标高0

4、.000米，相当于绝对标高8.1米。烟囱高度120米，顶部出口外直径5.6米，内直径4.6米，0.4米处外（底部）直径11.0米内直径9.24米(已包括内衬及隔热材料厚度），烟囱外信号平台四层，标高分别为17.3米、38.4米、70.4米、115.6米。烟囱100米以上筒壁外表面刷红白相间5米的航空标志漆。筒身0.9米处对称设置4个沉降观测点。地面以上高度120米，第一节筒壁厚度为420mm，顶部筒壁厚度为200mm，烟囱内衬采用特种高铝隔热耐火砖，用耐火胶泥砌筑。筒内设两层隔热层，里层为：膨胀珍珠岩松散体，外层为普通硅酸盐水泥珍珠岩制品。三、 脚手架施工工艺（一）内井架总体布置及施工要求内井

5、架采用多孔形式，烟囱底部共计双排井字型立杆(如附图所示)，脚手架采用48.33.6钢管脚手架搭设构成烟囱的井架系统，立于已达到设计强度C20的烟囱混凝土基础底面上进行，砼厚度为300mm，满足承载要求。其中用于提升系统位于中心孔位置，作为上料孔。井架第一次搭设8.4米高，然后随烟囱混凝土筒身的升高而升高，随烟囱坡度的收缩而收缩，保持其内井架高度始终高出烟囱混凝土筒身5.4米，横杆竖向间距取1.8米,以便和定型钢模板高度相适应。便于随操作面搭设操作平台。在最底部20cm处设扫地杆和水平方向剪刀撑一道,并与筒壁顶紧,确保各个立杆位置牢固不动。在中心位置留出个0.2m0.2m小孔，作为施工过程中测定

6、筒身中心线的孔洞，施工时封闭，吊中复核时开启。（二）脚手架搭设落地式钢管脚手架搭设的工艺流程为：材料配备脚手架材料报验场地清理弹线、立杆定位摆放钢板及扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与筒身连接杆后拆除)安第三、四步大横杆和小横杆安装二层与筒身拉杆接立杆加设剪力撑分段钢梁吊装钢梁固定焊接上部脚手架钢管搭设。1） 井架的物料提升系统：天梁均采用14a槽钢，并在两端焊接固定卡，卡在提升架上。上面牢固焊接两个定滑轮，焊于井架底部的地墚设置两个定滑轮，配套穿好钢丝

7、绳，安装好卷扬机，沿垂直方向设两道紧绷的钢丝绳，上下采用紧力装置分别固定在井架上，作为上料混凝土吊罐、钢筋吊笼的上料导轨，防止上料过程中的摆动。组成整体提升系统作为混凝土、钢筋等物料的上料提升系统。另制作一块1.2m1.2m的封洞钢板，待料桶上到平台后，用其封住洞口，便于卸料时放置料桶，及平时人员行走以确保安全。2） 井架模板提升装置：按烟囱施工方案执行。 （三）井架的操作平台及随层安全防护平台的设置1） 平台的设置要求设计井架横杆的竖向间距为1.8米，高于浇灌一步模筒身混凝土的高度1.25米，根据操作面烟囱直径，井架上所用脚手板的宽度、长度,附加适当钢管,满铺冲压钢制脚手板，脚手板与脚手架钢

8、管之间用8号铁丝绑扎牢固，脚手板与筒身的间隙距离最大不得超过15cm，不得有翘头板，当浇好一步模混凝土后，在上一层脚手架重新按要求铺设脚手板，形成两层平台。一层为操作平台，一层为安全防护平台。安全防护平台和随层安全平网在施工过程中随着筒身的升高而升高，新平台形成后再进行下一模1.25米高混凝土筒身的浇灌。2）平台安全防护的设置a进料口安全通道的搭设：在进料口处搭高度5米，宽度5米的安全通道，通道顶设为双层，两层间隔80cm，其上满铺木跳板。b在烟囱内井架上，高5米处设一双层防护棚，防止上部施工时物件掉落，保证下面的施工人员的安全，竖井架承受操作台全部荷重，并用于垂直运输。在烟囱平台上搭设一安全

9、通道，通道顶部设双层防护棚。并且在外龙门提升架顶设双层防护棚。双层防护棚两层间距500mm。在安全防护平台下方搭设一道随层安全平网，并且要沿筒身每10米设一道安全平网。（四）安全设施的布置1）人员爬梯：操作人员上下方法：所有施工人员及管理人员均从烟囱内钢管脚手架一侧搭设爬梯上下进行作业及相关质量检查。每节爬梯左右攀升，做好顶部挡板，防止高空坠物。爬梯每6米就改变攀爬方位，改变方位起到攀爬人员不会出现直线掉落，更方便施工人员及管理人员在攀爬6米后在改变攀爬方位的钢管平台上休息，随着烟囱的逐步升高为保证施工人员的安全上下，在爬梯上安装防坠器，施工人员在上下时必须按要求进行使用防坠器。用48.3*3

10、.6的钢管搭设上下爬梯，横杆间距300mm。人员上下时必须佩带速差式防坠器安全带，并设专人监护。2）临时避雷针临时避雷针的设置，采用1.5米长的16的圆钢作为临时避雷针，再用10的圆钢作为临时避雷线与筒身的避雷引上线焊接，做为避雷装置，并与烟囱接地网连接。3）上下通讯上下通讯采用无线对讲机联系，保持对讲机的电池充电，确保联络畅通。4）超高限位装置安装于天梁下方5米处，当料桶超过此高度时，卷扬机自动制动。停止提升。（注：所有电线等线路采用PVC穿管防护）（五）拆除要求1)拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全

11、网栏杆脚手板剪力撑小横杆大横杆立杆）。2) 不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪力撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。3) 拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。烟囱施工的脚手架随烟囱筒壁施工逐步增高，脚手架分段搭设，分别在30.40m、60.40m、90.40m高度增设型钢梁（25a工字钢）作为上

12、部脚手架支撑，钢梁支社于牛腿上，该处砼施工时留置4组试块，当试压强度满足型钢上部荷载时方可投入使用，同时在烟囱侧壁及牛腿顶部预埋钢板，钢梁末端与烟囱壁预埋板焊接，底部与牛腿顶部预埋板焊接。在每段内设置一个卸荷点（16#钢丝），卸荷点距底部钢梁20米，烟囱内部脚手架立杆距烟囱环壁大于300mm时增加立杆数量。脚手架的搭设见下图。详见附图四、 内脚手架架稳定性载荷计算（一）、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 30 m（30.4米至60.4米处处于最大载荷），立杆采用双排单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.1m，纵距La为1.45m，大小横杆的步距按1.8 m计算，现场实际为1.75米。

13、施工时按实际操作高度降低大小横杆的步距。水平杆悬挑长度不大于300mm，当大于时采用增设立杆或斜杆的措施。内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为483.0计算 ；现场实际可采用48*3.5的钢管。横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.35 m；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.500 kN/m2；脚手架用途: 施工脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东惠阳，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷

14、载体型系数s 为0.217；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1233；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:4；（二）、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布

15、荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351.1/(2+1)=0.128 kN/m ；活荷载标准值: Q=2.51.1/(2+1)=0.917 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.128=0.194 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.917=1.283 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大

16、弯距为 M1max=0.080.1941.452+0.101.2831.452 =0.302kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1941.452-0.1171.2831.452 =-0.356 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.302106,0.356106)/4490=79.287 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 76.575 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！大横杆的最大弯曲应力为 = 79.287 N/m

17、m2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.128=0.162 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.917 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.16214504/(1002.06105)+0.9900.91714504/(1002.06105) = 2.024 mm；大横杆的最大挠度 2.024 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1450/15

18、0 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.45 = 0.048 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.351.11.45/(2+1)=0.186 kN；活荷载标准值：Q=2.51.11.45/(2+1) =1.329 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.048+0.186)+1.4 1.329 = 2.142 kN； 小横杆计算简图

19、2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.12/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.1421.1/3 = 0.785 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.791 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.791106/4490=176.274 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =176.274 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满

20、足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03311004/(3842.06105) = 0.029 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.048+0.186+1.329 = 1.564 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1563.5351100(311002-411002/9 ) /(722.06105) = 3.326 mm；

21、最大挠度和 = qmax + pmax = 0.029+3.326 = 3.355 mm；小横杆的最大挠度为 3.355 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1100/150=7.333与10 mm,满足要求！（四）、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向

22、作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.452/2=0.048 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.1/2=0.018 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.11.45/2=0.279 kN；活荷载标准值: Q = 2.51.11.45 /2 = 1.994 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.048+0.018+0.279)+1.41.994=3.206 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受

23、的结构自重标准值，为0.1233kN/m NG1 = 0.1233+(1.452/2)0.033/1.8030.00 = 4.504kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3541.45(1.1+0.3)/2 = 1.421 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1441.45/2 = 0.406 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.4530 = 0.217 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4

24、 = 6.548 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.51.11.452/2 = 3.987 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.548+ 0.851.43.987= 12.603 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.548+1.43.987=13.44kN；（六）、钢丝绳卸荷计算: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点

25、分段计算。 经过计算得到a1=arctg2.500/(1.100+0.300)=60.751度a2=arctg2.500/0.300=83.157度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.512.60310/30 =6.302 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 6.302/0.873 = 7.222 kNT2 = P2/sina2 = 6.302/0.993 = 6.347 kNG1 = P1/tana1 = 6.302/1.786 = 3.529 kNG2 = P2/tana2 = 6.302/8.333 = 0.75

26、6 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =7.222 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取1； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 7.222kN，=1，K=7，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(27.2227.000/1.000)0.5 = 10.1 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混

27、凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =（2Fg/f/）1/2 =（27.222103/50/3.142）1/2 = 9.6 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 10.1 mm，必须拉紧至 7.222 kN，吊环直径为 10.0 mm。施工现场卸载点吊钩选20圆钢制作，钢丝选用16#钢丝。钢丝绳绳卡作法（七）、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑

28、结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.217；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.450.740.217 = 0.051 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0511.451.82/10 = 0.028 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N =

29、 12.60310/30 =4.201 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 13.44kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： = 1.51 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.139 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查

30、表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 4201.008/(0.186424)+28278.865/4490 = 59.567 N/mm2；立杆稳定性计算 = 59.567 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 13440.4/(0.186424)=170.425 N/mm2；立杆稳定性计算 = 170.425 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足

31、要求！（八）、卷扬机的选型、钢丝绳的验算1）内井架所需牵引力计算内井架料桶自重：（0.75/2）2+0.70.750.0067.8510KN=0.984kn料桶混凝土重：（0.65/2）2+0.725KN=5.81kn考虑动荷载因素所需的牵引力为：S需=1.4(5.8KN+0.98KN)=9.497kn2）钢丝绳的许可拉应力13mm钢丝绳（637）的容许拉应力S=Sb/K1 =apg/K1S=0.8106.5kn/7=12.47kn9.497kn故而钢丝绳的允许承载重至少为1.2t，烟囱内井架料桶允许提升重量为：0.9t，所选用的3t卷扬机及配备的13mm钢丝绳能满足施工要求。（九）、提升钢梁

32、计算及支撑脚手架验算1、 荷载计算 1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G G = K(Q+q) 其中 K 动力系数，K= 1.00 ； Q 起吊物体重力，Q= 10.000 kN； q 吊盘（包括索具等）自重力，q= 2.000 kN；（此取值含125米钢丝的重量） 经过计算得到 G=K(Q+q) =1.00(10.000+2.000)= 12.000 kN。 2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S S = f0K(Q+q) 其中 f0 引出绳拉力计算系数，取1.02 ；经过计算得到 S= f0K(Q+q) =1.0201.00(10.000+2.000)=12.220 kN ；1 天梁计算主

33、梁材料类型槽钢主梁合并根数nz2主梁材料规格14a号槽钢主梁截面积A(cm2)18.51主梁截面惯性矩Ix(cm4)563.7主梁截面抵抗矩Wx(cm3)80.5主梁自重标准值gk(kN/m)0.145主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2) q=1.2gk=1.20.145=0.17kN/m F1=F1/nz=12.22/2=6.11kN 1、强度验算max=Mmax/W=5.48106/80500=68.07N/mm2f=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(

34、b-)h2=3.121000581402-(58-6)1212/(86)=4.33N/mm2 max=4.33N/mm2=125N/mm2符合要求！3、挠度验算 max=5.38mm=l/250=3700/250=14.8mm 符合要求！4、支座反力计算 R1=3.12kN,R2=3.12kN3 扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=8.09/2=4.04kNRc=0.812=9.6kN 横向水平杆：Rmax=8.1kNRc=0.812=9.6kN满足要求4脚手架支撑验算（因为+30.400m处钢梁跨度最大，处于最不利位

35、置，因此只需要验算该处支撑钢梁的脚手架即可）荷载计算1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G G = K(Q+q)其中 K 动力系数，K= 1.00 ； Q 起吊物体重力，Q= 12.000 kN； q 吊盘（包括索具等）自重力，q= 2.000 kN；经过计算得到 G=K(Q+q) =1.00(12.000+2.000)= 14.000 kN。2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S S = f0K(Q+q)其中 f0 引出绳拉力计算系数，取1.02 ；经过计算得到 S= f0K(Q+q) =1.0201.00(12.000+2.000)=14.280 kN ；3.井架自重力井架自重力1.5kN/

36、m；井架的总自重Nq=1.535.4=53.1 kN；第一次卸荷以上部分自重：Nq1=1.5(35.4-5)= 45.6kN；4.风荷载为 q = 0.719 kN/m；风荷载标准值应按照以下公式计算： Wk=0zsz = 0.451.420.480.70 = 0.215 kN/m2；其中 0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50092001)的规定，采用：0 = 0.45 kN/m2； z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50092001)的规定，采用：z = 1.42 ； s 风荷载体型系数：s = 0.48 ； z 高度Z处的风振系数，z = 0.70 ；风

37、荷载的水平作用力: q = WkB=0.2153.35= 0.719 kN/m；其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.215 kN/m2； B 风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B= 3.35 m；经计算得到风荷载的水平作用力 q = 0.719 kN/m；二、井架计算 井架简图1、基本假定：为简化井架的计算，作如下一些基本假定：（1）井架的节点近似地看作铰接；（2）吊装时，与起吊重物同一侧的卸荷绳都看作不受力；（3）井架空间结构分解为平面结构进行计算。2、风荷载作用下井架的约束力计算缆风绳或附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下，井架的计算简图如下： 各附着由下到上的

38、内力分别为：R(1)=76.905 kN , M(1)=207.936kNm；Rmax=76.905kN；3、井架轴力计算各附墙架与钢管井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由下到卸荷点处截面的轴向力为:H1= 20 m；N1 = G + Nq1 +S =14 + 45.6 +14.28 =73.88 kN；4.截面验算荷载-立杆的轴向压力: 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 其中 NG 静荷载标准值(kN), 包括脚手架结构自重标准值和构配件自重标准值产生的轴向力；NG = 4.00 NQ 活荷载标准值(kN), 施工荷载标准值产生的轴向力总和

39、；NQ = 3.00 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 1.4wklah2/10 其中 wk 风荷载基本风压值(kN/m2)；wk = 0.05la 立杆的纵距 (m)；la = 1.00h 立杆的步距 (m)；h = 1.00 立杆的稳定性计算: 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN): N = 9.00 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到: = 0.48 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 l0 计算长度 (m),由公式 l0 = uh 确定；l0 = 1.82 u 钢管井架的计算长度系数，由井

40、架的高度确定；u = 1.82A 立杆净截面面积 (mm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 (kN.m)；MW = 0.007Me 偏心作用力产生的弯矩 (kN.m)；Me = 0.000e 偏心距 (mm)；e = 0 f 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 f = 39.42f 钢管立杆抗压强度设计值 (N/mm2)；f = 205.00立杆的稳定性计算 f f,满足要求!（十）、主梁验算计算书1 基本参数梁布置方式交叉布置梁间距(mm)3700梁与混凝土牛腿连接方式焊接梁长度Lx(mm)67

41、00梁/楼板混凝土强度等级C35梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)100梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)100梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)1852 荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距梁左侧外锚固点水平距离(mm)11615002161400316900416140051615003 梁验算（按20a计算，现场按25a施工）梁材料类型工字钢梁合并根数nz1梁材料规格（20a）号工字钢梁截面积A(cm2)35.5梁截面惯性矩Ix(cm4)2370梁截面抵抗矩Wx(cm3)237梁自

42、重标准值gk(kN/m)0.279梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125梁弹性模量E(N/mm2) q=1.2gk=1.20.279=0.33kN/m 第1排：F1=F1/nz=16/1=16kN 第2排：F2=F2/nz=16/1=16kN 第3排：F3=F3/nz=16/1=16kN 第4排：F4=F4/nz=161=16kN 第5排：F5=F5/nz=16/1=16kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=34.75106/=146.65N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax

43、/(8Iz)bh02-(b-)h2=111.2310001002002-(100-7)177.22/(87)=90.51N/mm2 max=90.51N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=4.62mm=l/250=6700/250=26.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-111.17kN,R2=143.59kN,R3=-143.59kN,R4=111.17kN4 主梁整体稳定性验算 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=34.75106/(1.05237103)+0103/6700=139.64N/mm2f=215N/mm2 符合

44、要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.07 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.81。 = Mmax/(bWx)=34.75106/(0.81237103)=181.8N/mm2f=215N/mm2 符合要求！考虑到主梁整体稳定性，现场采用25a工字钢支撑脚手架的主梁。（十一）、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L = 1.1

45、H(n(1+Hs/H)+la/hn-2la/h) + (H/h)-1取整(m+2)c N1 = 1.1(H/2h + 1)n N2 = 2.2(H/h + 1)n(1+Hs/H) + (c/la+1)(m+2)K2.2 N3 = L/li N4 = 0.3L/li S = 1.1(n-2)lalbL - 长杆总长度(m)； N1 - 小横杆数(根)； N2 - 直角扣件数(个)； N3 - 对接扣件数(个)； N4 - 旋转扣件数(个)； S - 脚手板面积(m2)； n - 立杆总数(根) n=22； H - 搭设高度(m) H=30； h - 步距(m) h=1.8； la - 立杆纵距(

46、m) la=1.45； li - 长杆平均长度； m - 大/小横杆搭设根数； K - 脚手板铺设层数； c - 脚手架搭设总长度； lb - 立杆横距(m) lb=1.45； Hs - 双立杆计算高度；长杆总长度(m) L =1.1 30.00 (22(1+0.00/30.00) + 1.45 22/1.80 - 2 1.45/1.80)+(30.00/1.80-1) (2+2) 14.80=2145.67；小横杆数(根) N1 =1.1 (30.00 /1.80 1/2 + 1) 22 = 226；直角扣件数(个) N2 =2.2 (30.00 / 1.80 + 1) 22(1+0.00/

47、30.00) + (14.80/1.45+1) (2+2) 16 2.2 = 2433；对接扣件数(个) N3 =2145.67 / 6.00 = 358；旋转扣件数(个) N4 =0.3 2145.67 / 6.00 = 108；脚手板面积(m2) S = 1.1 ( 22-2) 1.45 1.45=46.26。根据以上公式计算得长杆总长2145.667m；小横杆226根；直角扣件2433个；对接扣件358个；旋转扣件108个；脚手板46.255m2。上式为每段的用量，合计：小横杆226根5段=1130根；直角扣件2433个5段=12165个；对接扣件358个5段=1790个；旋转扣件108

48、个5段=540个；脚手板46.255m25段=231 m2。技术负责人刘国新作业班组HSE经理陈志勇技术部HSE部材料部资料部项目经理王灿辉施工经理周顺文五、 质量保证措施（一）、质量管理体系（二）、交底与验收1）脚手架搭设前，项目总工程师按照施工方案要求，结合施工现场作业条件和队伍情况，对管理人员和作业人员进行详细的交底，并由专职安全员监督方案的实施。2）脚手架每搭设8m高，由施工负责人组织有关人员，按照施工方案和规范进行逐项检查验收，确认符合要求后，方可投入使用。3）检验标准： 钢管立杆纵距偏差为50mm 钢管立杆垂直度偏差不大于1/100H，且不大于10cm（H为总高度）。 扣件紧固力矩

49、为：40-50N.m，不大于65N.m。抽查安装数量5%，扣件不合格数量不多于抽查数量的10%。用扭矩扳手检查。4）对脚手架检查验收按规范规定进行，经验收合格挂牌后方可使用，凡不符合规定的应立即进行整改，对检查结果及整改情况，应按实测数据进行记录，并由检测人员签字。六、 脚手架材料要求脚手架钢管外径48 mm,壁厚3.6mm,钢管表面应平直光滑，不得有严重腐蚀、压扁、裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕；钢管上禁止打眼。钢管尺寸允许偏差见下表：序号检查项目允许偏差检查工具1焊接钢管外径48.3 mm、壁厚3.6mm0.35mm游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7mm塞尺、拐角尺3钢

50、管外表面锈蚀深度0.5mm游标卡尺4各杆件局部弯曲L1.5 m5mm钢板尺5立杆弯曲3mL4 m12mm钢板尺6立杆弯曲4mL6.5 m20mm钢板尺7水平杆、斜杆弯曲6.5 m30mm钢板尺扣件经过65NM扭力矩试压，扣件各部位不应有裂纹。扣件主要部位不得有缩松、夹渣、气孔等铸造缺陷。扣件应严格整形，与钢管贴合面紧密接触。所有扣件均有出厂合格证。扣件外观和附件质量应符合下列要求： 扣件各部位不得有裂缝 盖板与座的张开距离不得小于50mm。 扣件表面大于10mm2的砂眼不得超过三处，且累计面积不得大于50mm2 扣件表面凸（或凹）的高（或深）值不得大于1mm 铆接处应牢固，不应有裂纹 T型螺栓和螺母应符合GB/T3098.1、GB/T3098.2的规定 活动部位应灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm扣件表面应进行防锈处理（不应采用沥青漆），油漆应均匀美观，不应有堆漆或露铁。 脚手板采用50mm厚的松木板，宽度200250mm。 捆绑脚手板用的镀锌铁丝使用8号脚手板允许偏差见下表：序号检查项目允许偏差检查工具1板面挠曲L4m12mm钢板尺2板面挠曲L4m16mm3板面扭曲（任一角翘起）5mm钢管，扣件，型钢必须有合格证，并由专职安全员，安全经理，材料员共同对钢管，扣件，型 钢等主要材料进行签字验收。七、 HSE安全管理及风险识别（一）、安全保证措施1材质及其使用的安全