B2C1现浇箱梁支架方案(117修改)

1、贵州省遵义至毕节高速公路第 5 合同段白腊坎立交枢纽 C1、B2#匝道桥支架方案编制：复核：审核：中铁五局集团第一工程有限责任公司遵毕 5 标项目经理部二。一。年一月二日白腊坎立交枢纽 C1# B2#匝道桥支架方案一、工程概况C匝道1号桥位于白腊坎互通枢纽立交区内，中心桩号为 CK0+075.831,跨径布置为：4X 35m变截面预应力混凝土等高连续箱 梁，梁高为2.2m,箱梁顶板宽10.9119.24m,底板宽5.9114.24m, 翼板悬臂长度2.5m，箱梁顶、底板厚度在支点处为45cm其余梁段 为25cm,渐变段长度为4m腹板宽度在支点附近梁段范围内位 80cm, 跨中附近梁段范围内腹板

2、宽度为 50cm渐变段长度为4m。箱梁中支 点处设置中横梁（2m）,边支点处设置端横梁（1.5m）。详细断面见 下图。B匝道2号桥现浇梁横桥向为等截面，其它局部结构型式基本与C匝道1号桥相同，在此不再进行赘述。二、总体施工方案1、现浇箱梁砼施工方法为保证现浇箱梁砼质量以及支架的安全，本合同段所有现浇箱 梁均将采取二次浇筑成型法施工，即第一次浇筑底板及部分腹板（至 腹板上倒角下缘）、第二次浇注部分腹板（上倒角）及顶板。砼浇注第2页共25页采用泵车泵送入模，平板振捣器配合插入式振捣器捣鼓。2、现浇箱梁模板类型在保证混凝土质量和模板安全的前提下，为便于模板的加工、 安装，现浇箱梁所有外露模板均采用质

3、量较好的竹胶板，内模则采 用木胶板，其中底模将采取一次性使用、不再进行周转。3、现浇箱梁支架形式B匝道2号桥与C匝道1号桥拟采用同样的支架形式，在支架设 计及验算时以C1桥相关参数为基础。根据 C匝道1号桥桥址地形， 第12跨地势相对较平坦、第3跨为白腊坎河滩地、第4跨为山坡 地形，为保证施工进度及施工安全，确定13采用WD碗口式杆件 搭设满堂支架，第4跨采用钢管排架墩、槽钢、工字钢、方木及满 堂架等构件一起搭设联合支架体系。现浇箱梁支架拟采用钢筋进行预压以检验支架的各项安全性能 指标，同时，通过预压用以消除支架各构件的非弹性形变，并根据 支架弹性变形值及预应力上拱度等参数调整现浇箱梁底模标高

4、。三、WDJ碗 口式支架方案1、地基处理方案第12跨所在位置覆盖土层厚度约为1m,采用挖掘机及推土机 清除地表表土，人工配合填铺碎石将地表整平、压实确保地基承载 力达到要求；支架范围地基采用10cm厚C20砼作为防水封层兼做支 架基础、支架周边挖设50*50cm的排水沟（砂浆抹面），保证排水通 畅，防止雨水浸泡地基，避免碗扣支架产生不均匀沉降。第3跨为白腊坎河滩地，为保证支架安全，必须进行基底换填并采用过水圆管涵排水，其它处理措施按12跨执行；同时，为避免上游漂浮物阻碍过水过水圆管涵导致水流漫过支架基础或漂浮物 冲击支架，拟在支架上游采用16钢筋设置一道拦污栅。另外，在 现浇箱梁浇筑前，与遵义

5、气象台联系以了解浇筑前后的天气情况， 尽可能的避开前后10天内存在大、暴雨天气。2、支架搭设方案2.1施工准备1）测量放样支架搭设前测量人员用全站仪放出箱梁在地基上的竖向投影中线，并用白灰撒上标志线；然后根据投影中线及支架布设方案定出 支架布设线，同样用白灰作出标志。2）支架支垫安设根据支架立杆位置标志性安设厚 5cm宽20cm的木板支垫，支垫必须放置平整、不得悬空，可用砂砾或其它可靠方式进行找平。3）杆件验收每批支架材料进场时，必须有材质检验合格证；支架各类杆件进场后，各相关部门人员要根据支架方案对杆件、支架平台方木及模板的材质等各项参数进行验收，对于不合格的材料必须清出现场。2.2满堂支架

6、杆件布设方案1）杆件形式的选择满堂支架均采用48 X 3.5WDJ碗口式杆件，立杆采用 LG30 LG60 LG90 LG240四种，水平杆采用 HG30 HG60 HG9CE种，其 它加固杆件如抛撑、水平或竖向剪刀撑等采用 6m钢管，可调节丝杆（上下托）采用 SXT-3& SST-3&2）杆件布设参数的选择底板（除腹板）支架立杆靠 A2桥的两跨按90 X 90间距布设、 另外一跨则按90X 60间距布设，翼板处支架立杆按90X 60,腹板处 支架立杆采用90X 30间距布设，中横梁、端横梁及渐变段处支架立 杆按60X 30间距布设（以上杆件布设均按顺桥向间距X横桥向间距 进行描述）。支架横杆

7、步距均采用1.2m，但支架高度在820m时， 应在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平横杆，当支架高大于 20m时，应在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆；纵向水平横杆的端部均应与墩柱顶紧顶牢。扫地杆高度不大于20cm上托悬臂长度不大于20cm同时最顶层水平杆至上托顶面高度不超 过 60cm3）支架搭设碗口式杆件底部设置底座，顶部设置顶托。支架立杆严格按照既定参数进行，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔 一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm支架竖向杆件除采用水平杆连成整体外，还采用剪刀撑和抛撑的方式 加强其稳定性。剪刀撑决定采用水平及竖向两种方式并行

8、，竖向支 架剪刀撑跨越立杆的根数应超过 5根，与地面的倾角为4560 之间，纵向剪刀撑沿横向每隔 4排支架立杆设置一道，横向剪刀撑 沿纵向每隔6排设置一道，在箱梁侧模、端横梁、中横梁范围内适 当加密；在支架高度方向每6m加设一道水平剪刀撑，其杆件与支架 杆件至少每3根采用旋转扣件加一道约束。现浇箱梁侧模采用斜撑 钢管加固，直接支撑在满堂架杆件上，为避免支架杆件受弯曲破坏 或支架侧向失稳，在加密剪刀撑的基础上，应在箱梁两侧支架加设 抛撑，抛撑每4m加设一道。另外，支架横向宽度为梁体外沿每侧加 宽1m4）平台构成待支架搭设后，在顶托上铺设横向15X 10cm方木（立放）作为 满堂架平台（即箱梁底模

9、下承平台，由满堂架、纵向方木、横向方 木及竹胶板组成）的横梁，纵向间距为 0.9m，方木长度为6m在横 梁方木上布置纵向10X 10cm方木作为满堂架平台纵梁，横向间距为 0.2m,纵向方木长度为6m最后在纵向方木上铺设竹胶板作为现浇 箱梁的底模。支架搭设示意图见下页图，详细的布置图见附图。第6页共25页1间隙楔紧11*1 1横向水平拉杆纵向水平拉杆b丄底座己1F_垫板mrnHZ、支架高度小于8mf 间隙楔紧*teI11横向水平拉杆兀纵向水平拉杆底座垫板支架高度820m冒1Tf间隙楔紧1f1厂N11横向水平拉杆1纵向水平拉杆L 底座己L-垫板、支架高度大于20m5）注意事项（1）平台构成在平台

10、构成过程中，由于梁体存在纵、横坡，为保证立杆轴心 受压，横向方木与立杆顶托、纵向方木与横向方木接触位置采用木 楔子的方式将接触点或线变成接触面。（2）曲线桥杆件的布设由于曲线段内外弧长度不同，有的箱梁底板宽度又位于渐 变段，致使各立杆所承受的荷载面积的有可能存在差异；因此 在支架搭设过程中或过后，必须适当增设杆件以保证相同面积 内所参与受力的构件数量一致。（3）支架临边防护为防止现浇箱梁施工过程中高空坠落物伤及下方和周边施 工人员，同时避免支架曲线内外侧因温差而导致的支架体系各 构件伸缩差异，拟采用有遮荫效果的材料在支架四周进行防护。 四、支墩、横梁、纵梁及分配梁联合支架体系方案C匝道1号桥第

11、四跨、B匝道2号桥第一跨需跨越山坡地形，为 保证施工进度及施工安全，本桥将采用钢管排架墩或钢牛腿做支墩、 槽钢或工字钢做横梁、工字钢做纵梁以及方木做分配梁搭设架空支架 体系。架空支架采用3跨跨径为11m连续梁进行跨越，架空支架临近 桥台处采用钢牛腿做支墩、在其他位置均采用排架墩进行支墩。1、排架墩排架墩采用48X 3.5钢管搭设，钢管纵横间距为 0.4m、步间 距为0.6m,排架墩顺桥向长度为5m横向宽度为桥面宽度每侧加宽第8页共25页1m排架墩基础采用C20砼条形基础，基础尺寸为5.5 x（ B+1X 2） X 0.75M （B为桥梁横桥向宽度）；条形基础实施时采用25钢筋锚 入岩石以使基础

12、与地基连成整体，锚固钢筋的纵横间距均为50cm,上下锚入深度均为25cm。为加强排架墩的稳定性，在搭设时，其立 杆锚入条形基础不少于50cm,并且在纵横方向每排立杆均加设剪刀 撑。2、钢牛腿钢牛腿采用2128b预埋在桥台盖梁中，间距为2m有效悬臂长度为0.3m3、联合支架平台在排架墩立杆顶托上及钢牛腿上分别横向布设 20b槽钢、2I32b 工字钢作为联合支架平台横梁（2I32b工字钢与钢牛腿采用焊接以保 证钢牛腿悬臂长度范围内均匀受力），然后在横梁上铺设纵向145b工 字钢作为联合支架纵梁，横梁与纵梁采用焊接方式连接以使排架墩各 立杆或刚牛腿各支腿均匀受力；另外，为有利于纵梁及支墩受力，通 过

13、将3跨纵梁焊接的方式以将纵梁从安装时的简支梁转换成连续梁。联合支架平台采用2I45b工字钢并列纵向布置作为平台纵梁兼 作排架墩纵向约束，纵向工字钢在腹板处横向间距为0.3m、内模处间距为0.6m，并排工字钢上下沿桥梁纵向每3m焊接一道钢板以使并 排工字钢均匀受力。纵向工字钢上横铺10X 10方木作为联合支架平台分配梁兼做纵向工字钢的上水平联，方木间距为0.2m,方木与纵向工字钢采用巾8钢筋连接以将其连成整体。另外，为加强排架墩沿 桥梁纵向的稳定性，排架墩之间采用钢管作为纵向联系，钢管采取 1.2mx 1.2m布置方式；同时，每个排架墩均采用型钢设对称抛撑， 抛撑横桥向间距为4m。WDJ碗 口式

14、支架方案及支墩墩、横梁、纵梁及分配梁联合支架体 系方案详细布置图见附图。五、支架体系验算1、支架设计法的选择1）支架设计理论的选择在临时结构设计中一般有容许应力法、破坏阶段法、极限状态法、概率（极限状态）设计法四个结构设计理论，为安全、简单、 直观，在本现浇箱梁支架设计方案中将采用容许应力法进行设计计 算，其中钢材容许应力采用偏保守的桥规的规定值；在支架设 计中由于采用容许应力法，在本设计计算书中将不再考虑结构重要 性系数、材料系数、永久荷载分项系数、可变荷载分项系数、荷载 组合效应系数等因素。2）支架验算模型的选择在支架体系验算中各验算模型全部采用最不利形式进行，即不管实际为连续梁还是简支梁

15、均按简支梁进行计算。3）支架设计荷载计算方法设计荷载按容许应力法中的荷载标准值进行统计（不考虑荷载 系数）,在对体系各组成部分进行计算时采取面积荷载法，并保证同 面积内所承力的杆件或结构数量一致，避免各杆件或结构因所承受 的荷载面积的不同而有所差异；另外，虽然本合同段现浇箱梁采取 二次成型法，但在计算荷载中均按一次浇注法进行取值验算，未考 虑第二次浇注时已浇注的钢筋砼已参与受力。2、荷载标准值计算现浇箱梁底模及支架每平方米所各项荷载的标准值计算如下： 钢筋混凝土容重为 26KN/n3: 1.05 X (2.2 X26)KN/m2=60.06KPa(1.05为考虑底、顶板混凝土超厚系数，26为钢

16、筋砼比重。) 施工人员、料具等：2.5KPa 振捣混凝土产生的荷载：2.0KPa以上数据查公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)第309页 内模及支架自重：313+60+810=1.183KPa 钢模板自重：500N/川 查建筑材料手册第94页 顶托纵、横向方木自重分别为：0.43KPa、0.64KPa查建筑 施工计算手册第934页(方木单位重量：641KG/血 计算时考虑含 水量取 641 X 2=1282 KG/m) 联合支架横向方木自重荷载：0.43KPa查建筑施工计算手册 第934页 纵向工字钢自重荷载：5.83KPa查路桥施工计算手册第796页 横向工字钢自重荷载：0.262

17、KPa查路桥施工计算手册第796页 风荷载：据调查本合同段所在位置基本不会出现大风天气，因 此风荷载不参与对支架强度和刚度的验算，只是在安全系数上适当考虑风荷载的影响。3、现浇梁底模（1.2cm厚竹胶板）受力验算）1）竹胶板的力学性能弹性模量E=6.0X 103 Mpa 查道路建筑工程材料手册第 422页 抗拉强度f=60Mpa查道路建筑工程材料手册第 422页竹胶板横向铺设，计算宽度按1.2m、计算跨径按0.2m计。2）现浇梁底模验算模型现浇梁底模验算模型采用简支梁形式，详见下图。箱梁底模验算模型简图p 1111 11 t1I111I1111 111111111i1t说明：1、戸=箱梁自重+

18、施工荷载+ 模板自重；2、8=模板垂直跨径方向长度，底模采用竹胶板横向铺设，a=1.2m。3）强度验算（取最不利情况）q=p x a= ( 1.05 x 2.2 x 26+2.5+2+1.183+0.5)x 1.2=79.5kN/m(钢筋混凝土自重荷载+施工荷载+捣固棒振捣荷载+混凝土倾倒荷 载+模板自重荷载)M max=q x L2/8=79.5X 0.22/8=0.4kN ml=1/12bh3=1/12x 1.2x 0.0123=1.7 x 10-7 m4W=1/6bh2=1/6x 1.2x 0.0122=2.9x 10-5 m3(T max二 Mmax/W=0.40 x 106/(2.9

19、X 10-5 X 109)=13.8N/mm2f=60Mpa，因此能满足受力要求。4) 挠度验算(取最不利情况)3 max=5qL4/384EI=5 x( 1.05X 26X 2.2+1.183+0.5)X 1.2X( 0.2x 103) 4/(384X 6.0X 103X 1.7X 10-7 X 1012)=0.3mmL/400=0. 5mm因此能满足变形要求。4、满堂架平台纵梁方木(10X 10c m方木)受力验算1) 纵向方木平面布置情况方木跨径在内模、腹板、端中横隔梁处分别为0.9m、0.9m、0.6m,横向间距均为0.2m。2) 方木的力学性能松木弹性模量E=1X 104 Mpa 查

20、建筑施工计算手册第934页 松木抗弯强度f=11Mpa查建筑施工计算手册第934页3) 满堂架平台纵梁方木验算模型满堂架平台纵梁方木验算模型采用简支梁形式，详见下图。yPo111111 1L=0.9U： K P=sII 竝榦解0=H4）强度验算（取最不利情况：即内模处跨径、腹板处砼）q=px a= （1.05X 2.2X 26+2.5+2+1.183+0. 5+0.64）x 0.2=13.4kN/m（混凝土自重+施工荷载+捣固棒振捣荷载+混凝土倾倒荷载 +钢模板自重+纵向方木自重）M max=q x L2/8=13.4X 0.92/8=1.4kN ml=1/12bh3=1/12X 0.10X

21、0.103=8.3 x 10-6 m4W=1/6bh2=1/6 x 0.10X 0.102=1.67X 10-4 m3（T max= Mmax/W=1.4 x 106/（1.67x 10-4 X 109）=8.4N/mm2vf=11Mpa，因此能满足受力要求。5）挠度验算（取最不利情况：即内模处跨径、腹板处砼）3 max=5qL4/384EI=5x 13.4x（ 0.9x 103） 4/（384x 104x 8.3x 10-6x 1012）=1.41mmL/400=2.25mm因此变形能满足规范要求。5、满堂架平台横梁方木（10x 15c m方木）受力验算1）横梁方木平面布置情况方木内模处跨径

22、为0.9m、腹板及端中横梁处跨径为0.3m，对应纵向间距分别为0.9m、0.9、0.6m,方木立向放置。2）方木的力学性能松木弹性模量E=1x 104 Mpa查建筑施工计算手册第 934页 松木抗弯强度f=11Mpa 查建筑施工计算手册第934页3）满堂架平台横梁方木验算模型满堂架平台横梁方木验算模型采用简支梁形式，详见下图满堂勵輾紡程了髓鸽q=卩)1i1i1111111i1l1 聽：K R=lllf+kiH4Mti4.人a=OJm.4) 强度验算 内模处q=px a= (1.05X 26X 0.5+2.5+2+1.183+0.5+0.64+0.43 x 0.9= 18.8kN/m (混凝土自

23、重+施工荷载+捣固棒振捣荷载+钢模板自重+纵 向方木自重+横向方木自重)M max=q x L2 */8=18.8X 0.92/8=1.9kN mI=bh3/12=1/12X 0.10X 0.153=2.81 x 10-5 m4 *W=bh2/6=1/6 x 0.10X 0.152=3.75X 10-4 m3(T max= Mmax/W=1.9 X 106/(3.75X 10-4 X 109)=5.1N/mm2 f=11Mpa,因此能满足受力要求。1JFLfV.r,-/WDJUfr帅J樨L=0,9I(T max二 Mmax/W=0.68 x 106/(3.75X 10-4 X 109)=1.8

24、N/mm2vf=11Mpa，因此能满足受力要求。5) 挠度验算(1) 内模处3 max=5qL4/384EI=5X 18.8X( 0.9x 103) 4/(384x 104x 2.81X10-5 x 1012)=0.62mmL/400=2.5mm(2) 腹板、端横梁及中横梁处3 max=5qL4/384EI=5x 60.6x( 0.6x 103) 4/(384x 104x 2.81x10-5 x 1012)=0.36mmL/400=1.5mm因此变形能满足规范要求。6、满堂架碗扣式杆件验算(必须采用底座，否则会插入方木)1) 荷载布置(1) 箱梁自重按均布荷载布置。(2) 钢模板、纵向方木、钢

25、管杆件(未考虑扣件重量)均按均 布荷载布置。(3) 所有施工荷载考虑到钢筋骨架及支架体系组成，按均布荷载布置。2) 杆件布置杆件平面布置情况为：内模处为0.9 x 0.9，腹板、端横梁及中横 梁处为0.9x 0.3、0.6x 0.3,杆件竖直方向布置情况为：纵横步间距 均为1.2m、杆件高度按14m计算。3) 杆件受力计算每根杆件承受的竖直力(杆件高度按14m计算)(1 )内模处:P=1.05 X 26X 0.5+2.5+2+1.183+0.5+0.64+0.43 +(14 X 4+13 X 0.9 X 4) X 6.2 X 10/ ( 1000 X 0.9 X 0.9) X 0.9 X 0.

26、9=23.3KN(2) 腹板：P= 1.05 X 26X 2.2+2.5+2+1.183+0.5+0.64+0.43+(14X 4+13X 0.3X 2+13X 0.9X 2) X 6.2X 10/ ( 1000X 0.9X 0.3) X 0.9X 0.3=23.6KN(3) 端横梁及变截面处：P=1.05 X 26 X 2.2+2.5+2+1.183+0.5+0.64+0.43+(14 X4+13X 0.3X 2+13X 0.6X 2) X 6.2X 10/ (1000X0.6X 0.3) X 0.6X 0.3=17.0KN查相关计算资料(华宇伟业 WDJ碗扣型多功能脚手架概述)， 碗扣式杆

27、件横杆步距为1.2m时，每根立杆的设计荷载为30KN，故 碗扣式杆件承压强度满足设计和规范要求。另外，按照普通钢管架 验算，以上支架布置形式亦可满足支架本身的强度及稳定性要求。4) 地基承载力计算立杆底座尺寸为15cm X 15cm、底座下为C15砼厚度为10cm, 应力扩散角取45度；因此，每根立杆下地基承受力的面积简单计算 为 0.35mX 0.35cm=0.1225打。(1) 内模处地基承载力要求：(T 二P/A=23.3/0.1225=190KPa(2) 腹板处地基承载力要求：(T =P/A=23.6/0.1225=192KPa（3）端中横梁处地基承载力要求：（T 二P/A=17/0.

28、1225=138KPa7、联合支架平台分配梁方木、底模受力验算联合支架平台分配梁方木和底模的型号、规格及布置型式与WDJ碗口式支架纵梁方木及底模一致，因此在此不再另行进行计算。&联合支架平台纵向工字钢（145b ）验算1）荷载布置（1）箱梁自重按箱梁横断面高度均为 2.2m计算，即按1.05X2.2 x 26=60.1KN/m2的均布荷载布置。（2）模板、横向方木、纵向工字钢均按均布荷载布置。（3）所有施工荷载考虑到钢筋骨架及支架体系组成，按均布荷载布置。2）临时桥墩之间跨径为11m （计算跨径即中对中距离）3）纵向工字钢的力学性能及布置情况纵向工字钢采用双根I45b工字钢纵向工字钢横向间距内

29、模处为0.6m、腹板及端中横梁处为0.3m,纵向工字钢跨径为11m。弹性模量E=2.1x 105MPa查路桥施工计算手册第 787抗弯、拉强度设计值f=145 MPa查路桥施工计算手册第 787页l=33759cm4W=1500.4cm3 查路桥施工计算手册第796页4）联合支架平台纵梁工字钢验算模型联合支架平台纵梁工字钢验算模型采用简支梁形式，详见下页图。联合支架平台纵梁145b工字钢验算模型简图4=(Tma= MnB)/W=164.10y (1500.架 1C3) =109.9Mpaf=145 MPa强度满足设计和规范要求。6) 挠度验算(1) 内模处3 max=5qL4/384EI=5

30、X 7.9X( 11 X 103) 4/(384x 2.1X 105 X 33759X 104) =21.2mm L/400=25mm因此，内模处变形满足规范要求；而腹板处变形不能满足规范要求，但此为最不利考虑，按实际情况可满足要求。9、联合支架平台横向工字钢(I32b )验算(桥台处)1) 荷载布置(1)箱梁自重按箱梁横断面高度均为 2.2m计算，即按1.05X2.2X 26=60.1KN/m2的均布荷载布置。(2) 模板、横向方木、纵向工字钢及横向工字钢均按均布荷载 布置。(3) 所有施工荷载考虑到钢筋骨架及支架体系组成，按均布荷载布置。2) 横向工字钢为连续梁布置，跨径为 2.0m3)

31、横向工字钢的力学性能及布置情况横向工字钢采用两根并排132b工字钢横向工字钢横向间距为11m弹性模量E=2.1X 105MPa 查路桥施工计算手册第 787页抗弯、抗拉强度设计值f=145Mpa查路桥施工计算手册第 787 页l=11626cm4 W=726.7cm3查路桥施工计算手册第 796页4）联合平台横向工字钢（I32b ）验算模型横向工字钢验算模型采用简支梁形式，详见下图。联合支架平台横梁I32b工字钢验算模型简图1 1111111I111111i 11横梁I32b工字钢（并排两根布置）弭弭L=2.06) 挠度验算3 max=5qL4/384EI=5 x 200.7X( 2.0X 1

32、03) 4/(384 X 2.1 x 105x 11626X 104) =1.7mmL/400=5mm因此变形则满足规范要求。10、联合支架平台牛腿工字钢受力验算(桥台处)1) 荷载布置(1)箱梁自重按箱梁横断面高度均为 2.2m计算，即按1.05X2.2X 26=60.1KN/m2的均布荷载布置。(2) 模板、横向方木、纵向工字钢及横向工字钢均按均布荷载布置。(3) 所有施工荷载考虑到钢筋骨架及支架体系组成，按均布荷载布置。2) 牛腿工字钢为悬臂梁布置，悬臂长度为0.15m3) 牛腿工字钢的力学性能及布置情况牛腿工字钢采用两根并排I28b工字钢牛腿工字钢横向间距为2.0m弹性模量E=2.1X

33、 105MPa查路桥施工计算手册第 787页 抗弯、抗拉强度设计值f=145Mpa，抗剪强度设计值为85 Mpa查路 桥施工计算手册第787页I=7481cm4、W=534.4cm3、S=60.97 cm2查路桥施工计算手册第795页4) 牛腿验算模型牛腿工字钢验算模型采用悬臂梁形式，横向工字钢传给钢棒的力按集中力考虑，集中力点距锚固点按0.3m计，详见下图。牛腿128b工字钢验算模型图I28bP桥台盖梁5) 抗弯强度验算牛腿工字钢强度按悬臂梁验算，横向工字钢传给牛腿工字钢的力 不考虑应力扩散，按集中荷载计算。P=qX L= (1.05X 26X 2.2+2.5+2+1.183+0.5+0.6

34、4+5.83+0.262x 11/ (2X 2) X 2.0=401.4kN (混凝土自重+施工荷载+捣固棒的振 荷载+模板自重+横向方木自重+纵向工字钢自重+横向工字钢自重)M max=PX L=401.4X 0.15=60.2kN m(Tmax= MnBxW=60.X10/ (534.X1C3) =112.6Mpa. f=145 MPa强度满足设计和规范要求。6) 抗剪强度验算(Tmax=401.X103/60.9X 10=65.8Mpaf=85 Mpa强度满足设计和规范要求。7) 挠度验算3 max二PL3/3EI=401.4X 103x( 0.15X 103) 3/(3X 2.1 x

35、105x 7481 x 104) =0.03mm L/400=0.4mm变形不能满足规范要求，但只要现场采取严格的加固措施防止工字钢往外侧滑移即可使用。11、联合支架平台钢管排架墩验算1) 荷载布置(1)箱梁自重按箱梁横断面高度均为 2.2m计算，即按1.05X2.2X 26=60.1KN/m2的均布荷载布置。(2) 模板、横向方木、纵向工字钢及横向工字钢均按均布荷载 布置。(3) 所有施工荷载考虑到钢筋骨架及支架体系组成，按均布荷载布置。2) 排架墩布置排架墩采用48X 3.5钢管搭设，钢管纵横间距为 0.4m、步间 距为0.6m,排架墩顺桥向长度为5m横向宽度为桥面宽度每侧加宽 1m排架墩基础采用C20砼条形基础，基础尺寸为5.5 x (B+1 X 2) X 0.75M ( B为桥梁横桥向宽度)。3) 受力计算排架墩立杆每根杆件承受的竖直力(杆件高度按 14m计算)P= ( 1.05 X 26 X 0.5+2.5+2+1.183+0.5+0.64+5.83+0.262 X 11 第24页共25页x B +(1.05x 26X 1.7X 2X B)+(1.05x 26X 0.2X 5X B)+(1.05X 26X 1.5 x 11 x 0.5 x 2) /(12 x B/0.4)+(14 x 4+24 x 0.4 x 4